2. VIGAS DOBLEMENTE ARMADAS
ļ” Estos casos regularmente corresponden a casos a vigas de gran claro , se resuelven proponiendo
Ć”reas adicionales de acero tanto en la zona de tensiĆ³n como en la zona de compresiĆ³n; de esta
manera , estas vigas quedan doblemente armadas. Este tipo de vigas no es muy recomendables
porque estas son usualmente muy deformables debido a las limitaciones en peralte. Debe recordarse
que el peralte de una secciĆ³n es el que proporciona rigidez y limita las flechas y las vibraciones
excesivas. Por otro lado el proponer un ancho excesivo a la secciĆ³n no es una soluciĆ³n prĆ”ctica,
puesto que no incrementa sustancialmente la rigidez mencionada
ļ” Mr=Fr[ š“š ā š“Ā“š šš¦ š ā
š
2
+ š“Ā“š šš¦ š ā šĀ“ ]
ļ” š =
š“āš“Ā“š šš¦
šĀ“š š
ļ” NTC CONCRETO
As= Ć”rea de acero a tensiĆ³n
AĀ“s= Ć”rea de acero a compresiĆ³n
S= distancia entre el centroide de acero y la fibra
extrema de compresiĆ³n.
3. ļ” La ecuaciĆ³n anterior es valida solo si el acero de compresiĆ³n fluye cuandpo se alcanza la resistencia
a la flexion esto se cumple si
ļ” (p-pĀ“)ā„
šššš š·š š Ā“šš
ššššāšš š šš
ļ” šĀ“ = šš¢ššš”šš šš ššššš šš š§ššš šš ššššššš šĆ³š
ļ” šĀ“ =
šØĀ“š
šš
4. PROCEDIMIENTO DE CALCULO
ļ” PROBLEMAS DE REVISION SI DESEA CONOCER EL INCREMENTO QUE AL MOMENTO
RESISTENTE DE UNA SECCION APORTA EL ARMADO DE COMPRESION, PUEDE APLICARSE LA
EXPRESION.
ļ” Mr=Fr[ š“š ā š“Ā“š šš¦ š ā
š
2
+ š“Ā“š šš¦ š ā šĀ“ ]
5. PROCEDIMIENTO DE CALCULO
ļ” PROBLEMAS DE DOBLE ARMADO el empleo de la expresiĆ³n
anterior implica una propuesta de armado en la zona de
compresiĆ³n y de tensiĆ³n, es decir un proceso de tanteo.
ļ” Es usual que un mejor procedimiento implique el calculo de l
momento resistente de la secciĆ³n con el Ć”rea de acero a tensiĆ³n
mƔxima reglamentaria que como se sabe equivale a:
ļ” š“š max = 0.90
šĀ“Ā“š
šš¦
š„
6000Ī²1
6000+šš¦
šš
6. PROCEDIMIENTO DE CALCULO
ļ” para elementos que no forman parte del sistemas sismoreristente
ļ” Esta Ć”rea de acero deberĆ” sustituirse en la expresiĆ³n
ļ”Pmax=
š“ššš„
šš
ļ” Con lo cual se calcula
ļ” qmax=
šš¦
šĀ“Ā“š
šššš„
7. PROCEDIMIENTO DE CALCULO
ļ” Asi es posible establecer el momento resitente de la secciĆ³n con el Ć”rea reglamentaria a tensiĆ³n.
ļ” MRmax=FRfĀ“Ā“c bš2š(1 ā 0.5š)
ļ” Este momento resistente debe ser comparado con el momento ultimo Mu producido por las cargas en la viga analizada. Si
cumple con la siguiente desigualdad.
ļ” MRmax< Mu.
ļ” Es necesario el empleo de una viga doblemente reforzada.
ļ” A continuaciĆ³n, se establece el momento MR que debe ser resistido por el doble armado:
ļ” MR=Mu-MR
ļ” En este momento debe ser resistido por un par de fuerzas aplicadas en sentido del armado de tensiĆ³n y de compresiĆ³n
que se denomina AĀ“s situados en la parte superior e inferior de la viga Dicha Ć”rea se puede calcular con la expresiĆ³n
ļ” AĀ“s=
šš¢āMR ššš„
š¹šš¹š¦(šāšĀ“)
8. PROCEDIMIENTO DE CALCULO
ļ” En este momento debe ser resistido por un par de fuerzas aplicadas en sentido del armado
de tensiĆ³n y de compresiĆ³n que se denomina AĀ“s situados en la parte superior e inferior de
la viga Dicha Ć”rea se puede calcular con la expresiĆ³n
ļ”AĀ“s=
šš¢āMR ššš„
š¹šš¹š¦(šāšĀ“)
Para garantizar que se cumple la condiciĆ³n de fluencia
del acero de compresiĆ³n es usual dividir el Ć”rea AĀ“s,
en dicha zona entre 0.75
En el proyecto de diseƱo de una casa habitacion
AĀ“s
As
9. CORTANTE
ļ” La resistencia del cortante Vr de vigas de concreto reforzado esta representada por la contribuciĆ³n de
tres factores el concreto simple que conforma la viga el refuerzo longitudinal y el refuerzo transversal
(usualmente anillos de acero llamados estribos )
ļ” El concreto simple junto con el concreto longitudinal forman un conjunto cuya resistencia por cortante
es Vcr y los factores que influyen en la fuerza son:
ļ” 1.- El esfuerzo promedio de la secciĆ³n Vr equivalente a la fuerza cortante resistenteVcr dividida entre el
alma.
ļ” 2.- La resistencia en tensiĆ³n del concreti que se relaciona indirectamente con la raĆz cuadrada de la
resistencia a compresiĆ³n [ š¶
ā
]. Observe que en la ultima expresiĆ³n se esta considereando la
dispersiĆ³n de la particula en los resultados de la resistencia 0.25 a la compresiĆ³n š¶
Ā“
del concreto.