Transferencia de Calor en Intercambiadores

Operaciones Unitarias EIQ 303
Profesor: Luis Vega Alarcón 1
Operaciones Unitarias
Transferencia de Calor
EIQ 303
Primer Semestre 2012
Profesor: Luis Vega A
Intercambiadores de Calor
Cualquier aparato diseñado para trasmitir la energía calorífica
desde un medio (gas o liquido) hacia otro medio es
denominado Intercambiador de calor. En el Intercambiador de
calor, el calor es transferido desde el medio caliente hacia el
medio frío por conducción y convección, y algunas veces por
radiación en el caso de gases. Una condición para la
transferencia de calor es que exista una gradiente de
temperatura entre los dos medios.
Intercambiadores de Calor
QT1 T2
Condición: T1 > T2
Los intercambiadores de calor donde dos fluidos están en
contacto directo uno con el otro, se denominan
“intercambiadores directos”. El área necesaria para la
transferencia es proporcionada por las interfaces del liquido
o por las gotas.
Clasificación de acuerdo al contacto de los
fluidos
Los intercambiadores de calor en los cuales los dos fluidos
están separados uno del otro por una pared divisora a
través de la cual se transporta el calor,. Se denominan
intercambiadores indirectos. La pared que los separa
proporciona el área de transferencia de calor.
Clasificación de acuerdo a su aplicación
Intercambiador de Calor: Realiza la función doble de
calentar y enfriar dos fluidos.
Condensador: Condensa un vapor o mezcla de vapores.
Enfriador: Enfría un fluido por medio de agua.
Calentador: Aplica calor sensible a un fluido.
Rehervidor: Conectado a la base de una torre de
destilación proporciona el calor de reebulición que se
necesita para la destilación.
Vaporizador: Un calentador que vaporiza parte del líquido.

Los intercambiadores de calor de acuerdo a su construcción
pueden dividirse en tres grandes grupos:
Intercambiadores compactos. Los que están hechos en
base a placas o laminas “planas” paralelas.
Intercambiadores tubulares. Los que están hechos en
base a tubos.
Intercambiadores misceláneos. Los que tienen diferen-
tes configuraciones según el requerimiento específico.
Clasificación de acuerdo a la construcción Intercambiadores de calor de doble tubo o
de tubos concéntricos
El tipo más simple de intercambiador de calor consta de dos
tubos concéntrico de diámetros diferentes, llamados
intercambiadores de doble tubos. Donde un fluido circula por el
tubo interior y el segundo por el espacio anular comprendido
entre las tuberías interior y exterior.
Estos intercambiadores están formado por tuberías
normalizadas de metal, con codos y cabezales de retorno
equipados con cajas prensaestopas.
Recomendables hasta 70 pie2 de área
de intercambio, sobre este tamaño se
hacen más económicos los
intercambiadores compactos

Intercambiadores de calor de tubo y
carcasa o de tubo y coraza o de tubo y
casco
Los intercambiadores de calor de tubo y carcasa son uno de los
de mayor aplicación industrial.

Carcasa (o coraza).1: Cabezales de tubos o espejos.2:
Carretes.3: Tapas.4: Deflectores transversales.5:
Intercambiador de calor de tubos estacionarios
Intercambiador de calor de tubos fijos con carrete
integrales
Intercambiador de calor 1-2 con cabezal flotante de
arrastre
Intercambiador de calor con tubos en U

Intercambiador de calor 1-2 de cabezal fijo
Su uso esta restringido a soluciones
con bajo contenido de sólidos y
viscosidades menores a 10000 cPs

Criterios para la selección de
intercambiadores tubulares
Áreas de intercambio de
calor menores a 70 pie2
Intercambiador de tubos
concéntrico
calor entre 70 pie2 y 200 pie2
Evaluación Económica
para determinar el tipo
de Intercambiador
calor sobre los 200 pie2
Intercambiador de tubos
y carcasa
Intercambiadores de calor de placas o de
platos
Otro tipo de intercambiador ampliamente utilizado hoy en día es
el intercambiador de calor de placa y marco. Las placas
metálicas, generalmente son superficies acanaladas, que se
disponen sobre un bastidor; el fluido caliente pasa entre parejas
alternativas de placas intercambiando calor con el fluido frío en
los espacios adyacentes.
Columna
de
soporte
Barra de guía
Pernos de apriete
Placas empaquetadas
Barra correderaPlaca de compresión
Porta
placa

Intercambiadores de Placas Circulares
Recomendado para soluciones con
contenido de sólidos no abrasivos
menores al 5% y viscosidades menores
a 20000 cPs
Intercambiador de Placas y Carcasa Intercambiador de Espiral

Recomendado para soluciones de alta
viscosidad y altos contenidos de sólidos
(30 a 40%)
Intercambiadores de serpentín Recipientes enchaquetados

Enfriadores con agua Aeroenfriadores
Guía para selección de un
intercambiador de calor
Aplicación Recomendación
Fluidos de baja viscosidad * Usar intercambiador de calor de placa
(μ < 10 cP)
* Usar intercambiadores tubulares para fluidos no corrosivos
a altas temperaturas o a altas presiones
Líquidos de baja viscosidad * Para fluidos no corrosivos, usar intercambiadores
tubulares de acero al carbon
* Para cargas corrosivas y para vapor a baja presión; usar
intercambiadores de placas.
* Para grandes cantidades de vapor, usar intercambiadores
de espiral.
Fluidos de viscosidad media * Con iguales fluidos en ambos lados, usar el intercambiador
(10 cp a 100 cP) de placas.
* Si las empaquetaduras causan problemas o la cantidad de
sólidos es elevada, usar intercambiadores de espiral.
Fluidos de alta viscosidad * Usar intercambiador de placas. La configuraciónde las
( > 100 cP) placas proporcionan un flujo turbulento. Se han usado para
viscosidades sobre los 5000 cP.
* Para viscosidades extremas es preferible el intercambiador
de espiral.
Fluidos sucios * Pueden usarse intercambiadores de placa o de espiral.
(con alta tendencia a formar Por su facil limpieza es preferibles el intercambiador de
inscrustaciones) placas.
Suspenciones y pulpas * Recomendable el de espiral (usado en algunos casos
para corrientes con más de 50% de sólidos) y en ciertos
casos el intercambiador de placas.
Enfriamiento y calentamiento * Intercambiador de superficie extendida.
de aire
Gases o aire a presión * Con ciertas limitaciones puede usarse el intercambiador de
placas, de otro modo debe seleccionarse un intercambiador
tubular (con superficie extendida en el lado del gas)

Condensación * Para cargas no corrosivas, seleccionar un intercambiador
tubular de acero al carbon.
* Para cargas corrosivas un intercambiador de espiral.
* Para ciertos casos como el requerimiento de condiciones
higiénicas, puede considerarse el intercambiador de placas.
Alta presión (sobre 35 atm.) * Usar intercambiador tubular.
o altas temperaturas (sobre
500 °C)
Fluidos extremadamente * Usar intercambiadores de grafito.
corrosivos
Consideraciones de Diseño
Un intercambiador de calor existente en catalogo tiene
una ventaja definitiva de costo sobre los que se mandan
hacer sobre pedido. Sin embargo, en algunos casos ninguno
de los intercambiadores satisface lo que se desea y es
necesario emprender la tarea de diseñar y construir el
intercambiador.
Normalmente las mejoras de la transferencia de calor de
los intercambiadores suele venir acompañada de un
aumento de la caída de presión. Por lo tanto, cualquiera
mejora de la transferencia de calor debe ser contrapesada
con el costo de la caída de presión que la acompaña.
Los fluidos del intercambiador de calor fluyen por medio de
bombas y ventiladores que consumen energía eléctrica. El
costo anual asociado a la operación de las bombas y
ventiladores se puede determinar a partir de:
    





























hkW
$
adElectricid
ladeecioPr
h
Operación
deHoras
kW
Bombeode
Potencia
Operación
deCosto
La minimización de la caída de presión y del flujo másico
reducirá el costo de operación del intercambiador, pero
maximizará su tamaño, y por consiguiente su costo inicial.
Ejemplo. Determine el costo anual de operación por
potencia de un intercambiador que cuenta con una bomba
de 1 hp y un ventilador de 1/3 hp (1 hp = 0.746 kW) que
funciona 8 horas diarias durante 5 dias a la semana. El
costo de la electricidad es de 8 centavos de dolares/kW h.
    












hkW
$
08.0h)52)(8)(5(kW)746.0)(333.1(
Operación
deCosto
 $US165
Operación
deCosto







Las velocidades de los fluidos en el intercambiador de calor
varían entre 0.7 y 7 m/s para los líquidos y entre 3 y 30
m/s para los gases. Las velocidades bajas ayudan a evitar
la erosión, las vibraciones de los tubos y el ruido, así como
reducen la caída de presión.
No es necesario considerar los efectos de los esfuerzos
térmicos y estructurales a presiones por debajo de 15 atm
o temperaturas bajo los 150 °C. Sin embargo, estos efectos
constituyen consideraciones importantes por arriba de la 70
atm y 550 °C, que condicionan los materiales usados para
el intercambiador.
Una diferencia de temperatura superior a 50°C entre los
tubos y la carcasa plantea expansiones térmicas que
deben ser considerada.
Para fluidos corrosivos normalmente se tiene que
seleccionar materiales costoso resistentes a la corrosión,
como el acero inoxidable o incluso de titanio, si no se
desea reemplazar con frecuencia los intercambiadores de
bajo costo.
Ecuación de Diseño
TAUQ 
Coeficiente Total de Transferencia
de Calor
La transferencia de calor desde un fluido
caliente a otro frío, generalmente, a través
de una pared sólida que separa los dos
fluidos, es un caso que se encuentra con
frecuencia en la practica de la ingeniería

Para que se produzca la transferencia de calor entre dos fluidos
sin que se mezclen, estos deben estar separados por una
pared de un material buen conductor del calor, como muestra la
figura:
Pared
Fluido
Caliente
Q
Fluido
Frío
Más específicamente la cantidad de calor que se transfiere
entre los dos fluidos se puede describir en el siguiente
esquema:
Fluido Caliente A
Fluido Frío B
Pared DepositoDeposito Pelicula de
Fluido B
Pelicula de
Fluido A
T1 T2 T3 T4 T5 T6 T7 T8
Q
Se puede considerar aproximadamente que:
21 TT  87 TT y
Matemáticamente la cantidad de calor que se transfiere entre
los dos fluidos se puede escribir:
Película de fluido A
Depósitos en el lado del fluido A
Pared del material
Depósitos en el lado del fluido B
Película de fluido B
)T(TdAhdQ 32A 
A través:
)T(TdAhdQ 43DA 
)T(TdAkdQ 54 
)T(TdAhdQ 65DB 
)T(TdAhdQ 76B 
Fluido Caliente A
Fluido Frío B
Pared DepositoDeposito Pelicula de
Fluido B
Pelicula de
Fluido A
T1 T2 T3 T4 T5 T6 T7 T8
Q
Como dQ es constante, al eliminar T3, T4, T5 y T6 de las
ecuaciones anteriores, obtenemos:
dAh
1
dAh
1
dAk
x
dAh
1
dAh
1
TT
dQ
BDBDAA
81




La ecuación anterior :
)TT(dAUdQ 81 
Donde:
BDBDAA h
1
h
1
k
x
h
1
h
1
U
1

dAh
1
dAh
1
dAk
x
dAh
1
dAh
1
TT
dQ
BDBDAA
81



Podemos escribirla como:
C]º[W/mfluidosparapeliculadeeCoeficient:hyh 2
BA
C]º[W/mióninscrustacdeeCoeficient:hyh 2
DBDA
C]º[W/mtermicadadconductivi:k
C]ºCalor[W/mdeciaTransferendeTotaleCoeficient:U 2
Si la transferencia de calor se efectúa a través de paredes
tubulares, no se cumple que el área de transferencia sea igual
a lo largo de la trayectoria de la transferencia, por lo que se
tiene que hacer una corrección para el coeficiente total de
transferencia de calor U dado en la ecuación anterior.
oDom
O
i
O
Dii
O
i h
1
h
1
D
D
k
x
D
D
h
1
D
D
h
1
U
1

BDBm
O
i
O
DAi
O
A h
1
h
1
D
D
k
x
D
D
h
1
D
D
h
1
U
1

2
DD
D iO
m


Para tubos con espesor hasta
3/8 pulg.
Para tubos con espesor mayo-
res 3/8 pulg.








i
O
iO
m
D
D
ln
DD
D
En muchos textos se tienen tabulados valores inversos a los
coeficientes de incrustación o deposición, a los cuales se les
denomina resistencias a la incrustación (r) y se relacionan por:
Dh
1
r 
Con lo que podemos escribir:
Para la pared:
B
BA
A h
1
r
k
x
r
h
1
U
1

Para la pared tubular:
B
B
m
O
i
O
A
i
O
A h
1
r
D
D
k
x
D
D
r
D
D
h
1
U
1


Normalmente en los intercambiadores de calor los flujos son
alimentados en contra corriente, muy excepcionalmente se
alimentan como corrientes en paralelo. El flujo en corrientes
paralelas se utiliza en situaciones especiales donde es nece-
sario limitar la temperatura máxima del fluido más frío o cuando
es importante que al menos la temperatura de uno de los
fluidos varíe rápidamente.
Flujo en contracorriente o corriente
paralela
Flujo en contra corriente
Flujo en corriente
paralela (cocorriente)
FluidoCaliente
Fluido Frio
Corriente enParalelo
Fluido Caliente
Fluido Frío
ContraCorriente










2
1
21
ML
T
T
ln
TT
T
Los valores de ∆T1 y ∆T2 dependen si la configuración es en
flujo paralelo o en flujo contracorriente:
Diferencia de Temperatura Media
Logarítmica (DTML)
Fluido Caliente
Fluido Frio
Corriente en Paralelo
T1 T2
t1 t2
111 tTT  222 tTT y
   




















22
11
2211
2
1
21
ML
tT
tT
ln
tTtT
T
T
ln
TT
T
Para flujo paralelo tenemos:

211 tTT  122 tTT y
   




















12
21
1221
2
1
21
ML
tT
tT
ln
tTtT
T
T
ln
TT
T
Para flujo en contra corriente tenemos:
Fluido Caliente
Fluido Frío
Contra Corriente
T1T2
t1 t2
En general, es más ventajosa la disposición en contra-
corriente ya que entrega un valor de T mayor.
La excepción a lo anterior, ocurre cuando uno de los fluidos
se mantiene a temperatura constante (condensación de
vapor) en cuyo caso el LMTD resulta idéntico.
La ventaja de flujo paralelo es que se tiene un mejor control
de la temperatura cuando se trabaja con materiales
termosensible.
Limitaciones de la DTML (LMTD)
La DTML no siempre es la diferencia de temperatura correcta a
utilizar. No se utiliza cuando U cambia apreciablemente a lo
largo del intercambiador o cuando T no es una función lineal
de Q.
Un intercambiador utilizado para enfriar y condensar un
vapor sobrecalentado.
Cuando el calor es transferido a o desde un fluido reactante.
La siguiente figura muestra el perfil de temperatura para una
reacción exotérmica en un reactor enfriado con agua.
Un intercambiador utilizado para enfriar y condensar un
vapor sobrecalentado.

Cuando el calor es transferido a o desde un fluido reactante.
La siguiente figura muestra el perfil de temperatura para una
reacción exotérmica en un reactor enfriado con agua.
Para cuando no es valida la DTML, como para los ejemplos
anteriores, la ecuación:
 fríocaliente TTUTU
dT
dQ

Se debe integrar evaluando los valores locales de U, T y Q en
varios puntos intermedio del intercambiador.
Problemas Resueltos Problema N°1. Calcule el coeficiente total de transferencia de
calor para el caso en que agua a 10 ºC fluye en un tubo de un
condensador de ¾ pulg 16 BWG y vapor de agua saturado a
105 ºC condensado en el exterior. Considerando hi=12 kW/m2
ºC, h0=14 kW/m2 ºC y k=120 W/m ºC.
Datos: Tubos ¾ pulg 16 BWG:  pulg75.0D0 
 pulg62.0Di 
 pulg065.0Espesor 
   mm05.194.25pulg75.0D0 
   mm75.154.25pulg62.0Di 
   m001651.00254.0pulg065.0Espesor 

0
0
m
O
i
O
i
i
O
i0 h
1
r
D
D
k
x
D
D
r
D
D
h
1
U
1

Para una tubería tenemos:
Basada en el área exterior de los tubos.
Basada en el área interior de los tubos.
0
i
0
0
m
i
0
i
i
ii D
D
h
1
r
D
D
k
x
D
D
r
h
1
U
1

0
i
i
0
D
D
U
U

Se relacionan:
Para el caso:
0m
O
i
O
i0 h
1
D
D
k
x
D
D
h
1
U
1

0m
O
i
O
i
0
h
1
D
D
k
x
D
D
h
1
1
U


14000
1
D
05.19
120
001651.0
75.15
05.19
12000
1
1
U
m
0


 mm35.17
75.15
05.19
ln
75.1505.19
D
D
ln
DD
D
i
O
iO
m 
















14000
1
35.17
05.19
120
001651.0
75.15
05.19
12000
1
1
U0


 CºW/m2.5338U 2
0 
 Cºm/W7.6456
)75.15(
)05.19)(2.5338(
U 2
i 
Problema N°2. Calcular las temperaturas de la superficies
interior y exterior de la tubería metálica del problema 11.1 Mc
Cabe.
15.75 mm 19.05 mm10 °C
105 °C
0m
O
i
O
i0 h
1
D
D
k
x
D
D
h
1
U
1

Para este caso tenemos:
“La caída de la temperatura global es proporcional a 1/U, y las
caídas de las temperaturas en los dos fluidos y en la pared son
proporcionales a las resistencias individuales.”
Interior agua a 10 ºC.
Exterior condensado de
agua a 105 ºC.

0
0
m
0w
w
ii
0
i
0 h
1
T
D
D
k
x
T
hD
D
T
U
1
T 








Donde:
global.atemperaturdeCaída:T
interior.fluidodeltravesaatemperaturdeCaída:Ti
metálica.paredladetravesaatemperaturdeCaída:Tw
exterior.fluidodeltravesaatemperaturdeCaída:T0
ii
0
i
0 hD
D
T
U
1
T




1200075.15
05.19
T
2.5338
1
)10105( i




 Cº1.51Ti 
Luego, la temperatura de la pared en el lado frío es:
 Cº1.61101.51Twc 
La temperatura de la pared para el lado caliente:
0
0
0 h
1
T
U
1
T 


14000
1
T
2.5338
1
)10105( 0


 Cº2.36T0 
 Cº8.682.36105Twh 
Luego:
Problemas Resueltos en Clases
Problema N°1. Considerando un intercambiador de calor de
tubo doble, que presta un servicio agua-agua, donde no se
conoce la disposición de los flujos. Sin embargo, se conoce que
el flujo frío de agua entra a la temperatura de 20 °C y sale a 50
°C, en tanto que el agua caliente entra a 80 °C y sale ha 45°C.
¿La disposición de los flujos es en paralelo o en contra
corriente? Explique.

Problema N°2. Se enfría anilina desde 200 hasta 150 ºF en un
intercambiador de calor de tubos concéntricos cuya superficie
total de intercambio es de 70 pie2. Para el enfriamiento se
dispone de una corriente de tolueno de 8600 lbm/hr a la
temperatura de 100 ºF. El intercambiador consta de una tubería
de 1 ¼ pulg y otra de 2 pulg, ambas del Catálogo 40. La
velocidad de flujo de la anilina es de 10000 lbm/hr. Asumiendo
comportamiento adiabático, determine:
i) ¿Cuál es la temperatura del tolueno a la salida?
ii) ¿Cuál es DTML?
iii) ¿Cuál es el Coeficiente Global de Transferencia de Calor?
 Fºlb/Btu545.0C )ANILINA(P 
 Fºlb/Btu44.0C )TOLUENO(P 
Datos:
a) Para flujo en contracorriente:
b) ¿Cuáles serían los resultados para flujo en paralelo:
Problema N°3. En el intercambiador de calor descrito en el
problema anterior ¿Cuánta anilina puede enfriarse si el
coeficiente global de transferencia de calor es 70 Btu/pie2·h·ºF?
Problemas Propuestos
Problema N°1. Se construye un intercambiador de calor de
doble tubo, con un tubo de cobre interior (k=380 W/m °C) de
diámetro interno Di=1.2 cm y diámetro externo D0=1.6 cm, y un
tubo exterior de 3 cm de diámetro. Los coeficientes de
transferencia de calor por convección son hi= 700 W/m2 °C
sobre la superficie interior del tubo, y h0=1400 W/m2 °C sobre la
superficie exterior. Para un factor de incrustación Rfi=0.0005 m2
°C/W por el lado interior del tubo y Rf0=0.0002 m2 °C/W por el
lado externo del tubo, determine:
La resistencia térmica del intercambiador por unidad de
longitud.
a)
Los coeficientes totales de transferencia de calor, Ui y U0,
con base en las áreas superficiales interior y exterior del
tubo, respectivamente.
b)

Problema N°2. Fluye agua a una temperatura promedio de 110
°C y una velocidad promedio de 3.5 m/s por un tubo de 5 m de
longitud de acero inoxidable (k=14.2 W/m °C) de una caldera.
Los diámetros interior y exterior del tubo son Di=1.0 cm y
D0=1.4 cm respectivamente. Si el coeficiente de transferencia
de calor por convección sobre la superficie exterior del tubo, en
donde se está llevando a efecto la ebullición, es h0= 8400 W/m2
°C, determine el coeficiente de transferencia de calor total U,
con base en el área superficial interior del tubo.
4.08.0
PrRe023.0
k
Dh
Nu 


Considere:
Problema N°3. Fluye agua a una temperatura promedio de 110
°C y una velocidad promedio de 3.5 m/s por un tubo de 5 m de
longitud de acero inoxidable (k=14.2 W/m °C) de una caldera.
Los diámetros interior y exterior del tubo son Di=1.0 cm y
D0=1.4 cm respectivamente. Si el coeficiente de transferencia
de calor por convección sobre la superficie exterior del tubo, en
donde se está llevando a efecto la ebullición, es h0= 8400 W/m2
°C, determine el coeficiente de transferencia de calor total U,
con base en el área superficial interior del tubo, si el factor de
incrustación sobre la superficie interior del tubo es Rfi=0.0005
m2·°C/W.
Problema N°4. Tetracloruro de carbono que fluye a 19000 kg/hr
se enfría de 85 a 40 ºC usando 13500 kg/hr de agua de
enfriamiento a 20 ºC. El coeficiente de película para el
tetracloruro de carbono en el tubo exterior es 1700 W/m2·ºC. La
resistencia de la pared es despreciable, pero hi sobre el lado
del agua, incluyendo los factores de ensuciamiento , es 11000
W/m2·ºC.
¿Cuál es el área requerida para un intercambiador a
contracorriente adiabático?
a)
¿En qué factor podría incrementarse el área si el flujo
paralelo fuera usado para obtener un enfriamiento inicial
más rápido del tetracloruro de carbono?
b)
 Cºg/J837.0C )CloruroTetra(P   Cºg/J1868.4C )Agua(P 
Problema N°5. Un intercambiador de doble tubo usado para
enfriar una suspensión, el coeficiente global de transferencia de
calor U (basada en el área interior de los tubos) es 1.84
[kW/m2·°C]. El agua fluye en una tubería interior de acero de 1
pulgada de Catalogo 40, de conductividad térmica km = 45
[W/m·°C]; la suspensión fluye en la tubería exterior de 2 [pulg].
El coeficiente de película interior se estima en 4.8 [kW/m2·°C]
desde una correlación publicada para flujo turbulento. Calcule el
coeficiente de película exterior.

Problema N°6. En un intercambiador de calor a contra
corriente, la corriente caliente se enfría desde 120 a 30 ºC,
mientras que la corriente fría cambia de temperatura desde 20
ºC hasta 60 ºC. Si el mismo intercambiador opera en flujo
paralelo, ¿Cuáles serían las temperaturas de salida de las dos
corrientes? (Respuesta: La caliente a 51.4 ºC y la fría a 50.5
ºC)
Preguntas
1. ¿Cuál es el papel de los deflectores en los intercambiadores
de calor de tubos y carcasa? ¿De que manera la presencia de
los deflectores afecta la transferencia de calor y las
necesidades de potencia de bombeo.
2. ¿En que condiciones la resistencia térmica del tubo del
intercambiador es despreciable?
3. En un intercambiador de calor de doble tubo y de pared
delgada, ¿Cuándo resulta razonable la aproximación U=hi? En
este caso, U es el coeficiente total de transferencia de calor y hi
es el coeficiente de transferencia de calor por convección
adentro del tubo.
4. ¿Cuáles son las causas comunes de incrustaciones en los
intercambiadores de calor? ¿Cómo afectan las incrustaciones a
la transferencia de calor y a la caída de presión?
5. ¿Cómo se toma en cuenta la resistencia térmica debido a las
incrustaciones en un intercambiador de calor? ¿De qué manera
la velocidad del fluido y la temperatura influyen sobre las
incrustaciones?

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