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MALUCIN LUCIA
MERCHÁN SILVIA
DÉCIMO SEMESTRE “C”
ING. MIGUEL MORA
ANÁLISIS DE ESPECTRO DE RESPUESTA


   Es     un     tipo
   estadístico     de
   análisis para la
   determinación de
   la       respuesta
   probable de una
   estructura a la
   carga sísmica.
• Combinación
                                    • Curva de
                                                      Direccional
  ASUNTOS           ·Sistema   de     Espectro de
BÁSICOS PARA        Coordenada        respuesta                     Respuesta
 TODOS LOS          Local                                           - Salida de
  USUARIOS                                                          Análisis de
                                                                     Espectro

                                                    · Combinación
                                          •             Modal
                                    Amortiguación
               • Descripción           Modal
DESCRIPCION

      Las ecuaciones de equilibrio dinámicas asociadas con la respuesta de una estructura al
      movimiento del suelo están dados por:
      K u(t) +C u̇(t) + M ü(t) = mx ügx (t) + m y ügy (t) + mz ügz (t)



            El análisis de espectro de respuesta busca la probabilidad de una respuesta
            máxima a estas ecuaciones en lugar de la historia a tiempo completo. Dan a la
            aceleración del suelo terremoto en cada dirección se da como una respuesta
            digitalizada de espectro curva de respuesta de aceleración pseudo-espectral
            versus período de la estructura.

A pesar de que las aceleraciones que se especifique en tres direcciones, sólo un único
resultado, positivo es producido para cada cantidad de respuesta . Las cantidades de respuesta
incluyen desplazamientos, fuerzas y tensiones. Cada resultado calculado representa una
medida estadística de la magnitud máxima probable para esa magnitud de la respuesta. La
respuesta real se puede esperar que varíen dentro de un rango de este valor positivo a su
negativo.


       Cualquier número de casos de análisis de espectro de respuesta puede ser de depurado.
       Cada caso puede diferir en los espectros de aceleración que se aplica y en la forma en
       que se combinan los resultados.
SISTEMA DE COORDENADAS LOCAL


                            • Puede      cambiar    la
• Cada Especificación         orientación del sistema    • El eje local 3 es siempre
  tiene su propio             de coordenadas local         el mismo que el eje Z del
  espectro de respuesta       especificando:               sistema de coordenadas
  el sistema local de                                      de CSYS. Los ejes
                            • Un       sistema      de
  coordenadas utilizado                                    locales 1 y 2 coinciden
                              coordenada fijo CSYS
  para definir las                                         con los ejes X e Y CSYS
                              (el                valor
  direcciones de carga                                     si el ángulo ang es el
                              predeterminado        es
  de aceleración de                                        cero..        De       lo
                              cero, lo que indica que
  suelo. Los ejes de este                                  contrario, ang es el
                              el      sistema       de
  sistema local se                                         ángulo desde el eje X al
                              coordenadas global)
  denotan 1, 2, y 3. Por                                   eje local 1, medido en
  defecto estos             • Una          coordenada      sentido       antihorario
  corresponden a lo           angular, ang (el valor       cuando el eje Z apunta
  global X, Y, y              predeterminado        es     hacia usted.
  Z, respectivamente.         cero)
CURVA DE ESPECTRO DE RESPUESTA
La curva de espectro de respuesta                                     Usted puede especificar un
para una dirección dada se define                                     factor de escala sf para
                                     Si no se especifica la           multiplicar las ordenadas (la
por puntos digitalizados de pseudo   función, una función constante
- la respuesta de aceleración                                         respuesta de aceleración
                                     de valor de unidad de            pseudo espectral) de la
espectral versus período de la       aceleración para todos los
estructura. Dan la forma de la                                        función. Esto es a menudo
                                     períodos que se supone.          necesario     para convertir
curva especificando el nombre de
una función. Todos los valores de                                     valores dados en función de la
la abscisa y la ordenada de esta                                      aceleración debida a la
                                                                      gravedad       a     unidades
función debe ser cero o positivo.                                     compatibles con el resto del
                                                                      modelo
ESPECTRO DE RESPUESTA DIGITALIZADA



   • Si la curva de respuesta de espectro
     no está definida en un periodo de
     intervalo lo suficientemente grande
     como para cubrir los modos de
     vibración de la estructura, la curva se
     extiende a períodos de mayor y
     menor tamaño utilizando una
     aceleración constante igual al valor
     más cercano en el período definido.
AMORTIGUACIÓN
        • La curva de espectro de respuesta escogida debería reflejar la amortiguación que está
          presente en la estructura que está siendo modelado. Tenga en cuenta que la amortiguación es
          inherente a la forma de la curva de espectro de respuesta en sí. Como parte de la definición
          de caso de análisis, debe especificar el valor debilita que fue usado para generar la curva de
1         espectro de respuesta.



        • Durante el análisis, la curva de espectro de respuesta se ajustará automáticamente
          a partir de este valor de atenuación para el presente real amortiguación en el
    2     modelo.
AMORTIGUAMIENTO MODAL


Amortiguación      en     la
estructura tiene dos efectos   La amortiguación de la
sobre análisis de espectro     estructura  se     modela    Amortiguamiento        modal
de respuesta:                  utilizando    desacoplado    tiene       tres      fuentes
• Afecta a la forma del        amortiguamiento    modal.    diferentes, que se describen
espectro de respuesta en la    Cada modo tiene una          en        la       siguiente.
curva de respuesta             relación                de   Amortiguación de estas
• Afecta a la cantidad de      amortiguamiento, húmedo,     fuentes se suman. El
acoplamiento     estadístico   que se mide como una         programa automáticamente
entre los modos de ciertos     fracción               del   se asegura de que el total es
                               amortiguamiento crítico y
métodos de combinación                                      menor que uno  .
modal de espectro de
respuesta     de   espectro
                               debe satisfacer:   .
(CQC, GMC).
                                    0 ≤damp<1
AMORTIGUAMIENTO MODAL DEL CASO DE
             ANÁLISIS
Para cada caso de análisis de espectro de respuesta, es posible especificar relaciones
de amortiguamiento modal que son:


 · Constante para todos los modos

 • Linealmente interpolada por período o frecuencia. Se especifica el factor de
 amortiguamiento en una serie de puntos de frecuencia o período. Entre los puntos
 específicos de la amortiguación se interpola linealmente. Fuera del rango
 especificado, el coeficiente de amortiguamiento es constante en el valor dado por el
 punto más cercano especificado..

 • Proporcional de masa y rigidez. Esto imita la amortiguación proporcional utilizada
 para la integración directa, excepto que el valor de amortiguación no se le permite
 exceder a la unidad.

 Además, si lo desea, puede especificar más de amortiguación sobre paseos. Estos son
 valores específicos de amortiguación para ser utilizado para los modos específicos
 que sustituyen a la amortiguación obtenida por uno de los métodos anteriores. El uso
 de las anulaciones de amortiguación rara vez es necesario.
AMORTIGUACIÓN COMPUESTA
MODAL DE LOS MATERIALES
        Modales relaciones de amortiguamiento, en el
        caso, que han sido especificadas para los materiales se
        convierten automáticamente a amortiguamiento
        compuesto modal. Cualquier acoplamiento cruzado
        entre los modos se ignora




                        Estos valores de amortiguación modal-
                        será generalmente diferente para cada
                          modo, dependiente de la cantidad de
                        deformación cada modo provoca en los
                        elementos compuestos de los materiales
                                      diferentes.
AMORTIGUACIÓN EFICAZ DE LOS
ELEMENTOS DE CONEXIÓN / SOPORTE



Lineal eficaz - amortiguación de coeficientes, en su caso, que se
han especificado para los elementos de enlace / Soporte del
modelo se convierte automáticamente en amortiguamiento modal.




 Cualquier acoplamiento cruzado entre los modos se ignora.




 Estos modales efectivos de amortiguación de valores será
 generalmente diferente para cada modo, dependiendo de la
 cantidad de formación de cada modo provocado en los elementos
 de conexión / soporte.
COMBINACIÓN MODAL


Para una dirección dada de aceleración, los desplazamientos
máximos, fuerzas y tensiones se calculan a través de la
estructura para cada uno de los modos de vibración.




Estos valores modales para una cantidad dada de respuesta se
combinan para producir un único resultado, positivo para la
dirección dada de aceleración usando uno de los métodos
siguientes.
MÉTODO CQC

La técnica completa de Combinación cuadrática es descrito por
Wilson, Der Kiu-reghian, y Bayo (1981). Este es el método
predeterminado de combinación modal.



El método CQC tiene en cuenta el acoplamiento entre los modos de
estadística estrechamente espaciados causadas por amortiguamiento
modal.




El aumento de amortiguamiento modal aumenta el acoplamiento
entre los modos estrechamente espaciados. Si el amortiguamiento
es cero para todos los modos, este método degenera con el método
SRSS.
MÉTODO GMC

La técnica general de combinación modal es la combinación modal
procedimiento completo descrito por la Ecuación 3,31 en Gupta
(1990).


El método de GMC tiene en cuenta el acoplamiento entre los modos de
estadística estrechamente espaciados de manera similar al método
CQC, sino que también incluye la correlación entre los modos con
rígido-respuesta de contenido.


El aumento de amortiguamiento modal aumenta el acoplamiento
entre los modos estrechamente espaciados.


Además, el método GMC requiere especificar dos frecuencias f1 y f2,
que definen el contenido rígido de respuesta del movimiento del suelo.


 Estos deben cumplir con 0 <f1 <f2. Las partes rígidas de respuesta de todos
 los modos se supone que están perfectamente correlacionados.
El método GMC no asume ninguna respuesta rígida debajo de la frecuencia f1,
respuesta completa rígido encima de la frecuencia f2, y una cantidad interpolada
de respuesta rígida para frecuencias entre f1 y f2.



Las frecuencias f1 y f2 son propiedades de la entrada sísmica, no de la
estructura. Gupta define f1 como:




donde S Amax es la aceleración espectral máxima y S Vmax es la velocidad
máxima espectral para el movimiento del suelo considerado.


El valor por defecto para f1 es la unidad.




       Gupta define a f2 como:
donde fr es la frecuencia rígida de la entrada sísmica, es decir, que
la frecuencia por encima del cual la aceleración espectral es
esencialmente constante e igual al valor en el periodo cero
(frecuencia infinita).




                    Otros definen a f2 como:

                             f2 =f r


El valor predeterminado de f2 es cero, lo que indica
frecuencia infinita.



Para el valor predeterminado de f2, el método GMC da
resultados similares al método de CQC.
MÉTODO SRSS



    Este método combina los resultados modales tomando la
    raíz cuadrada de la suma de sus cuadrados.



Este método no tiene en cuenta cualquier acoplamiento de
los modos, sino que asume que las respuestas de los
modos todos son estadísticamente independientes.
MÉTODO SUMA ABSOLUTA

Este método combina los resultados modales
tomando la suma de sus valores absolutos.




 Esencialmente todos los modos se supone que
 están completamente correlacionadas.




 Este método    es   por   lo   general   más
 conservador.
NRC MÉTODO DEL DIEZ
              POR CIENTO

 Este es el método del diez por ciento de los EE.UU. Comisión
 de Regulación Nuclear Guía Reguladora 1.92.


El método del diez por ciento supone un acoplamiento
completo, positivo entre todos los modos de cuyas frecuencias
difieren unas de otras por 10% o menos de la más pequeña de las dos
frecuencias.

       El amortiguamiento modal no afecta al acoplamiento.
NRC MÉTODO DE DOBLE SUMA

Este es el método de doble Suma de los EE.UU. Comisión de
Regulación Nuclear Guía Reguladora 1.92.


El método de doble Suma asume un acoplamiento positivo entre
todos los modos, con coeficientes de correlación que dependen de
la amortiguación de una manera similar a los métodos CQC y GMC, y
que depende también de la duración del temblor de la tierra.


Se especifica este parámetro td duración que, como parte
de la definición de Análisis de Casos.
COMBINACIÓN DE DIRECCIÓN

Por cada cantidad de desplazamiento, la fuerza o tensión en la
estructura, la combinación modal produce un único resultado, positivo
para cada dirección de la aceleración.


Estos valores de dirección para una cantidad dada de respuesta se
combinan para producir un único resultado, positivo.



Use el factor de escala de combinación
direccional, DIRF, para especificar el método a utilizar.
MÉTODO SRSS


Especificar DIRF = 0 para combinar los resultados direccionales
tomando la raíz cuadrada de la suma de sus cuadrados.



Este método es invariante con respecto al sistema de coordenadas, es
decir, los resultados no dependen de su elección del sistema de
coordenadas en las que el espectro de respuesta-curvas son las
mismas.


Este es el método recomendado para la combinación de
dirección, y es el valor predeterminado.
MÉTODO SUMA ABSOLUTA

Especificar DIRF = 1 para combinar los resultados
direccionales tomando la suma de sus valores absolutos.




   Este método es por lo general más conservador.
MÉTODO DE LA SUMA ABSOLUTA A ESCALA




           Especificar 0 <DIRF <1 para combinar los resultados de
           dirección por el método de la suma absoluta a escala.

   Aquí, los resultados direccionales se combinan mediante la
   adopción del máximo, sobre todas las direcciones, de la suma de
   los valores absolutos de la respuesta en una dirección, más veces
   DIRF la respuesta en las otras direcciones.


  Por ejemplo, si DIRF = 0,3, la respuesta espectral, R, para un
  desplazamiento dado, la fuerza sería:



      donde:
y R1, R2, y R3 son los valores de combinación modal-para cada
dirección.



Los resultados obtenidos con este método pueden variar
dependiendo del sistema de coordenadas que elija.

Los resultados obtenidos utilizando DIRF = 0,3 son comparables con el
método SRSS (para espectros de entrada igual en cada dirección), pero
puede ser tanto como 8% sin conservador o 4% sobre-
conservador, dependiendo del sistema de coordenadas.



Los valores más altos de DIRF tienden a producir resultados
más conservadores
RESPUESTA- ANÁLISIS DE
      ESPECTRO DE SALIDA


Cierta información está disponible como resultado del análisis
de cada caso de análisis de espectro de respuesta.



Esta información se describe en los siguientes subtemas.
AMORTIGUACIÓN Y ACELERACIONES
Los amortiguamientos modales y las aceleraciones del terreno que
actúan en cada dirección se indican para cada modo.

El valor de atenuación impresa para cada modo es la suma de las
amortiguaciones especificadas para el caso de análisis, además de los
aportados por amortiguamiento modal amortiguación efectiva en los
elementos de conexión / soporte, si las hay, y los amortiguamiento
modales compuestos especificados en las propiedades del material, si
los hay .

 Las aceleraciones impresas de cada modo son los valores reales de
 como interpolar en el período modal de las curvas del espectro de
 respuesta después de la escala de los valores especificados de sf y tf



     Las aceleraciones son siempre referidas a los ejes locales del
     análisis de la respuesta de espectro.
      Se identifican en la salida U1, U2, y U3.
AMPLITUDES MODALES
Las amplitudes modales espectro de respuesta-dan los multiplicadores
de las formas del modo que contribuyen a la forma desplazada de la
estructura para cada dirección de la aceleración.




Para un modo determinado y una dirección dada de aceleración, este
es el producto del factor de participación modal y la aceleración de
respuesta de espectro, dividido por el valor propio, w2, del modo.




Las direcciones de aceleración se refieren siempre a los ejes
locales de análisis de la respuesta de espectro.
Se identifican en la salida U1, U2 y U3.
Para más información:




       Ver los últimos Temas "amortiguación y
      aceleración" para la definición de las
      aceleraciones espectrales de respuesta.




Consulte el tema "Análisis Modal de salida"
(página 263) en el capítulo "Análisis Modal" para
la definición de los factores de participación
modal y los valores propios.
FACTORES DE CORRELACIÓN MODAL




La matriz de correlación modal se
imprime.



Esta matriz muestra el acoplamiento como-SUMED entre los modos
estrechamente espaciados.


Los factores de correlación son siempre entre cero y uno.


                                La matriz de correlación es simétrica.
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Csi presentacion

  • 1. MALUCIN LUCIA MERCHÁN SILVIA DÉCIMO SEMESTRE “C” ING. MIGUEL MORA
  • 2. ANÁLISIS DE ESPECTRO DE RESPUESTA Es un tipo estadístico de análisis para la determinación de la respuesta probable de una estructura a la carga sísmica.
  • 3. • Combinación • Curva de Direccional ASUNTOS ·Sistema de Espectro de BÁSICOS PARA Coordenada respuesta Respuesta TODOS LOS Local - Salida de USUARIOS Análisis de Espectro · Combinación • Modal Amortiguación • Descripción Modal
  • 4. DESCRIPCION Las ecuaciones de equilibrio dinámicas asociadas con la respuesta de una estructura al movimiento del suelo están dados por: K u(t) +C u̇(t) + M ü(t) = mx ügx (t) + m y ügy (t) + mz ügz (t) El análisis de espectro de respuesta busca la probabilidad de una respuesta máxima a estas ecuaciones en lugar de la historia a tiempo completo. Dan a la aceleración del suelo terremoto en cada dirección se da como una respuesta digitalizada de espectro curva de respuesta de aceleración pseudo-espectral versus período de la estructura. A pesar de que las aceleraciones que se especifique en tres direcciones, sólo un único resultado, positivo es producido para cada cantidad de respuesta . Las cantidades de respuesta incluyen desplazamientos, fuerzas y tensiones. Cada resultado calculado representa una medida estadística de la magnitud máxima probable para esa magnitud de la respuesta. La respuesta real se puede esperar que varíen dentro de un rango de este valor positivo a su negativo. Cualquier número de casos de análisis de espectro de respuesta puede ser de depurado. Cada caso puede diferir en los espectros de aceleración que se aplica y en la forma en que se combinan los resultados.
  • 5. SISTEMA DE COORDENADAS LOCAL • Puede cambiar la • Cada Especificación orientación del sistema • El eje local 3 es siempre tiene su propio de coordenadas local el mismo que el eje Z del espectro de respuesta especificando: sistema de coordenadas el sistema local de de CSYS. Los ejes • Un sistema de coordenadas utilizado locales 1 y 2 coinciden coordenada fijo CSYS para definir las con los ejes X e Y CSYS (el valor direcciones de carga si el ángulo ang es el predeterminado es de aceleración de cero.. De lo cero, lo que indica que suelo. Los ejes de este contrario, ang es el el sistema de sistema local se ángulo desde el eje X al coordenadas global) denotan 1, 2, y 3. Por eje local 1, medido en defecto estos • Una coordenada sentido antihorario corresponden a lo angular, ang (el valor cuando el eje Z apunta global X, Y, y predeterminado es hacia usted. Z, respectivamente. cero)
  • 6. CURVA DE ESPECTRO DE RESPUESTA La curva de espectro de respuesta Usted puede especificar un para una dirección dada se define factor de escala sf para Si no se especifica la multiplicar las ordenadas (la por puntos digitalizados de pseudo función, una función constante - la respuesta de aceleración respuesta de aceleración de valor de unidad de pseudo espectral) de la espectral versus período de la aceleración para todos los estructura. Dan la forma de la función. Esto es a menudo períodos que se supone. necesario para convertir curva especificando el nombre de una función. Todos los valores de valores dados en función de la la abscisa y la ordenada de esta aceleración debida a la gravedad a unidades función debe ser cero o positivo. compatibles con el resto del modelo
  • 7. ESPECTRO DE RESPUESTA DIGITALIZADA • Si la curva de respuesta de espectro no está definida en un periodo de intervalo lo suficientemente grande como para cubrir los modos de vibración de la estructura, la curva se extiende a períodos de mayor y menor tamaño utilizando una aceleración constante igual al valor más cercano en el período definido.
  • 8. AMORTIGUACIÓN • La curva de espectro de respuesta escogida debería reflejar la amortiguación que está presente en la estructura que está siendo modelado. Tenga en cuenta que la amortiguación es inherente a la forma de la curva de espectro de respuesta en sí. Como parte de la definición de caso de análisis, debe especificar el valor debilita que fue usado para generar la curva de 1 espectro de respuesta. • Durante el análisis, la curva de espectro de respuesta se ajustará automáticamente a partir de este valor de atenuación para el presente real amortiguación en el 2 modelo.
  • 9. AMORTIGUAMIENTO MODAL Amortiguación en la estructura tiene dos efectos La amortiguación de la sobre análisis de espectro estructura se modela Amortiguamiento modal de respuesta: utilizando desacoplado tiene tres fuentes • Afecta a la forma del amortiguamiento modal. diferentes, que se describen espectro de respuesta en la Cada modo tiene una en la siguiente. curva de respuesta relación de Amortiguación de estas • Afecta a la cantidad de amortiguamiento, húmedo, fuentes se suman. El acoplamiento estadístico que se mide como una programa automáticamente entre los modos de ciertos fracción del se asegura de que el total es amortiguamiento crítico y métodos de combinación menor que uno . modal de espectro de respuesta de espectro debe satisfacer: . (CQC, GMC). 0 ≤damp<1
  • 10. AMORTIGUAMIENTO MODAL DEL CASO DE ANÁLISIS Para cada caso de análisis de espectro de respuesta, es posible especificar relaciones de amortiguamiento modal que son: · Constante para todos los modos • Linealmente interpolada por período o frecuencia. Se especifica el factor de amortiguamiento en una serie de puntos de frecuencia o período. Entre los puntos específicos de la amortiguación se interpola linealmente. Fuera del rango especificado, el coeficiente de amortiguamiento es constante en el valor dado por el punto más cercano especificado.. • Proporcional de masa y rigidez. Esto imita la amortiguación proporcional utilizada para la integración directa, excepto que el valor de amortiguación no se le permite exceder a la unidad. Además, si lo desea, puede especificar más de amortiguación sobre paseos. Estos son valores específicos de amortiguación para ser utilizado para los modos específicos que sustituyen a la amortiguación obtenida por uno de los métodos anteriores. El uso de las anulaciones de amortiguación rara vez es necesario.
  • 11. AMORTIGUACIÓN COMPUESTA MODAL DE LOS MATERIALES Modales relaciones de amortiguamiento, en el caso, que han sido especificadas para los materiales se convierten automáticamente a amortiguamiento compuesto modal. Cualquier acoplamiento cruzado entre los modos se ignora Estos valores de amortiguación modal- será generalmente diferente para cada modo, dependiente de la cantidad de deformación cada modo provoca en los elementos compuestos de los materiales diferentes.
  • 12. AMORTIGUACIÓN EFICAZ DE LOS ELEMENTOS DE CONEXIÓN / SOPORTE Lineal eficaz - amortiguación de coeficientes, en su caso, que se han especificado para los elementos de enlace / Soporte del modelo se convierte automáticamente en amortiguamiento modal. Cualquier acoplamiento cruzado entre los modos se ignora. Estos modales efectivos de amortiguación de valores será generalmente diferente para cada modo, dependiendo de la cantidad de formación de cada modo provocado en los elementos de conexión / soporte.
  • 13. COMBINACIÓN MODAL Para una dirección dada de aceleración, los desplazamientos máximos, fuerzas y tensiones se calculan a través de la estructura para cada uno de los modos de vibración. Estos valores modales para una cantidad dada de respuesta se combinan para producir un único resultado, positivo para la dirección dada de aceleración usando uno de los métodos siguientes.
  • 14. MÉTODO CQC La técnica completa de Combinación cuadrática es descrito por Wilson, Der Kiu-reghian, y Bayo (1981). Este es el método predeterminado de combinación modal. El método CQC tiene en cuenta el acoplamiento entre los modos de estadística estrechamente espaciados causadas por amortiguamiento modal. El aumento de amortiguamiento modal aumenta el acoplamiento entre los modos estrechamente espaciados. Si el amortiguamiento es cero para todos los modos, este método degenera con el método SRSS.
  • 15. MÉTODO GMC La técnica general de combinación modal es la combinación modal procedimiento completo descrito por la Ecuación 3,31 en Gupta (1990). El método de GMC tiene en cuenta el acoplamiento entre los modos de estadística estrechamente espaciados de manera similar al método CQC, sino que también incluye la correlación entre los modos con rígido-respuesta de contenido. El aumento de amortiguamiento modal aumenta el acoplamiento entre los modos estrechamente espaciados. Además, el método GMC requiere especificar dos frecuencias f1 y f2, que definen el contenido rígido de respuesta del movimiento del suelo. Estos deben cumplir con 0 <f1 <f2. Las partes rígidas de respuesta de todos los modos se supone que están perfectamente correlacionados.
  • 16. El método GMC no asume ninguna respuesta rígida debajo de la frecuencia f1, respuesta completa rígido encima de la frecuencia f2, y una cantidad interpolada de respuesta rígida para frecuencias entre f1 y f2. Las frecuencias f1 y f2 son propiedades de la entrada sísmica, no de la estructura. Gupta define f1 como: donde S Amax es la aceleración espectral máxima y S Vmax es la velocidad máxima espectral para el movimiento del suelo considerado. El valor por defecto para f1 es la unidad. Gupta define a f2 como:
  • 17. donde fr es la frecuencia rígida de la entrada sísmica, es decir, que la frecuencia por encima del cual la aceleración espectral es esencialmente constante e igual al valor en el periodo cero (frecuencia infinita). Otros definen a f2 como: f2 =f r El valor predeterminado de f2 es cero, lo que indica frecuencia infinita. Para el valor predeterminado de f2, el método GMC da resultados similares al método de CQC.
  • 18. MÉTODO SRSS Este método combina los resultados modales tomando la raíz cuadrada de la suma de sus cuadrados. Este método no tiene en cuenta cualquier acoplamiento de los modos, sino que asume que las respuestas de los modos todos son estadísticamente independientes.
  • 19. MÉTODO SUMA ABSOLUTA Este método combina los resultados modales tomando la suma de sus valores absolutos. Esencialmente todos los modos se supone que están completamente correlacionadas. Este método es por lo general más conservador.
  • 20. NRC MÉTODO DEL DIEZ POR CIENTO Este es el método del diez por ciento de los EE.UU. Comisión de Regulación Nuclear Guía Reguladora 1.92. El método del diez por ciento supone un acoplamiento completo, positivo entre todos los modos de cuyas frecuencias difieren unas de otras por 10% o menos de la más pequeña de las dos frecuencias. El amortiguamiento modal no afecta al acoplamiento.
  • 21. NRC MÉTODO DE DOBLE SUMA Este es el método de doble Suma de los EE.UU. Comisión de Regulación Nuclear Guía Reguladora 1.92. El método de doble Suma asume un acoplamiento positivo entre todos los modos, con coeficientes de correlación que dependen de la amortiguación de una manera similar a los métodos CQC y GMC, y que depende también de la duración del temblor de la tierra. Se especifica este parámetro td duración que, como parte de la definición de Análisis de Casos.
  • 22. COMBINACIÓN DE DIRECCIÓN Por cada cantidad de desplazamiento, la fuerza o tensión en la estructura, la combinación modal produce un único resultado, positivo para cada dirección de la aceleración. Estos valores de dirección para una cantidad dada de respuesta se combinan para producir un único resultado, positivo. Use el factor de escala de combinación direccional, DIRF, para especificar el método a utilizar.
  • 23. MÉTODO SRSS Especificar DIRF = 0 para combinar los resultados direccionales tomando la raíz cuadrada de la suma de sus cuadrados. Este método es invariante con respecto al sistema de coordenadas, es decir, los resultados no dependen de su elección del sistema de coordenadas en las que el espectro de respuesta-curvas son las mismas. Este es el método recomendado para la combinación de dirección, y es el valor predeterminado.
  • 24. MÉTODO SUMA ABSOLUTA Especificar DIRF = 1 para combinar los resultados direccionales tomando la suma de sus valores absolutos. Este método es por lo general más conservador.
  • 25. MÉTODO DE LA SUMA ABSOLUTA A ESCALA Especificar 0 <DIRF <1 para combinar los resultados de dirección por el método de la suma absoluta a escala. Aquí, los resultados direccionales se combinan mediante la adopción del máximo, sobre todas las direcciones, de la suma de los valores absolutos de la respuesta en una dirección, más veces DIRF la respuesta en las otras direcciones. Por ejemplo, si DIRF = 0,3, la respuesta espectral, R, para un desplazamiento dado, la fuerza sería: donde:
  • 26. y R1, R2, y R3 son los valores de combinación modal-para cada dirección. Los resultados obtenidos con este método pueden variar dependiendo del sistema de coordenadas que elija. Los resultados obtenidos utilizando DIRF = 0,3 son comparables con el método SRSS (para espectros de entrada igual en cada dirección), pero puede ser tanto como 8% sin conservador o 4% sobre- conservador, dependiendo del sistema de coordenadas. Los valores más altos de DIRF tienden a producir resultados más conservadores
  • 27. RESPUESTA- ANÁLISIS DE ESPECTRO DE SALIDA Cierta información está disponible como resultado del análisis de cada caso de análisis de espectro de respuesta. Esta información se describe en los siguientes subtemas.
  • 28. AMORTIGUACIÓN Y ACELERACIONES Los amortiguamientos modales y las aceleraciones del terreno que actúan en cada dirección se indican para cada modo. El valor de atenuación impresa para cada modo es la suma de las amortiguaciones especificadas para el caso de análisis, además de los aportados por amortiguamiento modal amortiguación efectiva en los elementos de conexión / soporte, si las hay, y los amortiguamiento modales compuestos especificados en las propiedades del material, si los hay . Las aceleraciones impresas de cada modo son los valores reales de como interpolar en el período modal de las curvas del espectro de respuesta después de la escala de los valores especificados de sf y tf Las aceleraciones son siempre referidas a los ejes locales del análisis de la respuesta de espectro. Se identifican en la salida U1, U2, y U3.
  • 29. AMPLITUDES MODALES Las amplitudes modales espectro de respuesta-dan los multiplicadores de las formas del modo que contribuyen a la forma desplazada de la estructura para cada dirección de la aceleración. Para un modo determinado y una dirección dada de aceleración, este es el producto del factor de participación modal y la aceleración de respuesta de espectro, dividido por el valor propio, w2, del modo. Las direcciones de aceleración se refieren siempre a los ejes locales de análisis de la respuesta de espectro. Se identifican en la salida U1, U2 y U3.
  • 30. Para más información:  Ver los últimos Temas "amortiguación y aceleración" para la definición de las aceleraciones espectrales de respuesta. Consulte el tema "Análisis Modal de salida" (página 263) en el capítulo "Análisis Modal" para la definición de los factores de participación modal y los valores propios.
  • 31. FACTORES DE CORRELACIÓN MODAL La matriz de correlación modal se imprime. Esta matriz muestra el acoplamiento como-SUMED entre los modos estrechamente espaciados. Los factores de correlación son siempre entre cero y uno. La matriz de correlación es simétrica.