La determinacion del rendimiento de los sistemas de agua subterranea y la evaluacion del movimiento y destino de los contaminantes en el agua subterranea, requiere informacion y conocimiento de: 1.- La posicion y el grosor de las capas confinantes en los acuiferos. 2. El coeficiente de transmisividad y el almacenamiento en los acuiferos....

1. Ensayos en acuíferos

2. Ensayo en acuíferos
La determinación del rendimiento de los sistemas de agua
subterránea y la evaluación del movimiento y destino de los
contaminantes en el agua subterránea, requiere información
y conocimiento de:
1.- La posición y el grosor de las capas confinantes en los
acuíferos.
2. El coeficiente de transmisividad y el almacenamiento en
los acuíferos.
3. las características hidráulicas de las capas confinantes.
4. La posición y la naturaleza de los límites del acuífero.
5. la ubicación y cantidades de las extracciones de agua
subterránea.
6. Las ubicaciones, tipos y cantidades de contaminantes y
prácticas que contaminan el agua subterránea.

3. Ensayo en acuíferos
La adquisición de conocimiento sobre estos factores requiere tanto el
conocimiento de la geología e investigaciones hidrológicas.
Uno de los más importantes estudios hidrológicos involucra analizar el
cambio con el tiempo, en los niveles de agua (o total de las cargas
hidráulicas) en un acuífero causado por la extracción en pozos.

4. Ensayo en acuíferos
Este tipo de estudios es aplicado en ensayos de acuíferos y, en
muchos casos, incluye el bombeo en un pozo a velocidad
constante por un periodo de tiempo que varía desde algunas
horas hasta algunos días, midiendo el cambio en el nivel del
agua en los pozos de observación localizados a diferentes
distancias del pozo bombeado.

5. Para que una ensayo en
acuífero sea exitosa
Requiere de algunas características:
1.- Determinación de la tendencia de los niveles de agua previas al
bombeo. ( Es decir la tendencia regional)
2.- Un cuidadoso control de la velocidad constante de bombeo.
3.- Un preciso nivel del agua, especialmente, en las mediciones
realizadas en los intervalos de tiempo conocidos, tanto en los
procesos de descenso y recuperación.

6. Abatimiento
La disminución del nivel
del agua o abatimiento, es
la diferencia entre el nivel
del agua en el tiempo del
ensayo y el nivel inicial del
agua.
La disminución del nivel de
agua, es muy rápida al
principio.
Como el bombeo es
continuo y el cono de
depresión se expande, la
velocidad de descenso del
nivel del agua disminuye.
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7. Métodos analíticos

8. Métodos Analíticos para
ensayos en acuíferos.
Además de la prueba de bombeo constante en el ensayo
del acuífero, existen otros métodos analíticos
desarrollados para otros tipos de ensayos en los
acuíferos.
Estos métodos incluyen los ensayos con bombeo
variable, y otros ensayos que implican fugas de agua a
través de las capas confinantes en acuíferos confinados.
Los métodos analíticos disponibles permiten analizar los
ensayos de conductancia tanto en pozos verticales y
pozos horizontales.

9. Métodos Analíticos para
ensayos en acuíferos.
El método comúnmente empleado
para realizar el análisis de ensayos
en acuíferos, consiste en colectar
datos de los niveles de agua
producidos por un pozo vertical
que bombea a una velocidad
constante en un acuífero.
Estos niveles no son afectados por
fugas verticales o laterales, Las
condiciones de fronteras se
discutirán dentro del “análisis de
datos de ensayos de acuíferos.”

10. Método Theis
Este método de análisis requiere el uso de un tipo de curva
basado en los valores de W(u) e 1/u enumerados la tabla
siguiente.

11. Método Theis
En 1935, C.V. Theis de New México Water Resources District of
the U.S . Geological Survey, desarrollo la primera ecuación
donde incluye el tiempo de bombeo como factor que podría ser
utilizado para analizar el efecto de las extracciones de un pozo.
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12. Método Theis
Por lo tanto la ecuación de
Theis permitió, por primera
vez, la determinación de las
características hidráulicas de
un acuífero antes que el
pozo de bombeo alcance el
estado estacionario.
La importancia de esta
capacidad se debe a que,
bajo la mayoría de las
condiciones, probablemente
un pozo no desarrolle un
estado estacionario, o que
requiera muchos meses o
años.

13. Método de Theis
Theis asume en el desarrollo de la ecuación que:
1.- La transmisividad del acuífero requerido por el
bombeo es constante durante el ensayo en los límites
del cono de depresión.
2.- El agua extraída del acuífero es derivada
enteramente desde el almacenamiento y es
descargada instantáneamente con la disminución en la
carga hidráulica.
3. El pozo de descarga penetra todo el espesor del
acuífero, y su diámetro es pequeño en comparación
con la velocidad de bombeo, de modo que el
almacenamiento en el pozo es despreciable.

14. Método de Theis
Estos supuestos son los más cercanos para un acuífero
confinado estos alejados de las condiciones de borde.
Sin embargo, si se siguen ciertas precauciones, la ecuación
puede ser empleada para analizar las pruebas de los
acuíferos no confinados.
El método de Theis utiliza las siguientes fórmulas para
determinar la transmisividad y el coeficiente de
almacenamiento:
𝑄𝑊(𝑢)
𝑇= …………………… (1)
4𝜋𝑠
4𝑇𝑡𝑢
𝑆= …………………… (2)
𝑟2

15. Método Theis
Donde:
T es la transmisividad
S es el coeficiente de almacenamiento
Q es la velocidad de bombeo
s es la disminución en el nivel del agua o abatimiento

16. Método Theis
Donde:
t es el tiempo, r es la distancia es la distancia del pozo de
bombeo al pozo de observación
W(u) es la función de u, es igual a:
𝑢2 𝑢3 𝑢4
−0.577216 − 𝑙𝑜𝑔 𝑒 𝑢 + 𝑢 − + − +⋯
2𝑥2! 3𝑥3! 4𝑥4
Donde
𝑢 = (𝑟 2 𝑆)/(4𝑇𝑡)

17. Método Theis
La ecuación de Theis no puede solucionarse
directamente. Para superar este problema, Theis ideó
un método conveniente grafico, la solución que implica
el uso de una curva como en la mostrada.

18. Método Theis
Una curva tipo de Theis de W (u) contra 1/u puede ser
preparada por los valores dados en la tabla de la sección
anterior.
Los puntos de los datos son graficados en papel con escala
logarítmica.
El papel logarítmico debe contener las divisiones de la escala
tanto en el eje x y el eje y.
Las unidades dimensionales de la transmisividad (T) son L2/ T,
donde L es la longitud, t es el tiempo en días y s es
adimensional.

19. Método Jacob
La ecuación de Theis es solo uno de los varios métodos
que se han desarrollado para el análisis de los datos en
los ensayos de acuíferos. Otro método, y uno de los más
convenientes para ser empleado, fue diseñado por C.E.
Jacob a partir de la ecuación de Theis.

20. Método Jacob
La mayor conveniencia emplear el método de Jacob deriva
principalmente del uso de papel semilogarítmico en lugar del
papel logarítmico empleado en el método de Theis y del
hecho de que, en condiciones ideales, las datos son
graficados a largo de una línea de una línea recta en lugar de
una línea curva.

21. Método Jacob
Sin embargo, es esencial observar que, mientras la ecuación
de Theis aplica en todos los tiempos y lugares (si las
suposiciones se cumplen), el método de Jacob sólo se aplica
bajo ciertas condiciones adicionales. Estas condiciones
también se deben satisfacer con la finalidad de obtener
resultados confiables.

22. Método Jacob
El método de Jacob es solamente aplicable a la zona en la que las
condiciones en forma estacionaria prevalecen o el cono de depresión
se ha desarrollado completamente.
Para fines prácticos, la condición se cumple cuando:
u= ( r2S) / (4Tt) es igual a menor aproximadamente a 0.05.

23. Método Jacob
Substituyendo este valoren la ecuación para u y resolviendo t, se
puede determinar el tiempo que tarda en desarrollarse la forma
estacionaria hasta la parte más alejada del pozo de observación.
Esto es:
7.200 𝑟 2 𝑆
𝑡𝑐 =
𝑇

24. Método Jacob
Donde
t, es el tiempo, en minutos, el cual las condiciones forma estacionaria
se han desarrollo.
r es la distancia del pozo de bombeo, en pies (o metros).
S es el coeficiente de almacenamiento estimado.
T es la estimación de la transmisividad, en pies cuadrados por día
(o metros cuadrados por día).

25. Método Jacob
Después de que las condiciones de forma estacionaria se han
desarrollado, la disminución del nivel de agua en el pozo de
observación comienza a seguir la tendencia de una línea recta en el
papel de escala semilogaritmico como se muestra en la imagen.

26. Método Jacob
• Donde
Q es el la velocidad de bombeo.
Δs es la disminución de un ciclo log.
El tiempo del punto donde la línea recta intersecta en cero a la de
disminución,
r es la distancia del pozo del bombeo al pozo de observación.

27. Método Jacob
• La pendiente de la línea recta es proporcional a la velocidad de
bombeo y la transmisividad.
• Jacob derivo siguiente las ecuaciones pata determinar la
transmisividad y el coeficiente de almacenamiento de la gráfica
tiempo - abatimiento (time-drawdown).
2.3 𝑄
𝑇=
4𝜋∆𝑠
2.25 𝑇𝑡0
𝑆=
𝑟2

28. Método de Cooper-Jacob
El método de Cooper y Jacob (1946) es una solución del
método de Jacob modificado en condiciones de no equilibrio.
Es usado para determinar las propiedades hidráulicas de
almacenamiento específico y transmisividad de un acuífero
semiconfinado.
El análisis involucra comparar una línea recta con los datos
del abatimiento como una función de tiempo en escala
logarítmica desde el inicio del bombeo.

29. Método de Cooper-Jacob
La solución del método de Cooper y Jacob es una aproximación
de largo tiempo del método de Theis en condiciones de no
equilibrio. La aproximación involucra el truncamiento de la serie
de expansión para la función de Theis en pozos. Esta es válido
𝑟2 𝑆
cuando la variable 𝑢 = .
4𝑇
La serie de expansión es la integral exponencial de W(u) es :
𝑢 𝑢2 𝑢3 𝑢4
W(u) = -𝛾 − ln 𝑢 + − 2.2! + 3.3! − 4.4! + ⋯
1.1!

30. Método de Cooper-Jacob
Donde
𝛾 𝑒𝑠 𝑙𝑎 𝑐𝑜𝑛𝑠𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒 𝑑𝑒 𝐸𝑢𝑙𝑒𝑟 = 0.5772
Si u<< 1, dice u <0.05 esta serie puede ser truncada:
W(u) ≈ − ln 𝑒 𝛾 − ln 𝑢 = − ln 𝑒 𝛾 𝑢 = −ln(1.78 𝑢)
Esto es :
𝑄 𝑄 1.78 𝑟 2 𝑆 𝑄 4 𝑟2 𝑆
s= h0- h = - 𝑙𝑢 1.78𝑢 = − 4𝜋𝑇 ln 4𝑇𝑡 = ln 1.78 𝑟 2 𝑆
4𝜋𝑇 4𝜋𝑇
𝑄 2.25𝑇𝑡 2.3𝑄 2.25𝑇𝑡
s= h0- h = 𝑙𝑢 = log 𝑟 2 𝑆
4𝜋𝑇 𝑟2 𝑆 4𝜋𝑇

31. Método de Cooper-Jacob
El método de Cooper Jacob simplifica la expresión del
abatimiento (s) como una función lineal de ln(t) o log(t).

32. Método de Cooper-Jacob
El análisis del método de Cooper-Jacob consiste en:
1.- ajuste de la línea recta a los datos (excluyendo los
primeros tiempos iniciales y finales si es necesario):
- Al principio del bombeo la aproximación del método de
Cooper-Jacob no se puede validar.
-Llegando al estado estacionario, las condiciones de bordes
pueden tener una influencia significativa en el abatimiento.

33. Método de Cooper-Jacob
El análisis del método de Cooper-Jacob consiste en:
2.- Determina la intercepción del eje de tiempo para s=0.
3. -Determina el delta de abatimiento (∆𝑠) para un ciclo
logarítmico.
Cuando los valores se ajusten a la recta se obtienen los
siguientes parámetros hidráulicos:
2.3𝑄
T=
4𝜋∆𝑠
2.25𝑇𝑡 2.3𝑄𝑡
S= =
𝑟2 1.78𝜋𝑟 2 ∆𝑠

34. Otros métodos
Casos Método
Acuitardo (Leaky) Hastush-Jacob (Walton)
Almacenamiento en un acuitardo (Storage in Hantush
aquitard)
No confinado, isotrópica (unconfined, Isotropic) Theis con Jacob corregido
No confinado, Anisotropía( Unconfined, Anisotropic) Neuman,Boulton
Flujo en fracturas, Doble porosidad (Fracture Flow, Warren Root
Double Porosity)
Pozos de diámetro largo con pozo de Papadopulos -Cooper
almacenamiento (Large diameter wells whits
wellbore storage)

35. MODELAMIENTO NUMERICO
EN ENSAYOS DE ACUIFEROS

36. Modelamiento numérico en
ensayos de acuíferos.
La determinación de las propiedades hidráulicas de un acuífero, son
un componente básico de muchos modelos de abastecimiento de
aguas subterránea e investigaciones del trasporte de contaminantes.
Como vimos anteriormente es frecuente para realizar la estimación
de los parámetros hidráulicos el uso de métodos gráficos tal es el
caso de la curva tipo o ensayos de acuíferos.
Muchos modelos analíticos han sido diseñados para evaluar el flujo
axial simétrico en los niveles freáticos de un pozo de bombeo en un
acuífero confinado.

37. Flujo Axial-Simétrico en un acuífero
confinado y acuíferos no confinados.
Cuando un pozo se bombea a una
tasa constante, los niveles del agua
subterránea alrededor del pozo
descienden, y el gradiente hidráulico
se estabiliza debido a que el agua
comienza a fluir hacia el pozo.
Este descenso en el nivel de agua se
define como abatimiento, y es mas
grande inmediatamente en el campo
de pozos.

38. Flujo Axial-Simétrico
Si el acuífero es homogéneo, en una
extensión lateral infinita, horizontal,
de espesor uniforme; el abatimiento
puede ser simétrico al eje del pozo, y
el flujo resultante tendrá simetría
axial.
Conceptualmente y matemáticamente,
el tipo más simple de un flujo
simétrico axial ocurre en un acuífero
que esta encima y debajo de
materiales geológicos impermeables
que impiden el flujo vertical dentro y
fuera del acuífero (Acuífero confinado).

39. Flujo Axial-Simétrico
El pozo de bombeo penetra
completamente el espesor del
acuífero confinado horizontal
(como se muestra en la imagen).
El flujo causado por el bombeo
puede ser horizontal (esto es, en
una dimensión o radial), y el
abatimiento en el acuífero es una
función de la distancia radial desde
el eje de el pozo de bombeo y el
tiempo.

40. Flujo Axial-Simétrico
Sin embargo el pozo de bombeo
solo penetra parcialmente el
espesor de acuífero.
El flujo consta de dos
componentes, componente
horizontal y componente vertical,
es decir flujo bidimensional.
Y el abatimiento será una función
de la posición vertical en el
acuífero así como la distancia
radial desde el pozo de bombeo y
el tiempo.

41. Flujo Axial-Simétrico
Sin embargo el pozo de
bombeo solo penetra
parcialmente el espesor de
acuífero, el flujo consta de dos
componentes, componente
horizontal y componente
vertical, es decir flujo
bidimensional.
Y el abatimiento será una
función de la posición vertical
en el acuífero así como la
distancia radial desde el pozo
de bombeo y el tiempo.

42. Modelamiento numérico en
ensayos de acuíferos
Moench (1997) desarrollo un
modelo analítico de flujo en un
pozo parcialmente enterrado y
de diámetro-finito en un medio
homogéneo, con un nivel
freático en un medio
anisotrópico en el acuífero.
Este modelo toma en cuenta no
solo el almacenamiento en un
pozo parcialmente insertado y
la superficie del pozo de
bombeo, sino también el
retardo en la respuesta del
abatimiento en el pozo de
observación.

43. Modelamiento numérico en
ensayos de acuíferos
Al ser incluidos estos factores, es
posible evaluar con precisión el
almacenamiento específico de un
acuífero al inicio del bombeo
tomando en cuenta los datos de
abatimiento en pozos y
piezómetros.

44. Modelamiento numérico en
ensayos de acuíferos
Para acuíferos confinados, el modelo
se expande al trabajo de Doughrty y
Babu (1984) permite estimar en un
medio anisótropo la conductividad
hidráulica.
Para acuíferos no confinados, el
modelo se expande al trabajo de
Boulton (1954, 1963) y al de
Neuman (1972, 1974) para pozos
enterrados y la superficie de estos, el
retraso en la respuesta en la
observación del piezómetro, así como
el retraso en el drenaje de la zona no
saturada.

45. MODELAMIENTO NUMERICO
EN ESAYOS DE ACUIFEROS

46. Modelamiento con WTQA

47. ¿Qué es WTQA?
Es un programa Desarrollado por la USGS para el análisis de ensayos
y el abatimiento en acuíferos confinados con alternativa de
representar drenes de la zona no saturada.
Simula el flujo axial simétrico en un pozo de bombeo en un acuífero
confinado o no confinado.
WTAQ calcula los abatimientos tanto dimensionales como
adimensionales, se pueden usar las mediciones de los abatimientos
obtenidas en las pruebas en acuíferos para estimar las propiedades
hidráulicas.
El modelo toma en cuenta la acumulación en el almacenamiento y la
superficie del pozo de bombeo, así como el retraso en un pozo de
observación o en piezómetros.

48. Cómo funciona WTQA
Está basado en el modelo analítico de Moench, para el flujo axial
simétrico en un acuífero confinado o acuífero no confinado.
Proporciona una representación alternativa al análisis del nivel
freático debido al drenaje de la zona no saturada.
Desde su lanzamiento en 1999, se han empleado para determinar las
propiedades hidráulicas del acuífero (Kollet and Zlotnik, 2005;
Barrash, entre otros, 2006; Endres, entre otros, 2007). Para las
pruebas de referencia de un modelo del flujo de agua subterranea
(Clemo, 2005; Langevin, 2008).

49. Cómo funciona WTQA
Respecto a la versión 2.0 de WTQA se incluye la solución al
modelo de Mathias y Butle (2006).
Un aporte importante con el modelo de Mathias y Butler (2006),
es el desarrollo de una solución para el flujo de un pozo en un
acuífero no confinado, incorpora representaciones explicitas de
las características hidráulicas en la zona no saturada.
Específicamente en la retención humedad en el suelo y la
conductividad hidráulica relativa.

50. Cómo funciona WTQA
Moench (2008) demostró que el modelo de Mathias
y Butler, logro obtener un conjunto de datos de los
páramelos hidráulicos en el acuífero, los cuales
fueron consistentes con el modelo de Boulton
modificado con múltiples parámetros de ajuste
(Moench, 2004) y con los resultados obtenidos con
un modelo numérico de variabilidad del flujo
saturado (VS2DT; Lappala, entre otros, 1987,
Healy, 1990).

51. Cómo funciona WTQA
WTAQ implementa la transformada de Laplace para solucionar
el abatimiento en un pozo de bombeo, en un pozo de
observación, o en piezómetros.
La solución a la trasformada invertida de Laplace es numérica
para el dominio del tiempo por medio del algoritmo Stehfes
(1970) en la misma manera en que hizo Moench (1996,1997).
Algunas mejoras se hicieron numéricamente al algoritmo
como resultado del trabajo de Gieske (1999). El programa
calcula el abatimiento de manera dimensional o adimensional
para un conjunto de condiciones de entrada que están
especificados por el usuario en un archivo con datos de
entrada (data-input file.)

52. Cómo funciona WTQA
Supuestos simplificados:
Supuestos para acuíferos confinados y acuíferos no confinados (sin
efectos de acumulación en almacenamiento o efectos en la
superficie):
1.- El acuífero es homogéneo, en una extensión lateral, horizontal y
espesor uniforme.
2.- El acuífero puede ser anisotrópico siempre y cuando la dirección
principal de la conductividad hidráulica es paralela a los ejes r, z.
3. El flujo vertical del borde inferior en el acuífero es despreciable
(esto quiere decir que el borde inferior es impermeable)

53. Cómo funciona WTQA
Supuestos simplificados:
4. Un pozo descarga a velocidad constante de una zona especifica
entre una superficie horizontal potenciométrica inicial del nivel
freático (para un acuífero confinado).
5. El medio poroso y el fluido es ligeramente compresible y mantiene
constantes las propiedad físicas.
6. Los pozos de bombeo y de observación o piezómetros son de
diámetro infinitesimal. Suposición adicional para acuíferos
confinados.
7. El flujo vertical a través del limite superior del acuífero es
insignificante ( es decir, el limite superior es impermeable).

54. Cómo funciona WTQA
Supuestos simplificados adicionales para acuíferos no confinados:
8. El borde superior del acuífero es el nivel freático. El flujo vertical
del agua en la zona no saturada puede ser instantáneo debido al
descenso en la elevación del nivel freático, o puede variar
exponencialmente con el tiempo a cauda del intervalo de descenso
en la elevación en el nivel freático.
9. El cambio en el espesor saturado del acuífero debido al bombeo es
pequeña comparado con el espesor inicial.

55. Cómo funciona WTQA
Supuestos adicionales para condiciones de un diámetro finito en el
pozo de bombeo:
10. La carga hidráulica a causa del bombeo no varia espacialmente.
11. El flujo radial del acuífero al pozo de bombeo no varia en
magnitud a lo largo y ancho de la sección proyectada.
12. El flujo vertical proveniente del acuífero a través de la base del
pozo de bombeo es despreciable.

56. Cómo funciona WTQA
Supuestos adicionales para condiciones de un diámetro finito en el
pozo de bombeo:
13.Una capa delgada del material de baja permeabilidad al no tener
la capacidad de almacenar puede estar presente en la interface
entre el pozo de bombeo proyectado y el acuífero.
Supuestos adicionales para la condición del retraso a la respuesta en
un pozo de observación de diámetro finito:
14. La carga hidráulica en el pozo de observación cambia a una
velocidad que es proporcional a la diferencia de la carga hidráulica
entre el pozo de observación y el acuífero adyacente.

57. Estimación de los parámetros
hidráulicos de un acuífero
hipotético con WTAQ

58. Estimación de parámetros con WTAQ
En la figura se muestra una sección transversal de un acuífero y la
localización de cuatro piezómetros y un pozo de bombeo.

59. Estimación de parámetros con WTAQ
Se asume que los efectos
causados en el
abatimiento en el retraso
de los piezómetros han
sido eliminados con los
paquetes hidráulicos.
Los parámetros del
acuífero y características
del bombeo se muestran
en la tabla1, en la tabla 2
se muestra la localización
de los pozos de bombeo.
tabla1

60. Estimación de parámetros con WTAQ
Tabla 2.

61. Estimación de parámetros con WTAQ
El agua se supone que es drenada instantáneamente de la zona no
saturada [variables de gamma (1) o alfa (1) igual a
1,0 x 109 y variable IDRA = 0] y se supone la superficie del pozo es
insignificante. (variable SW = 0).
Como podemos ver en la figura,
el pozo esta parcialmente
enterrado en el acuífero. Estos
efectos provocados por la parcial
inserción se contabilizan en el
siguiente problema.

62. Estimación de parámetros con WTAQ
Un modelo numérico de diferencias finitas también se utilizo
para simular el hipotético acuífero no confinado.
El propósito de usar un modelo numérico para simular el
acuífero es para general un conjunto de abatimientos
sintéticos en los pozos de bombeo y en los piezómetros para
demostrar la aplicación de WTAQ.
El abatimiento calculado por el modelo numérico difieren de
los reportados por Moench quien empleo un valor igual a 2 x
10-6 m-1.
El valor empleado aquí es de (2 x 10-5 m-1). Un orden de
magnitud mas grande y se considera mas realista para el valor
del almacenamiento especifico en un acuífero no confinado.

63. Estimación de las conductividad
hidráulica horizontal y vertical y
el campo especifico empleando
el formato de la Curva tipo con
WTAQ

64. Ejemplo de aplicación
WTAQ se emplea para generar curvas adimensionales con la finalidad
de estimar la conductividad hidráulica tanto horizontal como vertical,
el rendimiento especifico del acuífero hipotético.
Los datos de entrada para el análisis requerido en la curva tipo, se
deben especificar los tres parámetros adimensionales (𝐾 𝐷 , 𝜎, 𝑊 𝐷 ).
Estos parámetros son inicialmente desconocidos por que dependen
de determinar los valores de Kt, Kz, Ss y Sy. Los efectos de Ss que
se producen al inicio, pueden ser ignorados.
El valor de 𝜎 el ajuste a un valor pequeño (de 10-9).

65. Ejemplo de aplicación
Por lo tanto el pozo de almacenamiento puede ser ignorado ( esto es,
igual a cero) por que no afecta substancialmente el abatimiento en
tiempo- retraso (late-time), los datos del abatimiento son usados
para estimar de Kt, Kz, Ss y Sy. Los efectos sobre el almacenamiento
del pozo son retirados para el análisis por la configuración de la
variable PWD = 0 y WD = 0.0D0 en el Archivo de datos de entrada
(data-input file).

66. Ejemplo de aplicación
Archivo de datos de entrada

67. Ejemplo de aplicación
Se presentan los gráficos de los abatimientos
medidos (hi-h) y el calculo del abatimiento
adimensional de la curva tipo para los valores de
(A) Kd=0.1 (B) Kd=0.5, pare el acuífero
hipotético del acuífero no confinado.

68. Ejemplo de aplicación

69. Conclusiones generales del uso WQAT
WTAQ calcula los abatimientos y pueden ser usados en
comparación con los valores medidos en campo en los puntos
de observación para estimar las propiedades hidráulicas de un
acuífero no confinado.
En el ejemplo mostrado el análisis de la curva tipo es usado
para estimar la conductividad hidráulica horizontal y vertical,
así como el rendimiento del acuífero. Se omite el
almacenamiento especifico del acuífero y la acumulación del
pozo por el almacenamiento, ya que no afecta a corto ni largo
tiempo los datos de abatimiento que se emplean para estimar
Kt, Kz, y Sy.
El modelo WQAT no toma en cuenta las condiciones de borde.

70. Comparativa de WQAT vs MODFLOW
WQAT no contempla el estado transiente ni las condiciones de borde.
MODFLOW Contempla las condiciones de borde y puede evaluarse el
estado transiente en combinación.
MODFLOW permite modelar ensayos combinado tiempos largos de
tiempo incluyendo la operación del bombeo.
WQAT realiza el modelamiento considerando un acuífero homogéneo.
MODFLOW puede simular los parámetros hidráulicos con en distintas
capas del acuífero.

71. Gracias por su interés en este
tema

72. Para mayor información sobre nuestra empresa puede
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