Successfully reported this slideshow.
We use your LinkedIn profile and activity data to personalize ads and to show you more relevant ads. You can change your ad preferences anytime.

Ec 2 раздел 6.2 при действии поперечных сил

214 views

Published on

Еврокод сургалт 2014 он 4-р сар.

Published in: Engineering
  • Be the first to comment

  • Be the first to like this

Ec 2 раздел 6.2 при действии поперечных сил

  1. 1. Учебный курс по ЕС-2. Раздал 6.2 тип-щи Аи. 3 ниш-яд али г. нив. на. витки-шипыщцлищнццмэгпчн опротвление срезу Уш определяется формой разрушения: рещина от скалывания развивается из нормальной трещины от изгиба д з дппвидйг. 2 3 5 . г; . КБ ; ;д: „:; г<: у‚ ъэдеёстгъыю „г . .„. „„„„„„д г‚„„„. „ _ 1/3 УМ; ‘ СШ. с/((10Ор1.‚: -/‹) Ьша но не менее минимального значения | /„‚„‚ = утро‘ См‘ коэффиииенп получаемый из испытаний (рекомендуете значение 1312) А’ наш/ годный фактор = 1 + тЮОЛ/ д) с о в мм р; коэффициент продольного армирования (561 172) ‚а нормативное сопротивление бетона на окатие [у наименьшая ширина ребра сечения а рабочая высота поперечного сечения лис-дашь з ° г- е н «г: ‚пуиьъ ч“, отряде-пах; Ё значения Унт (Н/ мм? ) али-пап, 4 ‚-„„. ‚.. „„. м „мим ‚‚ ‚ „„„. ‚„м. „.„„‚‚‚. -щ„„„-. ‚„„‚„. ‚‚. ‚ ‚. -„„‚‚‚. ‚‚„. „„. ‚‚„. ‚„„„. .‚. !„„. „‚„_-. .„„. ... _„‚ 3 „$23 При 8„ $ 26 влияние сосредоточенной силы на поперечную силу 11,‘, может быть снижено с помощью козфф-та В = а„/2‹.1 где О,5‹1 5 а, $ 26 при условии, что продольная арматура надёжно заанкерена не опоре. Однако. условие ш, ведомо влюбом случае должно быть выполнено (верхний предел, связанный с 5 раздавливаниен бетона ребра по наклонной полосе) я их! !! “#7” 57”? же? “ ‘ и иск-паям г. Преднапряжённая многопусготная плита Предельная поперечная сила определяется формой разрушения 2: трещины образуются в рёбрах в середине высоты сечения плиты (нормальных трещин от изгиба нет! ) асов-чаш. о ‚мы при т‘ 22.; „ многопусготкаэ: ' 1-1) [от УМ; = 5, ш (ляд )2 +а1д`дглда 1 момент инерции сечения; ‘ щ наименьшая ширина ребра; - 5 пдтичеасий момент сечения; 131,1 расчетная прочность бетона на растяжение; ‚ а; понижающий коэффициент для случая преанапря- 1 жённьж прядей (проволок); г ад, окимаюшее напряжение в бетоне на уровне ц. п 5 сечения от усилия обжатия (с учётом всех потерь) 1 а пни-шов 1 „еда, числ: аршънъещ. .: При условии Ум < Ум: (критерий 1 или 2) рабочая поперечная арматура не требуется (за исключением балок, для которых нормами предписан минимум поперечного армирования). ц ‚д Если расчетная поперечная сила больше, чем Чмс, необходимо поперечноеармирование для восприятия полного значения попереч» ной силы Мы Эта поперечная арматура определяется при различных углах наклона раскосов (ферменная аналогия). Наклон окатого рас- косо можно назначить в диапазоне 15 со: е 5 2,5. Поперечная арматура не может воспринимать больше определён- ного максимума поперечной силы Удддш, для обеспечения текучести а этой арматуре лиц-таи г. к
  2. 2. 5 Е“ ‘Ё/ К‘ 2 к ржет/ Бит] “**"’311-_ _ „_. __- _‚ ‘ъ — -д м, ЬЩЦ ДЛЯ ТЕКУЧЕЙ" ПОПЕРЗЧНОЙ при раздробпении бетона в ребре: ар"апры: |/ = 7 СОЮЗ Га 8 Уш= д4щдгвтсогб т“ м! ” т” + п) где е находится между 45" и 21 8” ; примету 4.9’ и 21,8” (к сою 5 2,5) ' Ё (1 к сот 5 д.57 живыми. ' 9 ьичкпчыъиьдод Ь‚. ... „.„. .„„. .„„„ „ „м ‚с н: 2 ёёПёэтпё-ЁЗЁЁ ба- Разрушение от действия поперечной силы начинается с текучести хомутов, и с поворотом сжатой полосы насту- пает раздробление бетона в тонкой стенке а тимин г. . .. к . .‚„„„„„. „„ : ‹!*1.. Поворот окатой полосы с последующими новыми трещинами: более пологими углами наклона имеют место даже е высокопрочном бетоне Поворот скатай полосы в балке из бетона класса 090 Е, .. ‚ - ‘Ёьыщштх а в патент. " ь: п им. „щ . . ‚„‚ „ „ ` Общая формула сопротивления поперечной силе балок без предна- пряжения вспедпвие раздробления бетона в ребре Щит“ = Ь„2г„*; „ (шс0+ оог а) / (1 + сот‘ д) 5 „ ` „ Ё г. “ т д _ ‚ ; д” ширина ребра; ь____. _— = 2 плечо внутренней парь: ощ’ ; и, кпэфф, снижения прочности бетна на сжатие в ребре = (1611 ч 19/250) ‚' д в примять/ й угол наклона бетонного подкоса; ё а принятый упал нате/ она хомутов; ПЦфПЛЭОИ г. „уж“ ' ч ё а т у Поперечная сила воспринимается по «ферменному» принципу; Сначала бетонные подкосы параллельны трещинам (45°, или со: в = 1): затем они становятся более пологими вследствие перераспределения сил в ребрах (наименьший угол 21,50 или сот; 9 = 2,5); В процессе поворота сжатой полосы напряжения в бетоне возрастают: разрушение наступает при достижении критических напряжений в бетоне. Это определяет верхнюю границу для предельной попереч- ной силы / „_„„, вследствие раздробления бетона в ребре. фр ё М” “К” т т агу’ о“ панд-понг ж? ) но. ‚т - Свобода маневра при расчёте : ‚М и более пологие углы о приводят к относительно небольшому поперечному армированию; х им о более крутые углы о приводят к тонким рёбрами И» с экономией бетона и уменьшением собственного веса; Оптимальный выбор определяется типом конструкции. И * ПРОСГЭЯ В ИСПОЛЬЗОВЭНИИ схема РЭВНОВВСИЯ д” Темю“ в "°“ере““°й При разлроблении стенки: ЗРМЭТУРЕ: = „ш а (Ар/ Б): „та“ Уддш щ: о шарю + эле) При в от 218” до 45’ при в аг 45” до 21,8” снижение д„„‚, ‚д„„д „шиш „ф, “ 59% поперечном армирования да 40% дюн-шип 15 1 агзттдагмм В ‚ ‘ком; ‚у‘ ‚/ . хота 3 ът- г 1 _„ самец: т ‘И; 1- “ме 4 ‘Ум для большинства случаев: - Примем со! э = 2,5 (е = 21,8”); - Вычисляем необходимую поперещтую арматуру; - Проверим, не превышена ли несущая способноспъ при раздроб- лыии Бетона ребра суде умы); - Если она превышена, увеличиваем ширину ребра или вычисляем соте, для которого Уди = Уддш и повторим вычитания Ё Ё 11 наци-пи в. ‘и
  3. 3. В случае нагрузок вблизи опор поперечная сила от внешних нагрузок д Мы может снижаться коэффициентом ау/2к1. Пониженная сила может быть воспринята поперечной арматурой, расположенной в средней зоне протяжённостью 0‚75а„ (внутри пролёта среза). г Ё 7 ‚г „„. ... „.„ Ийж, 4%? ” „ запиши, и „Д чти Г; ` . . по (2) Преднапряженш увеличивает сопротивление поперечной силе Ущ элемента без поперечной арматуры: б уж; = [СМДФО 00/71/21; у” + 19011; ]Ьи-а 1:, коэффициент с шо/ чендуемь/ м значением $15 а“, питающее напряжение в бетоне на уровне 14,11 сечения , вызванное осевой продольной палой или пргдналряжыиен ими-заяц и „на „ 1. Преднапряжение увеличивает несущую способность при Раздав/ лизании бетона по наклонной полосе ребра Уддш = а„Ь„ 2 И“, /(сот 0 + ‘сап Н) ад, коэффициент, зависящий от усилия обжатия а“, = 1 для ненапрягаемых конструкций (неф/ ы при а‹ од, ‹ 11254„ 1 25 при 11254“ ад, ‹ 1556„ авт ими при «щ, «о, ‹ лов, мартини’ М/ Й „ изюм-шт 0.251“ м «д, та, % пищать г„„‚‚‚„ отделяющее влияние каналов для п. н. арматуры на несущую способность при разлавпивании бетона в наклонной полосе ребра: для зажопиченныёёагало от, ” = Ь„ - Еф для неймонолтенных каналов 17‚„‚„‚„ = 0„ — 1,2Еф ‚Ъш‘ пажити. ё 2 а ё ид в ‚о, года: е]: (1) Ка”: Од 211“ „за д“ 29 (2) МИМ при штатива/ кии бетона ребра где у = 0.6 (1- ы25о) Еж т“ Ф‘ д = 2.5 ‘д = д” Ёза: Уши = 0.138 11„ 1 2341 — 131250) или черезнапрлжение: утш= 0438 {да — (11250) трансформируя ур-е (2) через напряжение: о = 0,5 $йп"[Уш: ш/(0.18 до - 5150)] (з) › “ Определяем ига, где: идд = расчётные касат. напряжениящ, = кд/ (Дд) = 44 = нищает] - Определяем несщпособносгь бетон. подкоса кыш при со: 0 = 2.5 ниш = О.138(‚(1-Ы250) (см. также Табл. 1) Опция]: находим В по формуле: В = 0.5 5Еп“[( у„/ (0.2о:3„(1—ы25о))) Опцилг Увеличиваем ширину ребра 17„ Да Определяем площадь поперечной арматуры: Ы5= на гита сог Н) Проверяем максимальный шаг поперечной арматуры: 5| "их = 0.75 а ‚для вертикальной поперечной арматуры ' ь„‚. „„. .„‚ „е. ‚. ..„„‚. „щ
  4. 4. со! В ‹ 2.5 г: Вычисляем угол д. Р = 325 КМ ай тбйярап ю = 50 КМ! т ь„=14отт гнзоотт АН шва: Щ: .___ щ ‚‚ ‚ . ‚ . - ‚ спаса: зесиип „$121“, Г т ‚ и ‘ ” 2ЁЁЩ“1‘--`ть2.5кн 312.5 КМ ИЮВЧЙЙНН, 25 т Найдём минимальную площадь поперечной : арматуры для восприятия поперечной силы. . 20 ' дано: (д: 30 МПа и 1;, = 500/1.15 2,54 4 ‘щита ватт "вы = ушат. 0-9Ф = 312.5 х 103/(140 х 0.9 х 500) ‘ = 4.96 МПа удш = 3.64 МПа Ё $ Ё Расчётные касательные напряжения: Ё 5 а 2 “типах < та: (раздробление бетона ребра) ШТ ; $ запои-тяп я. а вниманием угол в - “вы а ' м“ {отводи-сдавал .1 4.96 д ‘°*“"‘ з. 35.0‘ Ы! = УкЦ/ (БмСОЁ е) Аж’: = 4.96 х 140 [(435 х 1.73) $45 = 1.12 мм примем хомуты то в количестве 2 Ад = 157 ми2 5 < 157 /1.12 = 140 мм = › назначим шаг хомутов 125 мм аминазин: и шью: защитныйшой бетона = 35 нм Ё, ‘ т: 30 Шин’ Требуется проверить балку на действие поперечной силы е. = ш тн/ м ‚ = Ыкн/ м 600 ' * бт ‘м 5 „м гд : г п лапищи. и погонная нагрузка на балку = (10 х 1.35 + 6.5 х 1.5) а 23.25кН/ н Мд = 23.25 ХЗЧВ = тзекн - м 41 =450-35- 10-3212 = З89ми м 1вы1п‘ ° шт “это „заяви ‘ °"°’ К’ = 0.167 к < к’ = › сжатая арматура не требуется Ш 2 2 -%11м:1:з?5к]‚ р. упада‘; Йз7]= ш: ома м тва 3:19: „_- д 3 А"‘1;;2’3э5 хам 1ттт Принимаем 3 925 (1470 мм’) жида-шит: 29 Попепечтаая сил-та. 12, = 23.25 х 8/2 =93 кн Касательные напряжения: Уы = идльдьэа) = 93 х 103/(300 х 0,9 х 389) ч: 0.89 МПа тж = 3.64 МПа "птах > "за Ф! 9 = 2.5 Ы: = нац/ ом со! д) д.15 в 0.39 х 30019135 х 2.5) 4,15 = 0.24 мм Примем хомуты 08 в количестве 2. 4„ = 101 тгп? 5 < 101/024 = 420 мм Максимальный шаг= 0.75 д= 0.75 х 389 = 292 мн а Устанавливаем хомуты с шагом 275 мн. со! о = 2.5) 1 Б пап-ми. за “ОПКЁ растапливается как СИСГЕМВ ВКВТЫХ ПОДКОСОВ С ТЯЖЭМИ пни-пане п ‚„‚ ‚М‘ „. „ Ё*, тА ь с Угол наклона подкоса э: 1,0 $ со: е; 5 2,0 для сжатых полок (450 2 а‘: 26‚5° 1,0 ‚ё со: е, 5 1,25 для растянутых полок (4$° 2 е. 2 38,60) Поперечные растянутые тяжи не требуются, если касательные напряжения по контакту ребра со свесами полки удовлетв. условию: ум = ьРв/ Кйгах) 5 Нм (рекомендуется к = 0,4) плиты. з:
  5. 5. А чтет шпагате. ч)! !! шлете Е- аттстютв9е Ёщчыа= сёта+дтпд+рш (дзйпа-тсоз а)$ 0,5 у ш пью-лишаи п ЦЕН эпоепгеё ш западню. ъ НННННННЖННННННН ч/ ‘г ‚м _ун / ‚ / !У„;1$и по сов п) Ъ Диаграмма сдвига, иллюстрирующая требуемое армирование по контакту различных бетонов З пиши с

×