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EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE
LICUACIÓN DE SUELOS
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE
LICUACIÓN DE SUELOS
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA
Facultad de Ingeniería Civil
Sección de Postgrado
Dr. Ing. Jorge E. Alva Hurtado
www.jorgealvahurtado.com
ASENTAMIENTO E INCLINACIÓN
DE EDIFICIO OCASIONADO POR
LICUACIÓN DE SUELOS. SISMO
DE NIIGATA, JAPÓN. 16 DE
JUNIO DE 1964
DESPLAZAMIENTO LATERAL DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS. OCASIONÓ EL HUNDIMIENTO DE 1.2 – 2.00 METROS
DE LA SUPERFICIE DEL PAVIMENTO Y FLUJO LOCAL. SISMO DE KOBE, 1995
EL 27 DE MARZO DE 1964, UN GRAN TERREMOTO DE MAGNITUD M=9.2 GOLPEÓ PRINCE WILLIAM SOUND EN
ALASKA Y CAUSÓ SEVEROS DAÑOS EN FORMA DE DESPRENDIMIENTO DE TIERRA Y LICUACIÓN
ESQUEMA DE UN PAQUETE DE GRANOS DE ARENA SATURADA. LA DEFORMACIÓN POR CORTE
ESTÁ INDICADA POR LAS FLECHAS HORIZONTALES. ÉSTA OCASIONA EL COLAPSO DE LA
PARTÍCULA SEÑALADA POR LA FLECHA INCLINADA. (YOUD, 1992)
PROCESO DE LICUACIÓN DE SUELOS
DIAGRAMA DE OSCILACIÓN POR LICUACIÓN EN LA ZONA ACHURADA. ÉSTA OCASIONA EL
DESACOPLE DE LAS CAPAS DE SUELO. LA CAPA DESACOPLADA OSCILA DE MODO DIFERENTE
AL SUELO VECINO, CAUSANDO AGRIETAMIENTOS. (YOUD, 1992)
OSCILACIÓN DEL TERRENO
Nivel freático
Estado final
Licuación
Estado inicial
LINEA DE VOLCANES DE ARENA Y
FISURAS EN EL TERRENO CAUSADOS
POR LA LICUACIÓN DE SUELOS
DURANTE EL SISMO DE NIIGATA, EL
16 DE JUNIO DE 1964
DESPLAZAMIENTO LATERAL
ESQUEMA DE LO QUE OCURRE CON UN DESPLAZAMIENTO O CORRIMIENTO LATERAL.
(YOUD, 1992)
Nivel Freático
Sección deformada
Sección Inicial
DESPLAZAMIENTO LATERAL DEL MURO DE RETENCIÓN DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS DURANTE EL SISMO DE
KOBE DE 1995. DEBIDO A QUE EL MURO DE RETENCIÓN FUE MOVIDO HACIA AFUERA, LA SUPERFICIE DEL
TERRENO SE HUNDIÓ
COLAPSO DE UN TRAMO DEL PUENTE NISHIHOMIYA, DEBIDO AL DESPLAZAMIENTO LATERAL DE LOS MUROS DE
APOYO DURANTE EL SISMO DE KOBE, 1995
FISURAS ORIGINADAS POR
DESPLAZAMIENTO LATERAL A
CAUSA DE LA LICUACIÓN DE
SUELOS, SISMO DE BORAH PEAK,
IDAHO, 1983
FALLA POR FLUJO
Estado Final
Estado Inicial
DIAGRAMA DE UN DESLIZAMIENTO CAUSADO POR LICUACIÓN DE SUELOS EN UNA
PENDIENTE PRONUNCIADA. LA PÉRDIDA DE RESISTENCIA OCASIONA INESTABILIDAD Y EL
DESLIZAMIENTO POR LA LADERA. (YOUD, 1992)
DESLIZAMIENTO POR FLUJO DE LA PRESA SAN FERNANDO. CAUSADO POR EL SISMO DE SAN FERNANDO DEL 9
DE FEBRERO DE 1971. LA PRINCIPAL FALLA POR FLUJO ESTÁ LOCALIZADA AL ESTE DE LA PRESA
LA PRESA SHEFFIELD SUFRIÓ UNA FALLA POR FLUJO PROVOCADO POR EL TERREMOTO DE SANTA BÁRBARA
EN 1925. UNA SECCIÓN DE 90 METROS (DE LOS 220 METROS DE LONGITUD DE LA PRESA) SE DESPLAZÓ MÁS
DE 30 METROS. LA PRESA CONSISTÍA PRINCIPALMENTE DE ARENAS LIMOSAS Y LIMOS ARENOSOS
COMPACTADOS SOBRE EL RELLENO
DESLIZAMIENTO EN TURNAGAIN HEIGHTS EN ANCHORAGE, DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS OCASIONADA
POR EL SISMO DE ALASKA DE 1964
Estado Inicial
Nivel Freático
Flujo de agua hacia arriba
Estado Final
PERDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE
DIAGRAMA DE UNA ESTRUCTURA INCLINADA COMO CONSECUENCIA DE LA PÉRDIDA DE
CAPACIDAD PORTANTE. LA LICUACIÓN DEBILITA AL SUELO, REDUCE SU CAPACIDAD DE
SOPORTE Y PERMITE QUE LAS ESTRUCTURAS SE ASIENTEN E INCLINEN. (YOUD, 1992)
EFECTOS DE LICUACIÓN DE SUELOS DESPUÉS DEL SISMO DE NIIGATA EN 1964
VISTA DEL FONDO DEL EDIFICIO DE DEPARTAMENTOS KAWAGISHI-CHO LOCALIZADO EN NIIGATA, JAPÓN.
EL EDIFICIO SUFRIÓ FALLA POR CAPACIDAD DE CARGA INDUCIDA POR LA LICUACIÓN DURANTE EL
SISMO DE NIIGATA DEL 16 DE JUNIO DE 1964
COLAPSO DEL PUENTE SHOWA
DURANTE EL SISMO DE NIIGATA,
1964. APARENTEMENTE LA
LICUACIÓN DE SUELOS OCASIONÓ
EL MOVIMIENTO LATERAL DE LA
BASE DE LOS PILARES LO QUE
ORIGINÓ LA PÉRDIDA DE CARGA Y
EL COLAPSO
MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓN
DE UN DEPÓSITO DE SUELO
ANÁLISIS DE RESPUESTA
Métodos donde los esfuerzos
cíclicos inducidos en un depósito
de suelo se calculan mediante el
análisis de respuesta del terreno.
Datos de ensayos de laboratorio
sobre los esfuerzos cíclicos
requeridos para desarrollar
licuación o deformaciones cíclicas
significativas en muestras
representativas de suelos in-situ.
MÉTODOS BASADOS EN
COMPORTAMIENTO PASADO
Métodos empíricos basado en la
comparación de lugares donde
haya ocurrido o no la licuación en
terremotos pasados.
MÉTODOS SIMPLIFICADOS
Los esfuerzos cortantes cíclicos
inducidos en un depósito de suelo
y el número de ciclos significativos
y su distribución con el tiempo se
calculan con métodos
simplificados.
Valores de N in-situ.
/´o
log N
MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓN EN BASE
AL COMPORTAMIENTO PASADO DURANTE TERREMOTOS
Densidad relativa
av
Esfuerzo cortante horizontal
uniforme dinámico
equivalente (promedio)
´o
Esfuerzo efectivo de
sobrecarga.
0
a
´
 v
Resistencia a la Penetración Modificada
Licuación M
/´o
No Licuación
PROCEDIMIENTOS SIMPLIFICADOS PARA DETERMINAR
EL POTENCIAL DE LICUACIÓN INCORPORANDO
CONCEPTOS DE CICLO UNIFORME
Cálculo de Número de
Ciclos Promedio N
Cálculo de
av = 0.65 .  h . amax . rd
/´o
log N
Compare con Resultados
de Laboratorio
MÉTODOS SIMPLIFICADOS DE EVALUACIÓN DEL POTENCIAL
DE LICUACIÓN DE SUELOS
• Método de Seed - Idriss
• Método de Tokimatsu - Yoshimi
• Método de Iwasaki - Tatsuoka
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN
- Métodos Simplificados, en base a ensayos SPT, CPT y Vs.
- Correcciones para tomar en consideraciones efectos de
sobrecarga, nivel del terreno y magnitud sísmica K , K
y Km
)/(
)/(
od
olFL



MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS
FACTOR DE SEGURIDAD A LA LICUACIÓN
Si FL > 1 no se producirá licuación
Si FL  1 se producirá licuación
ESFUERZO CORTANTE APLICADO
MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS
rd
g o
o
o
d



 maxa
65.0
d = esfuerzo cortante promedio inducido
amax = aceleración máxima en superficie
g = aceleración de la gravedad
= esfuerzo total vertical
= esfuerzo efectivo vertical
rd = factor de reducción
1,0 ------ en la superficie
0.9 ------ a 10m de prof.
o
o
ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE
MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS
0
l Del gráfico para Ms = 7.5
y distinto contenido de finos
(N1)60 Valor de N corregido a una sobrecarga
de 1 kg/cm2 y 60% de eficiencia.
(N1)60 = CN (N)60
CN Factor de corrección =
2
/,2
1
cmkgeno
o



RELACIÓN ENTRE VALORES DE ESFUERZO QUE CAUSAN LICUACIÓN
Y VALORES DE N1 PARA SISMOS DE M= 7.5 (Ref. Seed et al., 1984)
31
20
20
20
12
20
10
17
20
20
10
20
20
27
31
75
75
26
48
12
11
25
12
12
12
30
30
22
30
2010
0
0 30 40 50
10
10
10
37
25
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
Porcentaje de finos  35 15 <5
PROPUESTOS DEL CODIGO CHINO MODIFICADO
(Contenido de arcilla 5%)
Nota: DATOS MODERADOS PARA SITIOS
CON > 5% FINOS SE HA OMITIDO
POR CLARIDAD DE DATOS CON < 5%
DATOS PANAMERICANOS
DATOS JAPONESES
DATOS CHINOS
(N1)60
SIN LICUACIONLICUACION
LICUACION
MARGINAL
O

Esfuerzo cíclico inducido por el terremoto
MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI
d = esfuerzo cortante promedio inducido
M = magnitud del sismo
amax = aceleración máxima en la superficie
g = aceleración de la gravedad
o = esfuerzo total vertical
= esfuerzo efectivo vertical
rd = factor de reducción = 1-0.015z, z en metros

rd0.1*(M -1)
d
amax
g
o
o
o
Relación de esfuerzos cíclicos resistentes
o
l

 Del gráfico con Nc y porcentaje de
deformación cortante
Nc = N1 + Nf = Valor de N corregido a una sobrecarga
de 1 kg/cm2 y por contenido de finos
N1 = CN N
MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI
= CN ( Factor de corrección ) <2 o en kg/cm21
o
Relación entre la resistencia
a la licuación y valores
de N corregidos
0.6
0.5
0.4
0.3
0.2
0.1
0
10 20 30 40 50
Valores N Corregidos NC
0
Relacióndelaresistenciaalalicuación
(relacióndeesfuerzosdecortel/v)
 : DEFORMACION
POR CORTE
 : 10% 2%5%
ValoresNAdicionales(Nf)
12
10
8
6
4
2
0
10 20 30 40 500
Contenido de Finos (%)
Relación entre valores N
adicionales y
contenido de finos
MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI
NC = N1 +  Nf
MÉTODO DE IWASAKI Y TATSUOKA
A) Relación de Esfuerzos Cíclicos Actuantes (RECA)
Donde :
v = esfuerzo total vertical a la profundidad considerada
v = esfuerzo efectivo vertical a la prof. considerada
rd = 1 - 0.015 * z , z en metros.
B) Relación de Esfuerzos Cíclicos Resistentes (RECR)
v
__
dv
max
σ
r
*
g
σ
*a
0.6mmD500.02mmD50),/(0.35log0.225
0.7*0.0882RECR ____
v
N
v σσ




2mmD500.6mmD50),/(0.35log0.225
0.7*0.0882RECR ____
v
N
v σσ




RECA
CORRECCIONES PARA LA
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE
LICUACIÓN
CORRECCIONES PARA LA
EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE
LICUACIÓN
Número de
Golpes Nm
Operación por
Efecto de
Energía
Operación por
Efecto de Longitud
de Varilla
Operación por Efecto
de Muestreador
N1
Corrección por
Sobrecarga
N60 = Nm (Erm/60)
Diámetro
Constante
N”60 = N´60
Muestreador sin
Revestimiento
Mat. Suelto
N”60 = 1.1 N´60
Mat. Denso
N”60 = 1.25 N´60
N1 = CN N”60
L > 3 mL < 3 m
N´60 = 0.75 N60 N´60 = N60
CORRECIÓN DE VALORES DE N-SPT PARA ESTUDIOS DINÁMICOS
)/´(2
´
1 2
cmKgC o
o
N 


FACTORES DE CORRECCIÓN PARA TERREMOTOS
DE DIFERENTES MAGNITUDES
Factores de Corrección
Km
Magnitud
0.89
1.00
1.13
1.32
1.50
8 1/2
7 1/2
6 3/4
6
5 1/4
NÚMERO DE CICLOS REPRESENTATIVOS DE TERREMOTOS
DE DIFERENTES MAGNITUDES
Número de ciclos representativos
en 0.65 max
Magnitud
26
15
10
5 - 6
2 - 3
8 1/2
7 1/2
6 3/4
6
5 1/4
CORRECCIÓN POR MAGNITUD
(SEED E IDRISS, 1982)
1.0
Número de ciclos para ru= 100% y + 5% de deformación
0.8
0.6
0.4
0.2
1 6 10 15 26 100
M=6
M=63/4
M=71/2
M=81/2
1.32
1.13
1.00
0.89

1
RELACIÓN ENTRE ESFUERZO EFECTIVO VERTICAL (O) Y K 
1.2
LAKE ARROWHEAD DAM
SHEFFIELD DAM SHELL
UPPER SAN LEANDRO DAM SHELL
UPPER SAN FERNANDO DAM SHELL
FAIRMONT DAM
PERRIS DAM SHELL, RC: 95, 100%
LOWER SAN FERNANDO DAM SHELL
THERMALITO FOREBAY DAM FOUNDATION
LOS ANGELES DAM SHELL
SARDIS DAM SHELL
NEW JERSEY BACKFILL, FPI RC= 95%
SARDIS DAM SHELL
ANTELOPE DAM IMPERVIOUS MATERIAL
THERMALITO AFTERBAY DAM FOUNDATION
FORT PECK DAM SHELL
SACRAMENTO RIVER SAND, Dr = 38, 60, 78, 100%
MONTERREY O SAND, Dr= 50%
REID BEDFORD SAND, Dr= 40, 60%
1.0
0.2
2.0
0.4
0.6
0.8
0
3.0 4.0 6.01.0 7.0 8.05.0
ESFUERZO EFECTIVO DE CONFINAMIENTO (ton/pie2) ó (kg/cm2)
K
CORRECCIÓN POR SOBRECARGA
SEED Y HARDER, 1990
0 500 1000 1500
Esfuerzo Efectivo de Confinamiento (KPa)
1.0
0.6
0.8
0
0.4
0.2
NCEER (1996)
Seed & Harder (1990)
K
hv







o
hv
'


o’
RELACIÓN ENTRE  Y K Ref. (Seed y Harder, 1990)
0.4 0.5
Dr = 45 - 50%
1.5
1.0
0
0 0.1 0.2 0.3
0.5
K

Dr= 35%
’o < 3 ton/pie2
Dr= 55 - 70%
2.0
CORRECCIÓN POR ESFUERZO CORTANTE
BOULANGER ET AL., 1991
2.0
1.5
1.0
0.5
0.0
0.40.20.10 0.3
K
Dr= 55 - 70 %
Dr= 35 %
' < 3 tsf
vo
Dr= 45 -50 %
   ’ s vo
CRITERIOS PARA EVALUAR LOS
EFECTOS DEL DAÑO INDUCIDO
POR LICUACIÓN EN EL TERRENO
CRITERIOS PARA EVALUAR LOS
EFECTOS DEL DAÑO INDUCIDO
POR LICUACIÓN EN EL TERRENO
• Índice del Potencial de Licuación (Iwasaki y
Tokimatsu, 1982)
• Espesor del Estrato Licuable (Ishihara, 1985)
CRITERIO : ÍNDICE DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN (PL)
• Cuantifica el grado de peligro que existe al ocurrir licuación.
• Se define como :
Donde :
z = profundidad en metros
F(z) = 1 - FL(z) , para FL(z)  1.0
F(z) = 0 , para FL(z)  1.0
Además :
W(z) = 10 - 0.5z , para z  20 m
W(z) = 0 , para z > 20 m

20
0
 dzF(z).W(z).PL )I(
FL(z) = Factor de Resistencia a la Licuación
W(z)
Z (m)
1.00 FL(z)
Z (m)
20 m
00 10
Z1
Z2
Z3
Z4
FACTOR DE RELACIÓN
DE LICUACIÓN
FACTOR DE
PROFUNDIDAD
PL = [1- FL(z)] . W(z) . dz + [1- FL(z)] . W(z) . dz
Z1
Z2
Z3
Z4
RESULTADOS
PL = 0 ----> SUELOS NO LICUABLES.
0 < PL  5 ----> NO HAY EFECTOS DE LICUACIÓN.
5 < PL  15 ----> PUEDE EXISTIR EFECTOS SEVEROS DE
LICUACIÓN.
15 < PL <100 ----> EFECTOS SEVEROS DE LICUACIÓN
PL = 100 ----> SUELOS ALTAMENTE LICUABLES
CRITERIO: ESPESOR DEL ESTRATO LICUABLE, (H2)
No licua, CL,CH,MH,relleno,grava
Compara el espesor del estrato licuable con el espesor del estrato no licuable
Suelo no licuable
Suelo licuable
Suelo no licuable
Arena (N 10)
Suelo no licuable
H1
Arena
Arena (N 10) H2
H1
H2
No licua, arena no saturada
Licua, arena (N10)
H1
H2
H1
H2
Max. 200 gal
Dañosenelterreno
inducidos
porlicuación
Aceleración
Max. 400-500 gal
AceleraciónMax. 300 gal
Aceleración
ESPESORDELESTRATO
DEARENALICUABLE
H2(m)
ESPESOR DEL ESTRATO
SUPERFICIAL, H1(m)
9
7
6
5
4
3
2
1
8
97654321 8
Si en la gráfica, el punto (H1, H2)
se encuentra POR ENCIMA de la curva
correspondiente a la aceleración del sismo de diseño,
entonces EXISTIRÁ DAÑO POR LICUACIÓN
LICUACIÓN DE SUELOS
EN CHIMBOTE
LICUACIÓN DE SUELOS
EN CHIMBOTE
MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN
DE SUELOS EN EL PERÚ
ALVA, 1983
CHILE
ARICA
ISLAY
R. VESECAS
1746
PISCO
OLAECHEA
CUSCO
OROPESA
CAÑETE
1948
1974TAMBO
1974
HUACHO 1974
TRUJILLO
1972
JUANJUI
PTO. PIZARRO
E C U A D O R C O L O M B I A
B R A S I L
P
A
C
IFIC
0°
2°
4°
6°
8°
10°
12°
14°
16°
18°
81° 79° 77° 75° 73° 71° 69°
1953
1970
BOCAPAN
1970
LA HUACA QUERECOTILLO
1970
1970
PIURA
1857
1912
1619
ANCON
LIMA 1974
1974
DE MORA
1974
1982
AREQUIPA
1528
CAMANA
1950
1958
ICA
1813
1664
CHIMBOTE
1970
PTO.
CASMA
1970
CASMA
1970
1970
PATAZ
MOYOBAMBA
J.E. ALVA HURTADO (1983)
SOIL LIQUEFACTION AREA
PROBABLE SOIL LIQUEFACTION AREA
SCALE : 1 : 5'000,000
100 80 60 40 20 0 100 100 km.
L E G E N D
O
C
E
A
N
MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN DE SUELOS
LEYENDA
ÁREA DE LICUACIÓN DE SUELOS
ÁREA PROBABLE DE LICUACIÓN DE SUELOS
ASENTAMIENTOS Y FISURAMIENTOS DE CARRETERA ASFALTADA EN EL OESTE DE CHIMBOTE, DEBIDO A LICUACIÓN
Y DESPLAZAMIENTO LATERAL DE DEPÓSITOS LAGUNARES Y DE PLAYA. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970
CASA DE BLOQUES DE CONCRETO AFECTADA POR COMPACTACIÓN DIFERENCIAL Y DESPLAZAMIENTO LATERAL DE
ARENAS DE PLAYA LICUADAS. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970
INUNDACIÓN DE ÁREA RESIDENCIAL EN EL SURESTE DE CHIMBOTE DEBIDO AL ASENTAMIENTO Y COMPACTACIÓN
DEL TERRENO. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970
ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO
UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA
URB. BELLA MAR
PROGRAMA ENACE
PROGRAMA ENACE
Casco Urbano
SAN PEDRO
MERCADO
DOS DE MAYO
SAN JUAN
ENAPUPERU
VIVERO FORESTAL
URB. LAS
FLORIDA BAJA
MIR
AMAR
ALTO
MIRAMAR BAJO
27DEABRIL
LA LIBERTAD
MIRAFLORES 2° ZONA
PENSACOLA
ZONA PANTANOSA
MAGDALENA
AV.PORTUARIA
HOSPITAL
REGIONAL
CASUARINAS
CARRETERA PANAMERICANA
A LIMA
URB. BUENOS AIRES
P.J. VILLA MARIA
URB. LOS
ALAMOS
ZONA PANTANOSA
27 DE OCTUBRE
EL TRAPECIO
FLORIDA
ALTA
MAYORISTA
ZONA DE
REUBICACION
MIRAFLORES
ALTOMIRAFLORES 3° ZONA
SIDERPERU
LA CALETA
PUEBLO
LIBRE
LA VICTORIA
MIRAFLORES
BAJO
OCEANO PACIFICO
FIGURA N°1 EFECTOS DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE DEBIDO AL SISMO
EFUSION DE LODOS Y ARENAS
ASENTAMIENTOS
ABOVEDAMIENTOS
GRIETAS INFERIDAS
DIRECCION DE ESFUERZOS HORIZONTALES
GRIETAS CON SENTIDO DE DESPLAZAMIENTO
DEL 31 DE MAYO DE 1970
PARRA Y ALVA , 1983
ROCA BASAL
ROCA BASAL CUBIERTA CON ARENAS EOLICAS ANTIGUAS
DEPOSITOS ALUVIALES DEL RIO LACRAMARCA
C4
E
E
E
C
B3
A
1B
A
C1
C1
D1
D1
B
B
A'
A
2
1
LLANURAS DE INUNDACIONB3
LINEAS DE PLAYA ANTIGUAS
C1
ARENAS EOLICAS RECIENTES
C ,C2 4,C
PANTANOS
ARENAS EOLICAS ANTIGUASD2
D1
TERRENOS DE BAJO NIVEL DIVIDIENDO EL ALUVION
E
F
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
:
2
F
A'
D2
B2
OCEANO PACIFICO
LINEAS DE PLAYA RECIENTES
FIGURE N°2 MAPA GEOLOGICO DE CHIMBOTE
E
C3
REMANENTES DE DEPOSITOS ALUVIALES ANTIGUOS
3
PARRA Y ALVA , 1983
SUBSUELO DE GRAVA O ROCA CON AGUA SUBTERRANEA A CERCA DE
ZONA CUBIERTA POR ARENA SUELTA A SEMIDENSA DE VARIOS METROS
DE ESPESOR EN LA MAYOR PARTE EL AGUA A 5 m. SE ESPERAN
SUELO ARENOSO CUBIERTO POR TIERRA AGRICOLA. GRAVAS A 10 m.
NIVEL FREATICO A POCA PROFUNDIDAD. POSIBLE PRECAUCIONES
I
IV
IV
II
IV
I
II
III
ZONA CON NIVEL FREATICO SUPERFICIAL. PANTANOSA. ARENAS CON
LIMOS SUPERFICIALES. ASENTAMIENTOS INEVITABLES.
ZONA I
ZONA II
ZONA III
ZONA IV
FIGURA N°3 MICROZONIFICACION SISMICA DE CHIMBOTE
OCEANO PACIFICO
10 m. POCAS POSIBILIDADES DE ASENTAMIENTOS. MAYOR EFECTO
SISMICO DEBIDO A INTERACCION SUELO-ESTRUCTURA
ASENTAMIENTOS EN LOS BORDES DE LAS DUNAS. DEBERA USARSE
PILOTES PARA EDIFICIOS DE MAS DE DOS PISOS
ESPECIALES
PARRA Y ALVA , 1983
SONDAJES SPT
SONDAJES CPT
CALICATAS
FIGURA N°4 MAPA DE UBICACION DE EXPLORACIONES EN CHIMBOTE
OCEANO PACIFICO
PARRA Y ALVA , 1983
ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO
UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA
URB. BELLA MAR
PROGRAMA ENACE
PROGRAMA ENACE
Casco Urbano
SAN PEDRO
MERCADO
DOS DE MAYO
SAN JUAN
ENAPUPERU
VIVERO FORESTAL
URB. LAS
FLORIDA BAJA
MIR
AMAR
ALTO
MIRAMAR BAJO
27DEABRIL
LA LIBERTAD
MIRAFLORES 2° ZONA
PENSACOLA
ZONA PANTANOSA
MAGDALENA
AV.PORTUARIA
HOSPITAL
REGIONAL
CASUARINAS
CARRETERA PANAMERICANA
A LIMA
URB. BUENOS AIRES
P.J. VILLA MARIA
URB. LOS
ALAMOS
ZONA PANTANOSA
27 DE OCTUBRE
EL TRAPECIO
FLORIDA
ALTA
MAYORISTA
ZONA DE
REUBICACION
MIRAFLORES
ALTOMIRAFLORES 3° ZONA
SIDERPERU
LA CALETA
PUEBLO
LIBRE
LA VICTORIA
MIRAFLORES
BAJO
OCEANO PACIFICO
DAÑO POTENCIAL DE LICUACION
DE SUELOS CON SISMO DE 0.30 g.
DE ACELERACION MAXIMA.
FIGURA N°5 MAPA DE POTENCIAL DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE
PARRA Y ALVA , 1983
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ESPECIAL
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ZONA INDUSTRIAL
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6.evaluacion potenciallicuacion

  • 1. EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE SUELOS EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE SUELOS UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA Facultad de Ingeniería Civil Sección de Postgrado Dr. Ing. Jorge E. Alva Hurtado www.jorgealvahurtado.com
  • 2. ASENTAMIENTO E INCLINACIÓN DE EDIFICIO OCASIONADO POR LICUACIÓN DE SUELOS. SISMO DE NIIGATA, JAPÓN. 16 DE JUNIO DE 1964
  • 3. DESPLAZAMIENTO LATERAL DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS. OCASIONÓ EL HUNDIMIENTO DE 1.2 – 2.00 METROS DE LA SUPERFICIE DEL PAVIMENTO Y FLUJO LOCAL. SISMO DE KOBE, 1995
  • 4. EL 27 DE MARZO DE 1964, UN GRAN TERREMOTO DE MAGNITUD M=9.2 GOLPEÓ PRINCE WILLIAM SOUND EN ALASKA Y CAUSÓ SEVEROS DAÑOS EN FORMA DE DESPRENDIMIENTO DE TIERRA Y LICUACIÓN
  • 5. ESQUEMA DE UN PAQUETE DE GRANOS DE ARENA SATURADA. LA DEFORMACIÓN POR CORTE ESTÁ INDICADA POR LAS FLECHAS HORIZONTALES. ÉSTA OCASIONA EL COLAPSO DE LA PARTÍCULA SEÑALADA POR LA FLECHA INCLINADA. (YOUD, 1992) PROCESO DE LICUACIÓN DE SUELOS
  • 6. DIAGRAMA DE OSCILACIÓN POR LICUACIÓN EN LA ZONA ACHURADA. ÉSTA OCASIONA EL DESACOPLE DE LAS CAPAS DE SUELO. LA CAPA DESACOPLADA OSCILA DE MODO DIFERENTE AL SUELO VECINO, CAUSANDO AGRIETAMIENTOS. (YOUD, 1992) OSCILACIÓN DEL TERRENO Nivel freático Estado final Licuación Estado inicial
  • 7. LINEA DE VOLCANES DE ARENA Y FISURAS EN EL TERRENO CAUSADOS POR LA LICUACIÓN DE SUELOS DURANTE EL SISMO DE NIIGATA, EL 16 DE JUNIO DE 1964
  • 8. DESPLAZAMIENTO LATERAL ESQUEMA DE LO QUE OCURRE CON UN DESPLAZAMIENTO O CORRIMIENTO LATERAL. (YOUD, 1992) Nivel Freático Sección deformada Sección Inicial
  • 9. DESPLAZAMIENTO LATERAL DEL MURO DE RETENCIÓN DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS DURANTE EL SISMO DE KOBE DE 1995. DEBIDO A QUE EL MURO DE RETENCIÓN FUE MOVIDO HACIA AFUERA, LA SUPERFICIE DEL TERRENO SE HUNDIÓ
  • 10. COLAPSO DE UN TRAMO DEL PUENTE NISHIHOMIYA, DEBIDO AL DESPLAZAMIENTO LATERAL DE LOS MUROS DE APOYO DURANTE EL SISMO DE KOBE, 1995
  • 11. FISURAS ORIGINADAS POR DESPLAZAMIENTO LATERAL A CAUSA DE LA LICUACIÓN DE SUELOS, SISMO DE BORAH PEAK, IDAHO, 1983
  • 12. FALLA POR FLUJO Estado Final Estado Inicial DIAGRAMA DE UN DESLIZAMIENTO CAUSADO POR LICUACIÓN DE SUELOS EN UNA PENDIENTE PRONUNCIADA. LA PÉRDIDA DE RESISTENCIA OCASIONA INESTABILIDAD Y EL DESLIZAMIENTO POR LA LADERA. (YOUD, 1992)
  • 13. DESLIZAMIENTO POR FLUJO DE LA PRESA SAN FERNANDO. CAUSADO POR EL SISMO DE SAN FERNANDO DEL 9 DE FEBRERO DE 1971. LA PRINCIPAL FALLA POR FLUJO ESTÁ LOCALIZADA AL ESTE DE LA PRESA
  • 14. LA PRESA SHEFFIELD SUFRIÓ UNA FALLA POR FLUJO PROVOCADO POR EL TERREMOTO DE SANTA BÁRBARA EN 1925. UNA SECCIÓN DE 90 METROS (DE LOS 220 METROS DE LONGITUD DE LA PRESA) SE DESPLAZÓ MÁS DE 30 METROS. LA PRESA CONSISTÍA PRINCIPALMENTE DE ARENAS LIMOSAS Y LIMOS ARENOSOS COMPACTADOS SOBRE EL RELLENO
  • 15. DESLIZAMIENTO EN TURNAGAIN HEIGHTS EN ANCHORAGE, DEBIDO A LICUACIÓN DE SUELOS OCASIONADA POR EL SISMO DE ALASKA DE 1964
  • 16. Estado Inicial Nivel Freático Flujo de agua hacia arriba Estado Final PERDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE DIAGRAMA DE UNA ESTRUCTURA INCLINADA COMO CONSECUENCIA DE LA PÉRDIDA DE CAPACIDAD PORTANTE. LA LICUACIÓN DEBILITA AL SUELO, REDUCE SU CAPACIDAD DE SOPORTE Y PERMITE QUE LAS ESTRUCTURAS SE ASIENTEN E INCLINEN. (YOUD, 1992)
  • 17. EFECTOS DE LICUACIÓN DE SUELOS DESPUÉS DEL SISMO DE NIIGATA EN 1964
  • 18. VISTA DEL FONDO DEL EDIFICIO DE DEPARTAMENTOS KAWAGISHI-CHO LOCALIZADO EN NIIGATA, JAPÓN. EL EDIFICIO SUFRIÓ FALLA POR CAPACIDAD DE CARGA INDUCIDA POR LA LICUACIÓN DURANTE EL SISMO DE NIIGATA DEL 16 DE JUNIO DE 1964
  • 19. COLAPSO DEL PUENTE SHOWA DURANTE EL SISMO DE NIIGATA, 1964. APARENTEMENTE LA LICUACIÓN DE SUELOS OCASIONÓ EL MOVIMIENTO LATERAL DE LA BASE DE LOS PILARES LO QUE ORIGINÓ LA PÉRDIDA DE CARGA Y EL COLAPSO
  • 20. MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE UN DEPÓSITO DE SUELO ANÁLISIS DE RESPUESTA Métodos donde los esfuerzos cíclicos inducidos en un depósito de suelo se calculan mediante el análisis de respuesta del terreno. Datos de ensayos de laboratorio sobre los esfuerzos cíclicos requeridos para desarrollar licuación o deformaciones cíclicas significativas en muestras representativas de suelos in-situ. MÉTODOS BASADOS EN COMPORTAMIENTO PASADO Métodos empíricos basado en la comparación de lugares donde haya ocurrido o no la licuación en terremotos pasados. MÉTODOS SIMPLIFICADOS Los esfuerzos cortantes cíclicos inducidos en un depósito de suelo y el número de ciclos significativos y su distribución con el tiempo se calculan con métodos simplificados. Valores de N in-situ. /´o log N
  • 21. MÉTODOS PARA EVALUAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓN EN BASE AL COMPORTAMIENTO PASADO DURANTE TERREMOTOS Densidad relativa av Esfuerzo cortante horizontal uniforme dinámico equivalente (promedio) ´o Esfuerzo efectivo de sobrecarga. 0 a ´  v Resistencia a la Penetración Modificada Licuación M /´o No Licuación
  • 22. PROCEDIMIENTOS SIMPLIFICADOS PARA DETERMINAR EL POTENCIAL DE LICUACIÓN INCORPORANDO CONCEPTOS DE CICLO UNIFORME Cálculo de Número de Ciclos Promedio N Cálculo de av = 0.65 .  h . amax . rd /´o log N Compare con Resultados de Laboratorio
  • 23. MÉTODOS SIMPLIFICADOS DE EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN DE SUELOS • Método de Seed - Idriss • Método de Tokimatsu - Yoshimi • Método de Iwasaki - Tatsuoka
  • 24. EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN - Métodos Simplificados, en base a ensayos SPT, CPT y Vs. - Correcciones para tomar en consideraciones efectos de sobrecarga, nivel del terreno y magnitud sísmica K , K y Km
  • 25. )/( )/( od olFL    MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS FACTOR DE SEGURIDAD A LA LICUACIÓN Si FL > 1 no se producirá licuación Si FL  1 se producirá licuación
  • 26. ESFUERZO CORTANTE APLICADO MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS rd g o o o d     maxa 65.0 d = esfuerzo cortante promedio inducido amax = aceleración máxima en superficie g = aceleración de la gravedad = esfuerzo total vertical = esfuerzo efectivo vertical rd = factor de reducción 1,0 ------ en la superficie 0.9 ------ a 10m de prof. o o
  • 27. ESFUERZO CORTANTE RESISTENTE MÉTODO SIMPLIFICADO DE SEED-IDRISS 0 l Del gráfico para Ms = 7.5 y distinto contenido de finos (N1)60 Valor de N corregido a una sobrecarga de 1 kg/cm2 y 60% de eficiencia. (N1)60 = CN (N)60 CN Factor de corrección = 2 /,2 1 cmkgeno o   
  • 28. RELACIÓN ENTRE VALORES DE ESFUERZO QUE CAUSAN LICUACIÓN Y VALORES DE N1 PARA SISMOS DE M= 7.5 (Ref. Seed et al., 1984) 31 20 20 20 12 20 10 17 20 20 10 20 20 27 31 75 75 26 48 12 11 25 12 12 12 30 30 22 30 2010 0 0 30 40 50 10 10 10 37 25 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 Porcentaje de finos  35 15 <5 PROPUESTOS DEL CODIGO CHINO MODIFICADO (Contenido de arcilla 5%) Nota: DATOS MODERADOS PARA SITIOS CON > 5% FINOS SE HA OMITIDO POR CLARIDAD DE DATOS CON < 5% DATOS PANAMERICANOS DATOS JAPONESES DATOS CHINOS (N1)60 SIN LICUACIONLICUACION LICUACION MARGINAL O 
  • 29. Esfuerzo cíclico inducido por el terremoto MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI d = esfuerzo cortante promedio inducido M = magnitud del sismo amax = aceleración máxima en la superficie g = aceleración de la gravedad o = esfuerzo total vertical = esfuerzo efectivo vertical rd = factor de reducción = 1-0.015z, z en metros  rd0.1*(M -1) d amax g o o o
  • 30. Relación de esfuerzos cíclicos resistentes o l   Del gráfico con Nc y porcentaje de deformación cortante Nc = N1 + Nf = Valor de N corregido a una sobrecarga de 1 kg/cm2 y por contenido de finos N1 = CN N MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI = CN ( Factor de corrección ) <2 o en kg/cm21 o
  • 31. Relación entre la resistencia a la licuación y valores de N corregidos 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 0 10 20 30 40 50 Valores N Corregidos NC 0 Relacióndelaresistenciaalalicuación (relacióndeesfuerzosdecortel/v)  : DEFORMACION POR CORTE  : 10% 2%5% ValoresNAdicionales(Nf) 12 10 8 6 4 2 0 10 20 30 40 500 Contenido de Finos (%) Relación entre valores N adicionales y contenido de finos MÉTODO DE TOKIMATSU Y YOSHIMI NC = N1 +  Nf
  • 32. MÉTODO DE IWASAKI Y TATSUOKA A) Relación de Esfuerzos Cíclicos Actuantes (RECA) Donde : v = esfuerzo total vertical a la profundidad considerada v = esfuerzo efectivo vertical a la prof. considerada rd = 1 - 0.015 * z , z en metros. B) Relación de Esfuerzos Cíclicos Resistentes (RECR) v __ dv max σ r * g σ *a 0.6mmD500.02mmD50),/(0.35log0.225 0.7*0.0882RECR ____ v N v σσ     2mmD500.6mmD50),/(0.35log0.225 0.7*0.0882RECR ____ v N v σσ     RECA
  • 33. CORRECCIONES PARA LA EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN CORRECCIONES PARA LA EVALUACIÓN DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN
  • 34. Número de Golpes Nm Operación por Efecto de Energía Operación por Efecto de Longitud de Varilla Operación por Efecto de Muestreador N1 Corrección por Sobrecarga N60 = Nm (Erm/60) Diámetro Constante N”60 = N´60 Muestreador sin Revestimiento Mat. Suelto N”60 = 1.1 N´60 Mat. Denso N”60 = 1.25 N´60 N1 = CN N”60 L > 3 mL < 3 m N´60 = 0.75 N60 N´60 = N60 CORRECIÓN DE VALORES DE N-SPT PARA ESTUDIOS DINÁMICOS )/´(2 ´ 1 2 cmKgC o o N   
  • 35. FACTORES DE CORRECCIÓN PARA TERREMOTOS DE DIFERENTES MAGNITUDES Factores de Corrección Km Magnitud 0.89 1.00 1.13 1.32 1.50 8 1/2 7 1/2 6 3/4 6 5 1/4
  • 36. NÚMERO DE CICLOS REPRESENTATIVOS DE TERREMOTOS DE DIFERENTES MAGNITUDES Número de ciclos representativos en 0.65 max Magnitud 26 15 10 5 - 6 2 - 3 8 1/2 7 1/2 6 3/4 6 5 1/4
  • 37. CORRECCIÓN POR MAGNITUD (SEED E IDRISS, 1982) 1.0 Número de ciclos para ru= 100% y + 5% de deformación 0.8 0.6 0.4 0.2 1 6 10 15 26 100 M=6 M=63/4 M=71/2 M=81/2 1.32 1.13 1.00 0.89  1
  • 38. RELACIÓN ENTRE ESFUERZO EFECTIVO VERTICAL (O) Y K  1.2 LAKE ARROWHEAD DAM SHEFFIELD DAM SHELL UPPER SAN LEANDRO DAM SHELL UPPER SAN FERNANDO DAM SHELL FAIRMONT DAM PERRIS DAM SHELL, RC: 95, 100% LOWER SAN FERNANDO DAM SHELL THERMALITO FOREBAY DAM FOUNDATION LOS ANGELES DAM SHELL SARDIS DAM SHELL NEW JERSEY BACKFILL, FPI RC= 95% SARDIS DAM SHELL ANTELOPE DAM IMPERVIOUS MATERIAL THERMALITO AFTERBAY DAM FOUNDATION FORT PECK DAM SHELL SACRAMENTO RIVER SAND, Dr = 38, 60, 78, 100% MONTERREY O SAND, Dr= 50% REID BEDFORD SAND, Dr= 40, 60% 1.0 0.2 2.0 0.4 0.6 0.8 0 3.0 4.0 6.01.0 7.0 8.05.0 ESFUERZO EFECTIVO DE CONFINAMIENTO (ton/pie2) ó (kg/cm2) K
  • 39. CORRECCIÓN POR SOBRECARGA SEED Y HARDER, 1990 0 500 1000 1500 Esfuerzo Efectivo de Confinamiento (KPa) 1.0 0.6 0.8 0 0.4 0.2 NCEER (1996) Seed & Harder (1990) K
  • 40. hv        o hv '   o’ RELACIÓN ENTRE  Y K Ref. (Seed y Harder, 1990) 0.4 0.5 Dr = 45 - 50% 1.5 1.0 0 0 0.1 0.2 0.3 0.5 K  Dr= 35% ’o < 3 ton/pie2 Dr= 55 - 70% 2.0
  • 41. CORRECCIÓN POR ESFUERZO CORTANTE BOULANGER ET AL., 1991 2.0 1.5 1.0 0.5 0.0 0.40.20.10 0.3 K Dr= 55 - 70 % Dr= 35 % ' < 3 tsf vo Dr= 45 -50 %    ’ s vo
  • 42. CRITERIOS PARA EVALUAR LOS EFECTOS DEL DAÑO INDUCIDO POR LICUACIÓN EN EL TERRENO CRITERIOS PARA EVALUAR LOS EFECTOS DEL DAÑO INDUCIDO POR LICUACIÓN EN EL TERRENO
  • 43. • Índice del Potencial de Licuación (Iwasaki y Tokimatsu, 1982) • Espesor del Estrato Licuable (Ishihara, 1985)
  • 44. CRITERIO : ÍNDICE DEL POTENCIAL DE LICUACIÓN (PL) • Cuantifica el grado de peligro que existe al ocurrir licuación. • Se define como : Donde : z = profundidad en metros F(z) = 1 - FL(z) , para FL(z)  1.0 F(z) = 0 , para FL(z)  1.0 Además : W(z) = 10 - 0.5z , para z  20 m W(z) = 0 , para z > 20 m  20 0  dzF(z).W(z).PL )I( FL(z) = Factor de Resistencia a la Licuación
  • 45. W(z) Z (m) 1.00 FL(z) Z (m) 20 m 00 10 Z1 Z2 Z3 Z4 FACTOR DE RELACIÓN DE LICUACIÓN FACTOR DE PROFUNDIDAD PL = [1- FL(z)] . W(z) . dz + [1- FL(z)] . W(z) . dz Z1 Z2 Z3 Z4 RESULTADOS PL = 0 ----> SUELOS NO LICUABLES. 0 < PL  5 ----> NO HAY EFECTOS DE LICUACIÓN. 5 < PL  15 ----> PUEDE EXISTIR EFECTOS SEVEROS DE LICUACIÓN. 15 < PL <100 ----> EFECTOS SEVEROS DE LICUACIÓN PL = 100 ----> SUELOS ALTAMENTE LICUABLES
  • 46. CRITERIO: ESPESOR DEL ESTRATO LICUABLE, (H2) No licua, CL,CH,MH,relleno,grava Compara el espesor del estrato licuable con el espesor del estrato no licuable Suelo no licuable Suelo licuable Suelo no licuable Arena (N 10) Suelo no licuable H1 Arena Arena (N 10) H2 H1 H2 No licua, arena no saturada Licua, arena (N10) H1 H2 H1 H2 Max. 200 gal Dañosenelterreno inducidos porlicuación Aceleración Max. 400-500 gal AceleraciónMax. 300 gal Aceleración ESPESORDELESTRATO DEARENALICUABLE H2(m) ESPESOR DEL ESTRATO SUPERFICIAL, H1(m) 9 7 6 5 4 3 2 1 8 97654321 8 Si en la gráfica, el punto (H1, H2) se encuentra POR ENCIMA de la curva correspondiente a la aceleración del sismo de diseño, entonces EXISTIRÁ DAÑO POR LICUACIÓN
  • 47. LICUACIÓN DE SUELOS EN CHIMBOTE LICUACIÓN DE SUELOS EN CHIMBOTE
  • 48. MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN DE SUELOS EN EL PERÚ ALVA, 1983 CHILE ARICA ISLAY R. VESECAS 1746 PISCO OLAECHEA CUSCO OROPESA CAÑETE 1948 1974TAMBO 1974 HUACHO 1974 TRUJILLO 1972 JUANJUI PTO. PIZARRO E C U A D O R C O L O M B I A B R A S I L P A C IFIC 0° 2° 4° 6° 8° 10° 12° 14° 16° 18° 81° 79° 77° 75° 73° 71° 69° 1953 1970 BOCAPAN 1970 LA HUACA QUERECOTILLO 1970 1970 PIURA 1857 1912 1619 ANCON LIMA 1974 1974 DE MORA 1974 1982 AREQUIPA 1528 CAMANA 1950 1958 ICA 1813 1664 CHIMBOTE 1970 PTO. CASMA 1970 CASMA 1970 1970 PATAZ MOYOBAMBA J.E. ALVA HURTADO (1983) SOIL LIQUEFACTION AREA PROBABLE SOIL LIQUEFACTION AREA SCALE : 1 : 5'000,000 100 80 60 40 20 0 100 100 km. L E G E N D O C E A N MAPA DE ÁREAS DE LICUACIÓN DE SUELOS LEYENDA ÁREA DE LICUACIÓN DE SUELOS ÁREA PROBABLE DE LICUACIÓN DE SUELOS
  • 49. ASENTAMIENTOS Y FISURAMIENTOS DE CARRETERA ASFALTADA EN EL OESTE DE CHIMBOTE, DEBIDO A LICUACIÓN Y DESPLAZAMIENTO LATERAL DE DEPÓSITOS LAGUNARES Y DE PLAYA. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970
  • 50. CASA DE BLOQUES DE CONCRETO AFECTADA POR COMPACTACIÓN DIFERENCIAL Y DESPLAZAMIENTO LATERAL DE ARENAS DE PLAYA LICUADAS. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970
  • 51. INUNDACIÓN DE ÁREA RESIDENCIAL EN EL SURESTE DE CHIMBOTE DEBIDO AL ASENTAMIENTO Y COMPACTACIÓN DEL TERRENO. SISMO DEL 31 DE MAYO DE 1970
  • 52. ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA URB. BELLA MAR PROGRAMA ENACE PROGRAMA ENACE Casco Urbano SAN PEDRO MERCADO DOS DE MAYO SAN JUAN ENAPUPERU VIVERO FORESTAL URB. LAS FLORIDA BAJA MIR AMAR ALTO MIRAMAR BAJO 27DEABRIL LA LIBERTAD MIRAFLORES 2° ZONA PENSACOLA ZONA PANTANOSA MAGDALENA AV.PORTUARIA HOSPITAL REGIONAL CASUARINAS CARRETERA PANAMERICANA A LIMA URB. BUENOS AIRES P.J. VILLA MARIA URB. LOS ALAMOS ZONA PANTANOSA 27 DE OCTUBRE EL TRAPECIO FLORIDA ALTA MAYORISTA ZONA DE REUBICACION MIRAFLORES ALTOMIRAFLORES 3° ZONA SIDERPERU LA CALETA PUEBLO LIBRE LA VICTORIA MIRAFLORES BAJO OCEANO PACIFICO FIGURA N°1 EFECTOS DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE DEBIDO AL SISMO EFUSION DE LODOS Y ARENAS ASENTAMIENTOS ABOVEDAMIENTOS GRIETAS INFERIDAS DIRECCION DE ESFUERZOS HORIZONTALES GRIETAS CON SENTIDO DE DESPLAZAMIENTO DEL 31 DE MAYO DE 1970 PARRA Y ALVA , 1983
  • 53. ROCA BASAL ROCA BASAL CUBIERTA CON ARENAS EOLICAS ANTIGUAS DEPOSITOS ALUVIALES DEL RIO LACRAMARCA C4 E E E C B3 A 1B A C1 C1 D1 D1 B B A' A 2 1 LLANURAS DE INUNDACIONB3 LINEAS DE PLAYA ANTIGUAS C1 ARENAS EOLICAS RECIENTES C ,C2 4,C PANTANOS ARENAS EOLICAS ANTIGUASD2 D1 TERRENOS DE BAJO NIVEL DIVIDIENDO EL ALUVION E F : : : : : : : : : : : 2 F A' D2 B2 OCEANO PACIFICO LINEAS DE PLAYA RECIENTES FIGURE N°2 MAPA GEOLOGICO DE CHIMBOTE E C3 REMANENTES DE DEPOSITOS ALUVIALES ANTIGUOS 3 PARRA Y ALVA , 1983
  • 54. SUBSUELO DE GRAVA O ROCA CON AGUA SUBTERRANEA A CERCA DE ZONA CUBIERTA POR ARENA SUELTA A SEMIDENSA DE VARIOS METROS DE ESPESOR EN LA MAYOR PARTE EL AGUA A 5 m. SE ESPERAN SUELO ARENOSO CUBIERTO POR TIERRA AGRICOLA. GRAVAS A 10 m. NIVEL FREATICO A POCA PROFUNDIDAD. POSIBLE PRECAUCIONES I IV IV II IV I II III ZONA CON NIVEL FREATICO SUPERFICIAL. PANTANOSA. ARENAS CON LIMOS SUPERFICIALES. ASENTAMIENTOS INEVITABLES. ZONA I ZONA II ZONA III ZONA IV FIGURA N°3 MICROZONIFICACION SISMICA DE CHIMBOTE OCEANO PACIFICO 10 m. POCAS POSIBILIDADES DE ASENTAMIENTOS. MAYOR EFECTO SISMICO DEBIDO A INTERACCION SUELO-ESTRUCTURA ASENTAMIENTOS EN LOS BORDES DE LAS DUNAS. DEBERA USARSE PILOTES PARA EDIFICIOS DE MAS DE DOS PISOS ESPECIALES PARRA Y ALVA , 1983
  • 55. SONDAJES SPT SONDAJES CPT CALICATAS FIGURA N°4 MAPA DE UBICACION DE EXPLORACIONES EN CHIMBOTE OCEANO PACIFICO PARRA Y ALVA , 1983
  • 56. ZONA INDUSTRIAL SAN ANTONIO UNIVERSIDAD NAC. DEL SANTA URB. BELLA MAR PROGRAMA ENACE PROGRAMA ENACE Casco Urbano SAN PEDRO MERCADO DOS DE MAYO SAN JUAN ENAPUPERU VIVERO FORESTAL URB. LAS FLORIDA BAJA MIR AMAR ALTO MIRAMAR BAJO 27DEABRIL LA LIBERTAD MIRAFLORES 2° ZONA PENSACOLA ZONA PANTANOSA MAGDALENA AV.PORTUARIA HOSPITAL REGIONAL CASUARINAS CARRETERA PANAMERICANA A LIMA URB. BUENOS AIRES P.J. VILLA MARIA URB. LOS ALAMOS ZONA PANTANOSA 27 DE OCTUBRE EL TRAPECIO FLORIDA ALTA MAYORISTA ZONA DE REUBICACION MIRAFLORES ALTOMIRAFLORES 3° ZONA SIDERPERU LA CALETA PUEBLO LIBRE LA VICTORIA MIRAFLORES BAJO OCEANO PACIFICO DAÑO POTENCIAL DE LICUACION DE SUELOS CON SISMO DE 0.30 g. DE ACELERACION MAXIMA. FIGURA N°5 MAPA DE POTENCIAL DE LICUACION DE SUELOS EN CHIMBOTE PARRA Y ALVA , 1983
  • 57. M2 CAMP O DEPO RTIVO C2 P. J. SAN PED RO URB. LOS PINOS URB. LADERAS P. J. EL PR OG RE SO DEL NORTE JUNIO P. J. ES PE RA NZ A BA JA PARQU E RESID ENCIA L P. J. CESAR VALL EJO PARQU E DISTRIT AL P. J. LA PRIM AVERA A. H. SANTA CRUZ A. H. CO M IT E 50 A. H. CO M IT E 51 P.J.SAN ISID OR O VIVERO FORESTAL CENTRO RECREACIONAL CEMENTER IO A.H . SG DO. CO RAZON AA.H H. SAN M IG UEL A.H . LA S C UCARDAS P. J. LA VI C TO RI A RAMAL PLAYA A.H. A.H. VILLA ESPAÑA A.H. TRES ESTRELLAS UR B. EL BO SQ UE URB . LO S CIPR ES ES 5A 5B STA . ROSA 5C P. J. BOLIVAR ALTO P. J. BO LIV AR BA JO CHIM BOTE ESTADIO PLAZA MAYOR (DE ARMAS) CA SC O UR BA NO CE NT RA L URB . 21 DE ABR IL P. J. MANUEL AREVALO P.J. MIRAMAR BAJO P.J. CIUDAD DE DIOS C.E.P. SA N PE DR O AV . HA YA DE LA TO RR E P.J. MIRAMAR ALTO LE ON CIO PR AD O P.J. MIRAFLORES 1° ZONA P.J. MIRAFLORES III ZONA P.J. MIRAFLORES ZONADE REUBICACION P.J. MIRAFLORES BAJO PR OL ON G. LA DISL AO ES PIN AR PR OL ON G. AL FO NS O UG AR TE P.J. MA GDALENA NUEVA C.E. JOSE OLAYA ZONA RECREACIONAL (PROYECTO) EDUCATIVO CENTRO ESPECIAL DE CHIMBOTE P.J. SAN JUAN ESTADIO URB. EL TRAPECIO PETROPERU A.H. RAMIRO PRIALE CE FUTUTRA VIA COSTANERA P.J. LA LIBERTAD A.H. 15 DE ABRIL A.H. 6 DE ABRIL A.H. RAUL CLARK ZONA INDUSTRIAL GRAN TRAPECIO AV. VICTOR RAUL HAYA DE LATORRE AV. ENRIQUE MEIGGS P.J. FLORIDA ALTA P.J. MIRAFLORES ALTO UR B. BS. AS. 1ºETAP A AV. PACIFICO AV. HUARMEY AV.CHIMBOTE AV.CHIMBOTE URB. 5D S-8 S-2 S-7 S-3 S-10 S-9 S- 4 S-11 S-6 S-5 P-9 P-3 P-8 P-5 P-6 P-7 P-2 P-1 P- 4 SU-5 SU-6 SU-7 SU-3 SU-4 SU-2 SU-1 SU-17 SU-16 SU-36 SU-13 SU-35 SU-12 SU-34 SU-33 SU-10 SU-22 SU-18 SU-31 SU-11 SU-24 SU-30 SU-25 SU-14 SU-29 SU-26 SU-27 SU-28 SU-15 SU-32 SU-8 SU-9 SU-19 SU-20 P.J. FLORIDA BAJA SU-21 SU-37 SU-38 SU-23 SA-19 del al SA-20 SA-21 SA-22 SA-23 SA-24 SA-25 SA-26 SA-28 SA-30 SA-31 SA-29 SA-33 SA-32 SA-34 SA-27 SA-7 SA-8 SA-9 SA-10 SA-5 SA-6 SA-15 SA-16 SA-17 SA-4 SA-1 SA-2 SA-3 SA-11SA-12SA-13SA-14 SA-35 SA-36 SA-37 SA-56 SILVA R. Y PARRA D., 2000
  • 58. M2 CAMP O DEPO RTIVO C2 P. J. SAN PEDRO URB . LOS PINOS URB. LADERAS P. J. EL PR OG RE SO DEL NORTE JUNIO P. J. ES PE RA NZ A BA JA PARQU E RESID ENCIA L P. J. CESA R VALL EJO PARQU E DISTRIT AL P. J. LA PRIMAVERA A. H. SANTA CRUZ A. H. CO M IT E 50 A. H. C OM IT E 51 P.J.SAN ISID OR O VIVERO FORESTAL CENTRO RECREACIONAL CEMENTER IO A.H . SG DO . CO RAZO N AA.H H. SAN M IG UEL A.H . LA S CUC ARDAS P. J. LA VI C TO RI A RAMAL PLAYA A.H. A.H. VILLA ESPAÑA A.H. TRES ESTRELLAS P. J. BOLIVAR ALTO P. J. BO LIV AR BA JO CHIM BO TE ESTADIO PLAZA MAYOR (DE ARMAS) CA SC O UR BA NO CE NT RA L URB . 21 DE ABR IL P. J. MANUEL AREVALO P.J. MIRAMAR BAJO P.J. CIUDAD DE DIOS C.E.P. SA N PE DR O AV . HA YA DE LA TO RR E P.J. MIRAMAR ALTO LE ON CIO PR AD O P.J. MIRAFLORES 1° ZONA P.J. MIRAFLORES III ZONA P.J. MIRAFLORES ZONADE REUBICACION P.J. MIRAFLORES BAJO PR OL ON G. LA DISL AO ES PIN AR PR OL ON G. AL FO NS OUG AR TE P.J . MA GD ALENA NU EVA C.E. JOSE OLAYA ZONA RECREACIONAL (PROYECTO) EDUCATIVO CENTRO ESPECIAL DE CHIMBOTE P.J. SAN JUAN ESTADIO URB. EL TRAPECIO PETROPERU A.H. RAMIRO PRIALE CE FUTUTRA VIA COSTANERA P.J. LA LIBERTAD A.H. 15 DE ABRIL A.H. 6 DE ABRIL A.H. RAUL CLARK ZONA INDUSTRIAL GRAN TRAPECIO AV. VICTOR RAUL HAYA DE LA TORRE AV. ENRIQUE MEIGGS P.J. FLORIDA ALTA P.J. MIRAFLORES ALTO P.J. FLORIDA BAJA del al SILVA R. Y PARRA D., 2000