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San Bartolomé
Albañilería Armada Albañilería Confinada
Lecciones dejadas por los sismos Resultados experimentales
Lecciones dejadas por los sismos p
Estudios
teóricos
Japón
La norma de 1982 empleaba un método de diseño elástico
admitiéndose que el cortante actuante, para c = 0.16, no
d bí l t t d i ibl FS 2
Norma E.030, c = ZUSC / R = 0.16 Æ a = 0.12g
debía ser mayor que el cortante admisible, con FS = 2.
(para R = 6, Z = 0.4, U = 1, S = 1, C = 2.5) Æ V < Va = VR / FS
SI OCURRIESE EN EL PERÚ UN SISMO COMO EL DE 1985
EN CHILE, CON a = 0.65g, los esfuerzos se incrementarían:
0.65g / 0.12g = 5.4 > FS = 2
LOS MUROS FALLARÍAN POR CORTE
FALLA POR CORTE Y SUS DERIVACIONES
FALLA POR CORTE Y SUS DERIVACIONES
(deslizamiento y giro con la trituración del talón
y pandeo del refuerzo vertical)
FALLA POR FLEXIÓN Y SUS DERIVACIONES
Trituración del talón Æ pandeo del refuerzo vert.
Deslizamiento Æ cizalle del refuerzo vertical
Ejemplo de una
POBLACIÓN
Falla por Flexión:
POBLACIÓN
CANAL BEAGLE,
CHILE, 1985
EDIFICIOS DE 4
Y 5 PISOS,
ESTRUCTURADOS
ESTRUCTURADOS
CON PLACAS DE
CONCRETO ARMADO
fisuras por corte
en las placas
FALLA POR
FLEXOCOMPRESIÓN
FLEXOCOMPRESIÓN
CON TRITURACIÓN
DE TALONES Y
PANDEO DEL
PANDEO DEL
REF. VERTICAL
Ó
FALLA POR FLEXIÓN
QUE DEGENERÓ EN
DESLIZAMIENTO
ROTURA POR CIZALLE
ROTURA POR CIZALLE
DEL REF. VERTICAL
Northridge
Alaska
PLACAS
Alaska
Fallas por Deslizamiento
Defectos en la Construcción Defectos en el
Diseño Estructural
segregación f´c = ??
El refuerzo vertical debería
Diseño Estructural
El refuerzo vertical debería
diseñarse para que absorba
la acción simultánea de M y V
juntas lisas y traslape P
j y p P
M
V
espiga
P
FALLA POR DESLIZAMIENTO EN ALBAÑILERÍA ARMADA
FALLA POR DESLIZAMIENTO EN ALBAÑILERÍA ARMADA,
CON DISLOQUE POR SISMO ORTOGONAL, CHILE, 1985
losa
P
P
Disminución sustancial del área de corte en una falla tipo reloj
de arena, causada primeramente por deslizamiento. Northridge.
Disminución sustancial del área de corte en una falla tipo reloj
de arena y pandeo del refuerzo vertical interno. Chile-2010.
Normas: USA,
Nueva Zelanda
Nueva Zelanda.
El refuerzo se
distribuye a lo
largo del muro.
En los extremos
el refuerzo es
el refuerzo es
escaso.
ENSAYOS EN
MUROS
ARMADOS
CON REF. VERT.
DISTRIBUIDO
inservible
DISTRIBUIDO
(no controlan el
corrimiento de la
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producida por flexión)
CONCENTRACIÓN
DEL REF VERT EN
DEL REF. VERT. EN
EXTREMOS, SIN
REFUERZO EN EL
INTERIOR
INTERIOR.
deslizamiento
En las normas japonesa y
mexicana, se concentra el
refuerzo en los extremos.
s Norma peruana E.070
μ fy
Repartido: Ast1
Ast1 = Ast2
Concentrado: Ast2
Las resistencias se mantienen, pero
se controla la falla por deslizamiento
t d l f Concentrado: Ast2
concentrando el refuerzo
corte
deslizamiento
deslizamiento
MURO CONFINADO, FALLA POR CORTE
QUE DEGENERÓ EN DESLIZAMIENTO
Corte-Fricción
FALLA POR CORTE-FRICCIÓN
EN LA UNIÓN SOLERA-COLUMNA,
Chile, 1985
FALLA POR CORTE-
FRICCIÓN EN LA BASE.
L t ib f i
Los estribos no funcionan
para este tipo de falla.
POTENCIAR LAS COLUMNAS ¡EXAGERACIÓN!
EXTREMAS PARA IMPEDIR
EL DESLIZAMIENTO, DE ESTA
MANERA LAS FRANJAS NO
Á
AGRIETADAS CONTINUARÁN
APORTANDO RESISTENCIA
ALBAÑIRERIA CONFINADA
2F PREDICCIÓN DE LA RESISTENCIA Qf
EN EL MECANISMO DE FALLA POR
FLEXIÓN EN UN MURO EN VOLADIZO
Determinación de “Mm”
F por equilibrio:
As fy + P = C = 0.85 f´c t x Æ x
Mm
Qf Luego:
Mm = As fy (d - x/2) + P (L - x)/2
(función de As y P)
(función de As y P)
t
d
Equilibrio global:
momento plástico
Equilibrio global:
Mm = Σ Fi hi Æ F Æ
Qf Σ Fi
C
Qf = Σ Fi
Para un caso más complicado, donde hay vigas dinteles:
a b
PI
se asume que los puntos de
q p
inflexión están localizados el
el centro de las vigas
mecanismo
Qf
muro mecanismo
Por equilibrio global se
Mv Por equilibrio global se
halla F, luego: Qf = Σ Fi
Mv
Mv/b
b
En general, Qf es función de Mm, y Mm es función de As y P
PREDICCIÓN DEL TIPO DE FALLA
Qf = CORTANTE ASOCIADO AL MECANISMO DE
FALLA POR FLEXIÓN (depende de As y P)
( p y )
VR = CORTANTE ASOCIADO AL MECANISMO DE
FALLA POR CORTE (fó l í i )
FALLA POR CORTE (fórmula empírica)
TEÓRICAMENTE:
TEÓRICAMENTE:
sí Qf < VR ¡ FALLA POR FLEXIÓN !”
Qf
VR
Qf
Sin embargo, …
Chile, 1985
Chile, 2010
ALBAÑILERÍA CON “As = 0”, FALLA POR CORTE
En un
estado
estado
de corte
puro, el
refuerzo
refuerzo
vertical no
trabaja.
θ 0
δ = 0
θ = 0
DISTORSIÓN ANGULAR POR CORTE PURO
ALBAÑILERÍA NO REFORZADA
CON ALTA DENSIDAD DE MUROS
se deforma principalmente por corte
CONTEMPLADO EN EL DISEÑO
A LA ROTURA
A LA ROTURA
Albañilería No
Reforzada
Falla controlada
Falla controlada
en desplazamiento
por el actuador. En
un edificio la losa
un edificio, la losa
de techo conecta a
todos los muros, y
los reforzados son
los que controlan
el desplazamiento
el desplazamiento
de los no reforzados,
éstos podrían ser
incluso portante no reforzado
LOSA
incluso portante
de carga vertical.
no reforzado
¿PORQUÉ
¿PORQUÉ
FALLA EL
PRIMER PISO?
V
H
h
M = V h
Esbeltez = M
V L
=
V h
V L
=
h
L
Esbeltez para acciones coplanares, “h” es una fracción de H
ESTUDIO EXPERIMENTAL
DE LA ESBELTEZ
CUADRADO
ALARGADO
V
V
V
ESBELTO
ESBELTO
M1 > M2
Cuadrado o Alargado
Cuadrado o Alargado
E f
Esbelto
Esf.
Cort.
(kg/cm2)
DERIVA ANGULAR
ANÁLISIS POR ELEMENTOS FINITOS
DE 15 MUROS CONFINADOS, SUPONIENDO
,
EL MISMO ESFUERZO CORTANTE
EN EL PRIMER PISO (τ)
V = τ t L
V = τ t L
Fi = i V / Σ i
Fi
V esfuerzo principal de tracción diagonal
esfuerzo principal de tracción diagonal
5 PISOS y 1 PAÑO 3 PISOS y 3 PAÑOS
ESFUERZO DE TRACCIÓN DIAGONAL vs V L / M
Primer Piso con
τ = V / L t = constante
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Cuadrado o Alargado
V L / M
Admitiéndose para los 3 casos que la falla se produce cuando
la tracción diagonal alcanza σp:
σp
la tracción diagonal alcanza σp:
ENSAYO EN MESA VIBRADORA DE UN MÓDULO ESBELTO
Se obtuvo:
Q1 > VR1 Æ falla del piso 1
acelerómetro
Qi < VRi Æ no fallan los
pisos superiores
Aplastamiento del Talón
Los estribos deben diseñarse para evitar la falla
por compresión del núcleo de concreto.
VARIACIÓN
DE LAS
FUERZAS DE
INERCIA
F = VR1 / N
Sismos:
A: leve
B: moderado
C: severo
PROPUESTAS DE OTROS INVESTIGADORES PARA
GENERAR LA FALLA POR FLEXIÓN:
Variar el sistema estructural para que los muros se comporten
Variar el sistema estructural para que los muros se comporten
como barras en voladizo magnificando el momento flector:
1) Utilizar vigas chatas en los dinteles
2) Desdoblar las paredes transversales con una junta vertical
junta θ
d l
j
pared transversal
La pared transversal
eleva el área de
flexocompresión.
Trituración del
Borde Libre
de un muro
armado.
Beneficios de Emplear Dintel Peraltado:
• Disminuyen el momento en la base
• Se reduce el tamaño de la cimentación
y el refuerzo respectivo.
• Se reduce el refuerzo vertical en
los extremos del muro.
• Se incrementa la resistencia al corte al disminuir los
efectos de esbeltez (M / V L)para acciones coplanares.
• Disminuyen los esfuerzos de flexocompresión en los talones.
• Aumentan la resistencia de la losa contra el punzonamiento.
C
A B
C
Mortero 0 sin cal Æ 1: 0 :5
Mortero 0 sin cal Æ 1: 0 :5
Mortero 1 con cal Æ 1: 1: 5
Esf.
Cort.
Conforme aumenta la calidad de los ladrillos, se
i t l i id l i t i d l
Cort.
(kg/cm2)
C
incrementa la rigidez y la resistencia de los muros
B
A
A B C
adobe
VR = 0.35
MÉTODO DE DISEÑO: rotura con criterios de desempeño sísmico
OBJETIVOS:
p
alta densidad
ΣVR = V
baja densidad
0.005
V-D. PRIMER PISO.
Á Á
PROGRAMA DE ANÁLISIS INELÁSTICO
PASO A PASO “TODA”
PARA MUROS ARMADOS Y CONFINADOS
1.- REVISIÓN DE LA DENSIDAD MÍNIMA DE MUROS X, Y
placa: t = tp (Ep/Ea)
EN LA FÓRMULA NO INTERVIENEN ESTOS MUROS:
Chile, 2010
Albañilería NO Confinada
Albañilería
Tarapacá, 2005
Albañilería
parcialmente
rellena
2. ANÁLISIS POR CARGA VERTICAL
< 0.15 f´m
si es que el muro se agrieta diagonalmente
3.- ANÁLISIS ELÁSTICO PARA SISMO MODERADO: R = 6
VERIFICAR: 0.75 R Dr / h < 0.005
Vei < 0.55 VRi
Obtener “Vm” por
equilibrio y diseñar
los estribos
rótula
El objetivo es que las vigas de acople disipen
energía sísmica antes que fallen los muros. “Las
vigas constituyen la primera línea de defensa.”
En el caso de las placas debe determinarse de su diagrama
PLACAS
En el caso de las placas, debe determinarse de su diagrama
de interacción, el máximo momento flector Mn que puede
desarrollarse en el mecanismo de falla por flexión, para
l l l l t t i d V V (M /M )
luego calcular el cortante asociado Vn = Vu (Mn/Mu) y con
él, diseñar al refuerzo horizontal.
P
Mu/φ, Pu/φ)
Mn
4.-RESISTENCIA A FUERZA CORTANTE “VR = Vm”
VR = 0.35
VR (o Vm) debe
calcularse en
calcularse en
cada piso y
en cada muro:
5 - DISEÑO PARA EL SISMO SEVERO (R = 3)
V ifi R i t i Gl b l Mí i X X Y Y
5.- DISEÑO PARA EL SISMO SEVERO (R = 3)
a.- Verificar Resistencia Global Mínima en X-X y Y-Y
Σ VRi > VEi
Σ VRi > VEi
placa
placa
b.- Sí Σ VRi >3 VEi, el comportamiento será
elástico Æ usar refuerzo mínimo y
elástico Æ usar refuerzo mínimo y
finalizar el diseño por carga coplanar.
HASTA ESTE PASO EL DISEÑO ES SIMILAR TANTO
PARA LA ALBAÑILERÍA CONFINADA COMO PARA
PARA LA ALBAÑILERÍA CONFINADA COMO PARA
LA ALBAÑILERÍA ARMADA

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ALBAÑIRERIA CONFINADA

  • 1. San Bartolomé Albañilería Armada Albañilería Confinada
  • 2. Lecciones dejadas por los sismos Resultados experimentales Lecciones dejadas por los sismos p Estudios teóricos Japón
  • 3. La norma de 1982 empleaba un método de diseño elástico admitiéndose que el cortante actuante, para c = 0.16, no d bí l t t d i ibl FS 2 Norma E.030, c = ZUSC / R = 0.16 Æ a = 0.12g debía ser mayor que el cortante admisible, con FS = 2. (para R = 6, Z = 0.4, U = 1, S = 1, C = 2.5) Æ V < Va = VR / FS SI OCURRIESE EN EL PERÚ UN SISMO COMO EL DE 1985 EN CHILE, CON a = 0.65g, los esfuerzos se incrementarían: 0.65g / 0.12g = 5.4 > FS = 2 LOS MUROS FALLARÍAN POR CORTE
  • 4. FALLA POR CORTE Y SUS DERIVACIONES FALLA POR CORTE Y SUS DERIVACIONES (deslizamiento y giro con la trituración del talón y pandeo del refuerzo vertical)
  • 5. FALLA POR FLEXIÓN Y SUS DERIVACIONES Trituración del talón Æ pandeo del refuerzo vert. Deslizamiento Æ cizalle del refuerzo vertical
  • 6. Ejemplo de una POBLACIÓN Falla por Flexión: POBLACIÓN CANAL BEAGLE, CHILE, 1985 EDIFICIOS DE 4 Y 5 PISOS, ESTRUCTURADOS ESTRUCTURADOS CON PLACAS DE CONCRETO ARMADO
  • 7. fisuras por corte en las placas FALLA POR FLEXOCOMPRESIÓN FLEXOCOMPRESIÓN CON TRITURACIÓN DE TALONES Y PANDEO DEL PANDEO DEL REF. VERTICAL
  • 8. Ó FALLA POR FLEXIÓN QUE DEGENERÓ EN DESLIZAMIENTO ROTURA POR CIZALLE ROTURA POR CIZALLE DEL REF. VERTICAL
  • 10. Defectos en la Construcción Defectos en el Diseño Estructural segregación f´c = ?? El refuerzo vertical debería Diseño Estructural El refuerzo vertical debería diseñarse para que absorba la acción simultánea de M y V juntas lisas y traslape P j y p P M V espiga
  • 11. P FALLA POR DESLIZAMIENTO EN ALBAÑILERÍA ARMADA FALLA POR DESLIZAMIENTO EN ALBAÑILERÍA ARMADA, CON DISLOQUE POR SISMO ORTOGONAL, CHILE, 1985
  • 12. losa P P Disminución sustancial del área de corte en una falla tipo reloj de arena, causada primeramente por deslizamiento. Northridge.
  • 13. Disminución sustancial del área de corte en una falla tipo reloj de arena y pandeo del refuerzo vertical interno. Chile-2010.
  • 14. Normas: USA, Nueva Zelanda Nueva Zelanda. El refuerzo se distribuye a lo largo del muro. En los extremos el refuerzo es el refuerzo es escaso.
  • 15. ENSAYOS EN MUROS ARMADOS CON REF. VERT. DISTRIBUIDO inservible DISTRIBUIDO (no controlan el corrimiento de la fisura longitudinal producida por flexión)
  • 16. CONCENTRACIÓN DEL REF VERT EN DEL REF. VERT. EN EXTREMOS, SIN REFUERZO EN EL INTERIOR INTERIOR. deslizamiento En las normas japonesa y mexicana, se concentra el refuerzo en los extremos.
  • 17. s Norma peruana E.070 μ fy
  • 18. Repartido: Ast1 Ast1 = Ast2 Concentrado: Ast2 Las resistencias se mantienen, pero se controla la falla por deslizamiento t d l f Concentrado: Ast2 concentrando el refuerzo
  • 19. corte deslizamiento deslizamiento MURO CONFINADO, FALLA POR CORTE QUE DEGENERÓ EN DESLIZAMIENTO
  • 20. Corte-Fricción FALLA POR CORTE-FRICCIÓN EN LA UNIÓN SOLERA-COLUMNA, Chile, 1985 FALLA POR CORTE- FRICCIÓN EN LA BASE. L t ib f i Los estribos no funcionan para este tipo de falla.
  • 21. POTENCIAR LAS COLUMNAS ¡EXAGERACIÓN! EXTREMAS PARA IMPEDIR EL DESLIZAMIENTO, DE ESTA MANERA LAS FRANJAS NO Á AGRIETADAS CONTINUARÁN APORTANDO RESISTENCIA
  • 23. 2F PREDICCIÓN DE LA RESISTENCIA Qf EN EL MECANISMO DE FALLA POR FLEXIÓN EN UN MURO EN VOLADIZO Determinación de “Mm” F por equilibrio: As fy + P = C = 0.85 f´c t x Æ x Mm Qf Luego: Mm = As fy (d - x/2) + P (L - x)/2 (función de As y P) (función de As y P) t d Equilibrio global: momento plástico Equilibrio global: Mm = Σ Fi hi Æ F Æ Qf Σ Fi C Qf = Σ Fi
  • 24. Para un caso más complicado, donde hay vigas dinteles: a b PI se asume que los puntos de q p inflexión están localizados el el centro de las vigas
  • 25. mecanismo Qf muro mecanismo Por equilibrio global se Mv Por equilibrio global se halla F, luego: Qf = Σ Fi Mv Mv/b b En general, Qf es función de Mm, y Mm es función de As y P
  • 26. PREDICCIÓN DEL TIPO DE FALLA Qf = CORTANTE ASOCIADO AL MECANISMO DE FALLA POR FLEXIÓN (depende de As y P) ( p y ) VR = CORTANTE ASOCIADO AL MECANISMO DE FALLA POR CORTE (fó l í i ) FALLA POR CORTE (fórmula empírica) TEÓRICAMENTE: TEÓRICAMENTE: sí Qf < VR ¡ FALLA POR FLEXIÓN !” Qf VR Qf Sin embargo, …
  • 27. Chile, 1985 Chile, 2010 ALBAÑILERÍA CON “As = 0”, FALLA POR CORTE
  • 28. En un estado estado de corte puro, el refuerzo refuerzo vertical no trabaja. θ 0 δ = 0 θ = 0 DISTORSIÓN ANGULAR POR CORTE PURO
  • 29. ALBAÑILERÍA NO REFORZADA CON ALTA DENSIDAD DE MUROS se deforma principalmente por corte CONTEMPLADO EN EL DISEÑO A LA ROTURA A LA ROTURA
  • 30. Albañilería No Reforzada Falla controlada Falla controlada en desplazamiento por el actuador. En un edificio la losa un edificio, la losa de techo conecta a todos los muros, y los reforzados son los que controlan el desplazamiento el desplazamiento de los no reforzados, éstos podrían ser incluso portante no reforzado LOSA incluso portante de carga vertical. no reforzado
  • 32. V H h M = V h Esbeltez = M V L = V h V L = h L Esbeltez para acciones coplanares, “h” es una fracción de H
  • 33. ESTUDIO EXPERIMENTAL DE LA ESBELTEZ CUADRADO ALARGADO
  • 35. Cuadrado o Alargado Cuadrado o Alargado E f Esbelto Esf. Cort. (kg/cm2) DERIVA ANGULAR
  • 36. ANÁLISIS POR ELEMENTOS FINITOS DE 15 MUROS CONFINADOS, SUPONIENDO , EL MISMO ESFUERZO CORTANTE EN EL PRIMER PISO (τ) V = τ t L V = τ t L Fi = i V / Σ i Fi V esfuerzo principal de tracción diagonal esfuerzo principal de tracción diagonal 5 PISOS y 1 PAÑO 3 PISOS y 3 PAÑOS
  • 37. ESFUERZO DE TRACCIÓN DIAGONAL vs V L / M Primer Piso con τ = V / L t = constante Esbeltos Cuadrado o Alargado V L / M
  • 38. Admitiéndose para los 3 casos que la falla se produce cuando la tracción diagonal alcanza σp: σp la tracción diagonal alcanza σp:
  • 39. ENSAYO EN MESA VIBRADORA DE UN MÓDULO ESBELTO
  • 40. Se obtuvo: Q1 > VR1 Æ falla del piso 1 acelerómetro Qi < VRi Æ no fallan los pisos superiores Aplastamiento del Talón
  • 41. Los estribos deben diseñarse para evitar la falla por compresión del núcleo de concreto.
  • 42. VARIACIÓN DE LAS FUERZAS DE INERCIA F = VR1 / N Sismos: A: leve B: moderado C: severo
  • 43. PROPUESTAS DE OTROS INVESTIGADORES PARA GENERAR LA FALLA POR FLEXIÓN: Variar el sistema estructural para que los muros se comporten Variar el sistema estructural para que los muros se comporten como barras en voladizo magnificando el momento flector: 1) Utilizar vigas chatas en los dinteles 2) Desdoblar las paredes transversales con una junta vertical junta θ d l j pared transversal
  • 44. La pared transversal eleva el área de flexocompresión. Trituración del Borde Libre de un muro armado.
  • 45. Beneficios de Emplear Dintel Peraltado: • Disminuyen el momento en la base • Se reduce el tamaño de la cimentación y el refuerzo respectivo. • Se reduce el refuerzo vertical en los extremos del muro. • Se incrementa la resistencia al corte al disminuir los efectos de esbeltez (M / V L)para acciones coplanares. • Disminuyen los esfuerzos de flexocompresión en los talones. • Aumentan la resistencia de la losa contra el punzonamiento.
  • 46. C A B C Mortero 0 sin cal Æ 1: 0 :5 Mortero 0 sin cal Æ 1: 0 :5 Mortero 1 con cal Æ 1: 1: 5
  • 47. Esf. Cort. Conforme aumenta la calidad de los ladrillos, se i t l i id l i t i d l Cort. (kg/cm2) C incrementa la rigidez y la resistencia de los muros B A A B C adobe
  • 49. MÉTODO DE DISEÑO: rotura con criterios de desempeño sísmico OBJETIVOS: p
  • 50. alta densidad ΣVR = V baja densidad 0.005 V-D. PRIMER PISO. Á Á PROGRAMA DE ANÁLISIS INELÁSTICO PASO A PASO “TODA”
  • 51. PARA MUROS ARMADOS Y CONFINADOS
  • 52. 1.- REVISIÓN DE LA DENSIDAD MÍNIMA DE MUROS X, Y placa: t = tp (Ep/Ea)
  • 53. EN LA FÓRMULA NO INTERVIENEN ESTOS MUROS: Chile, 2010 Albañilería NO Confinada Albañilería Tarapacá, 2005 Albañilería parcialmente rellena
  • 54. 2. ANÁLISIS POR CARGA VERTICAL < 0.15 f´m si es que el muro se agrieta diagonalmente
  • 55. 3.- ANÁLISIS ELÁSTICO PARA SISMO MODERADO: R = 6 VERIFICAR: 0.75 R Dr / h < 0.005 Vei < 0.55 VRi
  • 56. Obtener “Vm” por equilibrio y diseñar los estribos
  • 57. rótula El objetivo es que las vigas de acople disipen energía sísmica antes que fallen los muros. “Las vigas constituyen la primera línea de defensa.”
  • 58. En el caso de las placas debe determinarse de su diagrama PLACAS En el caso de las placas, debe determinarse de su diagrama de interacción, el máximo momento flector Mn que puede desarrollarse en el mecanismo de falla por flexión, para l l l l t t i d V V (M /M ) luego calcular el cortante asociado Vn = Vu (Mn/Mu) y con él, diseñar al refuerzo horizontal. P Mu/φ, Pu/φ) Mn
  • 59. 4.-RESISTENCIA A FUERZA CORTANTE “VR = Vm” VR = 0.35 VR (o Vm) debe calcularse en calcularse en cada piso y en cada muro:
  • 60. 5 - DISEÑO PARA EL SISMO SEVERO (R = 3) V ifi R i t i Gl b l Mí i X X Y Y 5.- DISEÑO PARA EL SISMO SEVERO (R = 3) a.- Verificar Resistencia Global Mínima en X-X y Y-Y Σ VRi > VEi Σ VRi > VEi placa placa
  • 61. b.- Sí Σ VRi >3 VEi, el comportamiento será elástico Æ usar refuerzo mínimo y elástico Æ usar refuerzo mínimo y finalizar el diseño por carga coplanar. HASTA ESTE PASO EL DISEÑO ES SIMILAR TANTO PARA LA ALBAÑILERÍA CONFINADA COMO PARA PARA LA ALBAÑILERÍA CONFINADA COMO PARA LA ALBAÑILERÍA ARMADA