electricidad industria

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  1. 1. DESCRIPCION DE LA OBRA Las presentes Especificaciones Técnicas, rigen para la construcción y puesta en servicio del Proyecto de Instalaciones Eléctricas de una Industria fabricante de cierres ubicada en avenida Carlos Valdovinos Nº 250. Las instalaciones eléctricas de Alumbrado, Fuerza, y ductos de Alimentadores, Sub Alimentadores y tipos de conductores utilizados en el proyecto, se ejecutaron conforme a las Normas NCH Eléctrica 4/2003. Estas especificaciones técnicas son parte integrante del proyecto de instalaciones eléctricas, además complementaron las notas, trazados y detalles mostrados en los planos. Los planos indicaron las disposiciones generales de las instalaciones como fueron la ubicación de equipos, recorrido de los alimentadores y circuitos. Sin embargo, debió consultarse al proyecto de Arquitectura la ubicación definitiva de los tableros, enchufes, interruptores y lámparas. El Instalador respetó los planos y las especificaciones técnicas que le fueron entregados. De igual modo respetó las Normas que la Superintendencia de Electricidad y Combustible (SEC), emitió en el futuro, con efecto retroactivo a la fecha de emisión del proyecto. En caso de discrepancia entre las condiciones del terreno y los planos, o entre planos y especificaciones, o en caso de indefinición de algún material, el Instalador se dirigió al Inspector Técnico de la Obra (ITO.), quién decidió, haciendo las consultas que estimó necesario, solicitando autorización por escrito a la ITO. Cualquier consulta o verificación, relacionado con medidas, alturas, niveles, se coordinó con el Proyecto de Arquitectura. El Instalador, tomó todas las medidas de seguridad, para evitar posibles accidentes o fallas durante la ejecución de la obra. Fue de cargo del Instalador el suministro y montaje de todos los materiales, a emplear para el buen funcionamiento de esta obra. Todos los materiales y accesorios, que se emplearon en esta obra son nuevos (Sin uso) y cuentan con las correspondientes aprobaciones de los organismos respectivos (SEC.), para ser utilizados en el país. Todas las obras civiles tales como, excavaciones, retapes de ductos embutidos, pasadas de muros, entre otras fueron ejecutadas por el Instalador.
  2. 2. Se coordino con las otras especialidades a fin de evitar interferencia en los otros servicios, todos los trabajos se programaron de acuerdo al Cronograma General (Carta Gantt) de Ejecución de la obra. Las obras fueron ejecutadas por un Instalador Clase B, quién se hace responsable ante la I.T.O., de la correcta ejecución de ella. El Instalador entregó una copia de planos “Como construido”, donde se consignan los cambios que se produjeron durante la construcción. El Instalador efectuó todos los trámites que fueron requeridos en SEC y Cia. Eléctrica Distribuidora. El Instalador debió efectuar pruebas de resistencias de mallas, aislación, rotación de fases, continuidad de circuitos, identificación de equipos, verificación al alambrado de control, ajuste y pruebas de dispositivos de protección. En toda la instalación antes de ser energizada, se realizaron las pruebas de aislación correspondientes con Megger de 1.000 V. durante 1 minuto. El Instalador debió inspeccionar antes de su montaje, el correcto conexionado y la puesta en servicio del equipo eléctrico, (como revisar que no hubiese elementos quebrados, sueltos y cortados). Los planos definitivos de instalaciones eléctricas, anteriormente definido, esta constituido por los siguientes documentos: • • • Lámina 1 de 3 Lámina 2 de 3 Lámina 3 de 3 : : : Planta de Alumbrado. Planta de Alumbrado Enchufes y Fuerza. Esquemas Unilineales y Cuadros de Cargas. EMPALME.
  3. 3. El Empalme sugerido después de una visita a terreno por la Compañía de Electricidad correspondiente es un Empalme en AT, que se rige por la norma EA – 1202 el cual ira adosado a la pared de la entrada principal de la Industria que contendrá todos los componentes relacionados con el medidor de energía. Según la potencia instalada en la Industria se sugiere un Empalme Trifásico de la siguiente potencia (249.15 Kw) correspondiente a una protección de 400 (A), la cual cubre las necesidades de energía requerida por la Industria. TARIFA. La tarifa a seleccionar para la industria será la tarifa con demanda máxima leída en alta tensión AT - 3. Pueden optar a esta tarifa los clientes que tengan un medidor con registrador de demanda máxima y registro simple de energía La opción con demanda máxima leída considera la determinación de la demanda a facturar sobre la base de potencias efectivamente solicitadas a la red por lo que es ventajosa para aquellos clientes que puedan autocontrolar su demanda máxima de potencia. CALCULOS JUSTIFICATIVOS
  4. 4. Calculo de Sub Estación. Según lo proyectado con respecto a los circuitos de Alumbrado y Fuerza necesarios para la ejecución del proyecto de Instalación Eléctrica de la Industria en cuestión, se obtuvo un valor de potencia total instalada de 249,15 KW. Luego, aplicando un factor de demanda a la Industria de un 80 %, el valor de potencia máxima queda determinada de la siguiente manera: ×F .D. P Max = P instalada • Reemplazando en la ecuación: P Max = 249 ,15 ×0.8 = 199.32 KW. Obtenido el valor de Potencia Máxima Demandada, se obtiene el valor de Potencia Aparente que consume la Instalación Eléctrica de la Industria, mediante el siguiente criterio: P S = Cs ϕ = o • Reemplazando: S= 1 ,3 K 99 2 W 0,95 = 209.81 KVA. Según el valor de Potencia Aparente obtenido, se ha dispuesto una Sub Estación de 250 KVA.
  5. 5. Obtenido el valor de Potencia Aparente, se obtiene el valor de Corriente total que consume la Instalación Eléctrica de la Industria, mediante el siguiente criterio: Itotal = • St = 3 ×Vl Así, reemplazando en la formula de corriente total: Itotal = 209810 VA = 318,77 A. 3 ×380 V Protección de la Sub Estación. Para efectos del cálculo de la protección en el lado de M.T. de la Sub Estación se calculara de la siguiente manera: Iprimario = Pot .SS / EE 3 ×12 KV Reemplazando en la ecuación: Iprimario = 250 KVA = 12.03 A 3 ×12 KV Se utilizaran fusibles para la protección con el fin de que la capacidad nominal de este no debiere exceder de 1.5 veces la corriente nominal de entrada de la Sub Estación. Por lo tanto, la corriente del fusible queda determinada de la siguiente manera: 1 Ifus = I primario × .5 Reemplazando en la ecuación anterior: 3 1 Ifus = 12 ,0 × .5 = 18,04 A Por lo tanto se utilizara un fusible de características 20 T
  6. 6. Calculo del Alimentadores. Según el punto 7 de la Norma Eléctrica NCH 4/2003 sobre Alimentadores se establece que: Alimentadores propiamente tales: son aquellos que van entre el equipo de medida y el primer tablero de la instalación, o los controlados desde el tablero general y que alimentan tableros generales auxiliares o tableros de distribución. Subalimentadores: son aquellos que se derivan desde un alimentador directamente o a través de un tablero da paso, o bien, los controlados desde un tablero general auxiliar. • Calculo de Alimentador General La sección del Alimentador General será obtenida según el máximo valor de Corriente que entrega la Sub-Estación a plena carga. Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = Pot .SS / EE = 3 ×380 V Reemplazando: Imax = 250000 = 379.84 A 3 ×380 V Con este valor de Corriente máxima se obtiene la sección del alimentador General mediante el siguiente criterio: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados
  7. 7. según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C. El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo TN, tiene una sección de 253,2 mm2 equivalente a 500 MCM, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA).
  8. 8. La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A) Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Los valores indicados en las tablas Nº 8.7 y Nº 8.7a para conductores en ductos o en cables, son aplicables a tres conductores colocados en un mismo ducto o cable. En caso de circuitos trifásicos no se considerará al neutro como un cuarto conductor y al conductor de tierra de protección en ningún caso se le considerará como un conductor activo al fijar la capacidad de transporte de una línea. Si el número de conductores activos colocados en un mismo ducto o cable excede de tres, se deberá disminuir la capacidad de transporte de cada uno de los conductores individuales de acuerdo al factor de corrección fn indicado en la tabla Nº 8.8. En igual forma, si la temperatura ambiente excede de 30ºC la capacidad de transporte de los conductores se deberá disminuir de acuerdo al factor de corrección ft indicado en las tablas Nº 8.9 y Nº 8.9a. Por lo tanto se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1.
  9. 9. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio: I S = 430 × 0.96 ×1 I S = 412,8 A. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema.
  10. 10. • Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 1. La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 1 será obtenida según el valor de Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = Pot .T .D.F . AN º1 3 ×380 V ×C ϕ os = Reemplazando: Imax = 59 .35 KW = 94.92 A 3 ×380 V × 0.95 Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C, ilustrada anteriormente: El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene una sección de 33,6 mm2 equivalente a 2 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante COSESA. La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A) Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1.
  11. 11. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG, ilustrada anteriormente: Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio: I S = 130 × 0.96 ×1 I S = 124,8 A. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema.
  12. 12. • Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2. La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2 será obtenida según el valor de Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = P .T .D.F . A º 2 ot N 3 ×380 V ×C ϕ os = Reemplazando: Imax = 189 .8 KW = 303.55 A 3 ×380 V × 0.95 Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C, ilustrada anteriormente: El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene una sección de 177 mm2 equivalente a 350 MCM, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA). La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A). Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1.
  13. 13. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG, ilustrada anteriormente: Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio: I S = 350 × 0.96 ×1 I S = 336 A. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema.
  14. 14. • Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 1.1. La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 1.1 será obtenida según el valor de Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = P t .T .D.F . A º1.1 o N 3 ×3 0 V ×C s ϕ 8 o = Reemplazando: Imax = 8.7 KW = 13.91 A 3 ×380 V × 0.95 Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C, ilustrada anteriormente: El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene una sección de 2,08 mm2 equivalente a 14 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA). La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A). Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1.
  15. 15. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG, ilustrada anteriormente: Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio: I S = 25 × 0.96 ×1 I S = 24 A. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema.
  16. 16. • Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.1. La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.1 sera obtenido según el valor de Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = P t .T .D.F . A º 2.1 o N 3 ×3 0 V ×C s ϕ 8 o = Reemplazando: Imax = 79 .04 KW = 126.41 A 3 ×380 V × 0.95 Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C, ilustrada anteriormente: El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene una sección de 42,4 mm2 equivalente a 1 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA). La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A). Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1.
  17. 17. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG, ilustrada anteriormente: Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio: I S = 150 × 0.96 ×1 I S = 144 A. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema.
  18. 18. • Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.2. La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.2 sera obtenido según el valor de Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = P t .T .D.F . A º 2.2 o N 3 ×3 0 V ×C s ϕ 8 o = Reemplazando: Imax = 103 .5 KW = 165.53 A 3 ×380 V × 0.95 Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C, ilustrada anteriormente: El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene una sección de 67,4 mm2 equivalente a 2/0 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA). La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A). Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1.
  19. 19. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG, ilustrada anteriormente: Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio: I S = 195 × 0.96 ×1 I S = 187,2 A. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema.
  20. 20. • Calculo de Alimentador de T.D.A.A Nº 2.3. La sección del Alimentador del T.D.A.A Nº 2.3 sera obtenido según el valor de Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = P t .T .D. A. A º 2.3 o N 3 ×3 0 V ×C s ϕ 8 o = Reemplazando: Imax = 2.3KW = 11 A 3 ×380 V × 0.95 Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C, ilustrada anteriormente: El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene una sección de 2,08 mm2 equivalente a 14 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA). La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A). Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente:
  21. 21. Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG, ilustrada anteriormente: Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio: I S = 25 × 0.96 ×1 I S = 24 A.
  22. 22. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema. • Calculo de Alimentador de T.D.A.A Nº 2.4. La sección del Alimentador del T.D.A.A Nº 2.4 sera obtenido según el valor de Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = P t .T .D. A. A º 2.4 o N 3 ×3 0 V ×C s ϕ 8 o = Reemplazando: Imax = 2.95 KW = 14.11 A 3 ×380 V × 0.95 Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C, ilustrada anteriormente: El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene una sección de 2,08 mm2 equivalente a 14 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA). La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A). Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes:
  23. 23. Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG, ilustrada anteriormente: Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio:
  24. 24. I S = 25 × 0.96 ×1 I S = 24 A. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema. • Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.1.1 La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.1.1 sera obtenido según el valor de Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = P t .T .D.F . A º 2.1.1 o N 3 ×3 0 V ×C s ϕ 8 o = Reemplazando: Imax = 47 .65 KW = 76.21 A 3 ×380 V × 0.95 Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C, ilustrada anteriormente: El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene una sección de 21,2 mm2 equivalente a 4 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA). La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).
  25. 25. Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG, ilustrada anteriormente: Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio:
  26. 26. I S = 95 × 0.96 ×1 I S = 91,2 A. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema. • Calculo de Alimentador de T.D.F.A Nº 2.2.1. La sección del Alimentador del T.D.F.A Nº 2.2.1 sera obtenido según el valor de Corriente Total de los consumos conectados a dicho tablero Este valor de corriente se obtiene mediante el siguiente criterio: Imax = P t .T .D.F . A º 2.2.1 o N 3 ×3 0 V ×C s ϕ 8 o = Reemplazando: Imax = 81 KW = 129.54 A 3 ×380 V × 0.95 Según lo establece la Norma Electrica NCH 4/2003 en la tabla 8.7.a, sobre Intensidad de Corriente Admisible para Conductores Aislados Fabricados según Normas Norteamericanas. Secciones AWG. Temperatura Ambiente de: 30º C, ilustrada anteriormente: El conductor seleccionado es unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN, y tiene una sección de 42,4 mm2 equivalente a 1 AWG, según las medidas dispuestas por el fabricante (COSESA). La selección del conductor se realizo según las características de la instalación y mediante la norma vigente para una temperatura de servicio de 90º C y conductores en ducto, o directamente enterrados (Grupo A).
  27. 27. Sin embargo, aplicando los factores de corrección siguientes: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.8, sobre Factor de Corrección de Capacidad de Transporte de Corriente por Cantidad de Conductores en Tubería, ilustrada anteriormente: Se considera según la tabla y por el número de conductores dispuestos en tubería, un factor de corrección de 1. Además: Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.9.a, sobre Factor de Corrección de la Capacidad de Transporte de Corriente por Variación de Temperatura Ambiente. Secciones AWG, ilustrada anteriormente: Por lo tanto se considerara una temperatura ambiente de 31 a 35ºC, y una temperatura de servicio de 90ºC, por lo tanto según la tabla se obtiene un factor de corrección por variación de temperatura ambiente de 0.96. Como lo establece el punto 8.1.2 de la Norma Eléctrica NCH. 4/2003 Si la temperatura ambiente y/o la cantidad de conductores exceden los valores fijados en las tablas, la corriente de servicio para cada conductor estará fijada por la expresión: I S = I t × ft × f n Siendo It la corriente de tabla e Is la corriente de servicio.
  28. 28. Por lo tanto, y según los valores obtenidos de la norma vigente se obtiene un valor de corriente de servicio: I S = 150 × 0.96 ×1 I S = 144 A. Por lo que la sección del conductor empleado cumple con las exigencias propuestas por el sistema. Calculo de Voltaje de Perdida de Alimentadores. Según el punto 7.1.1.3 de la Norma Eléctrica NCH 4/2003 establece que: La sección de los conductores de los alimentadores o subalimentadores será tal que la caída de tensión provocada por la corriente máxima que circula por ellos, no exceda del 3% de la tensión nominal de la alimentación, siempre que la caída de tensión total en el punto más desfavorable de la instalación no exceda del 5% de dicha tensión. Para efectos de cálculo se utilizara como tensión nominal de alimentación 220V, lo permite aumentar el rango de seguridad en el cálculo de voltaje de perdida de los alimentadores de la instalación. Donde: Vp = 3 ×220 V = 6,6 V 100 El cálculo el voltaje de perdida de los alimentadores se realizo mediante el siguiente criterio: Vp = ρ×L ×I Sc =
  29. 29. Para sistema trifásico. Vp = 2×ρ×L ×I = Sc Para sistema monofásico Donde: ρ = Resistividad del material del conductor (cobre) = 0.018 L I Sc = = = Largo del conductor en metros. Corriente en Amper. Sección del conductor en mm2 Alimentador desde SS/EE. hasta T.G.F.A. POTENCIA CORRIENTE CONDUCTORES FASES CONDUCTOR NEUTRO CONDUCTOR T.p. LARGO 199.32 KW. 318.77 A. 3x253.2mm² - THHN 1x253.2mm² - THHN ------------------------------------------9 mts. Vp = Vp = ρ×L ×I Sc = 0.018 ×9 ×318 .77 = 253 .2 Vp = 0.2 V Ω× mm 2 m
  30. 30. Alimentador desde T.D.F.A. hasta T.D.F.A.Nº1 POTENCIA CORRIENTE CONDUCTORES FASES CONDUCTOR NEUTRO CONDUCTOR T.p. LARGO 59.35 KW. 94.92 A. 3x33.6mm² - THHN 1x33.6mm² - THHN 13.3 mm2 - THHN 20 mts. Vp = Vp = ρ×L ×I Sc = 0.018 × 20 ×94 .92 = 33 .6 Vp = 1.01 V Alimentador desde T.D.F.A. hasta T.D.F.A.Nº2 POTENCIA CORRIENTE CONDUCTORES FASES CONDUCTOR NEUTRO CONDUCTOR T.p. LARGO 189.8 KW. 303.55 A. 3x177mm² - THHN 1x177mm² - THHN 67.4 mm2 - THHN 35 mts. Vp = Vp = ρ×L ×I Sc = 0.018 ×35 ×303 .55 = 177 Vp = 1.08 V Alimentador desde T.D.F.A.Nº1 hasta T.D.F.A.Nº1.1 POTENCIA CORRIENTE 8.7 KW. 13.91 A.
  31. 31. CONDUCTORES FASES CONDUCTOR NEUTRO CONDUCTOR T.p. LARGO 3x2.08mm² - THHN 1x2.08mm² - THHN 2.08 mm2 - THHN 15 mts. Vp = Vp = ρ×L ×I Sc = 0.018 ×15 ×13 .91 = 2.08 Vp = 1.81 V Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.F.A.Nº2.1 POTENCIA CORRIENTE CONDUCTORES FASES CONDUCTOR NEUTRO CONDUCTOR T.p. LARGO 79.04 KW. 126.41 A. 3x42.4mm² - THHN 1x42.4mm² - THHN 13.3 mm2 - THHN 45 mts. Vp = Vp = ρ×L ×I Sc = 0.018 × 45 ×126 .41 = 42 .4 Vp = 2.41 V Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.F.A.Nº2.2 POTENCIA CORRIENTE CONDUCTORES 103.5 KW. 165.53 A. 3x67.4mm² - THHN
  32. 32. FASES CONDUCTOR NEUTRO 1x67.4mm² - THHN CONDUCTOR T.p. 21.2 mm2 - THHN LARGO 35 mts. Vp = Vp = ρ×L ×I Sc = 0.018 ×35 ×165 .53 = 67 .4 Vp = 1.55 V Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.A.A.Nº2.3 POTENCIA CORRIENTE CONDUCTORES FASES CONDUCTOR NEUTRO CONDUCTOR T.p. LARGO 2.3 KW. 11 A. 1x2.08mm² - THHN 1x2.08mm² - THHN 2.08 mm2 - THHN 0.6 mts. Vp = Vp = 2 ×ρ×L ×I = Sc 2 ×0.018 ×0.6 ×11 = 2.08 Vp = 0.11 V Alimentador desde T.D.F.A.Nº2 hasta T.D.A.A.Nº2.4 POTENCIA CORRIENTE CONDUCTORES 2.95 KW. 14.11 A. 1x2.08mm² - THHN
  33. 33. FASES CONDUCTOR NEUTRO 1x2.08mm² - THHN CONDUCTOR T.p. 2.08 mm2 - THHN LARGO 15 mts. Vp = Vp = 2×ρ×L ×I = Sc 2 ×0.018 ×15 ×14 .11 = 2.08 Vp = 3.66 V Alimentador desde T.D.F.A.Nº2.2 hasta T.D.F.A.Nº2.2.1 POTENCIA CORRIENTE CONDUCTORES FASES CONDUCTOR NEUTRO CONDUCTOR T.p. LARGO 81 KW. 129.54 A. 3x42.4mm² - THHN 1x42.4mm² - THHN 13.3 mm2 - THHN 20 mts. Vp = Vp = ρ×L ×I Sc = 0.018 × 20 ×129 .54 = 42 .4 Vp = 1.10 V Alimentador desde T.D.F.A.Nº2.1 hasta T.D.F.A.Nº2.1.1 POTENCIA CORRIENTE CONDUCTORES 47.65 KW. 76.21 A. 3x21.2mm² - THHN
  34. 34. FASES CONDUCTOR NEUTRO 1x21.2mm² - THHN CONDUCTOR T.p. 8.37 mm2 - THHN LARGO 0.5 mts. Vp = Vp = ρ×L ×I Sc = 0.018 ×0.5 ×76 .21 = 21 .2 Vp = 0.03 V Calculo del Voltaje de Perdida en el Alimentador hacia el tablero más lejano de la instalación desde el alimentador General. El alimentador hacia el tablero más lejano de la instalación se encuentra a 99 metros desde el Alimentador que sale de la SS/EE. El voltaje de perdida se calculo mediante el siguiente criterio: Vp Alim. Gral + Vp Alim. TDFANº2 + Vp Alim. TDFANº2.2 + Vp Alim. TDFA 2.2.1 Reemplazando: 0.2 V + 1.08 V + 1.55 V + 1.10 V = Vp = 3.93 V.
  35. 35. Descripción de Circuitos por Tablero. Nº Circuito ------T.G.F.A ------- Tipo Circuito Alimentador T.D.FA.1 Alimentador T.D.F.A 2 ------- T.D.F.A 1 Nº Circuito 1 2 3 4 5 1 2 3 4 ------- T.D.F.A 1.1 Nº Circuito Potencia KW Corriente A 59.35 94.91 189.8 303.55 VACANTE Tipo Circuito Alumbrado Alumbrado Alumbrado Alumbrado Alumbrado Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Alimentador T.D.F.A1.1 Potencia KW 1.4 0.5 0.3 0.15 0.3 12 12 12 12 Corriente A 6.69 2.39 1.44 0.72 1.44 19.19 19.19 19.19 19.19 8.7 13.91 Tipo Circuito Potencia KW Corriente A
  36. 36. 1 2 3 4 1 2 3 4 2.6 0.15 0.15 0.6 1.3 1.3 1.3 1.3 12.44 0.72 0.72 2.87 2.07 2.07 2.07 2.07 Nº Circuito 1 2 3 4 T.D.F.A 2 Alumbrado Alumbrado Alumbrado Alumbrado Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Tipo Circuito Alumbrado Alumbrado Alumbrado Alumbrado Alimentador T.D.F.A2.1 Alimentador T.D.F.A2.2 Alimentador T.D.F.A2.3 Alimentador T.D.F.A2.4 Potencia KW 0.2 0.7 0.2 0.96 Corriente A 0.96 3.35 0.96 4.59 79.04 126.41 103.5 165.53 2.3 11 2.95 14.11 Tipo Circuito Alumbrado Alumbrado Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Potencia KW 1.05 2.2 3.5 3.5 7 2.28 7 2.28 1.29 1.29 Corriente A 5.02 10.53 5.6 5.6 11.2 3.65 11.2 3.65 2.06 2.06 ------------------------- T.D.F.A 2.1 Nº Circuito 1 2 1 2 3 4 5 6 7 8
  37. 37. ------- Alimentador T.D.F.A2.1.1 47.65 76.21 Tipo Circuito Alumbrado Alumbrado Alumbrado Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Alimentador T.D.F.A2.2.1 Potencia KW 0.8 0.6 0.15 1.5 6 4.5 7 1.2 0.75 Corriente A 3.83 2.87 0.7 2.4 9.6 7.2 11.2 1.92 1.2 81 129.54 T.D.F.A 2.3 Nº Circuito 1 2 3 Tipo Circuito Alumbrado Alumbrado Alumbrado Potencia KW 0.45 0.15 1.7 Corriente A 2.15 0.72 8.13 T.D.F.A 2.4 Nº Circuito 1 2 3 4 Tipo Circuito Alumbrado Alumbrado Alumbrado Alumbrado Potencia KW 1.75 0.3 0.6 0.3 Corriente A 8.37 1.44 2.87 1.44 T.D.F.A 2.11 Nº Circuito 1 2 1 2 3 4 5 6 7 8 Tipo Circuito Alumbrado Alumbrado Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Fuerza Potencia KW 0.45 1.4 12.6 12.6 6.3 2 2 6.3 2 2 Corriente A 2.15 6.7 20.15 20.15 10.08 3.2 3.2 10.08 3.2 3.2 Nº Circuito 1 Tipo Circuito Fuerza Potencia KW 28 Corriente A 44.78 T.D.F.A 2.2 Nº Circuito 1 2 3 1 2 3 4 5 6 ------- T.D.F.A 2.2.1
  38. 38. 2 3 Fuerza Fuerza 38 15 60.77 23.99 Para el calculo de las corrientes de los diferentes circuitos de alumbrado se utilizo el siguiente criterio: PotenciaC t o Imax = 220 V ×Cos ϕ = Para el calculo de las corrientes de los diferentes circuitos de fuerza se utilizo el siguiente criterio: Imax = PotenciaCt o 3 ×380V × Cosϕ = ESPECIFICACIONES TECNICAS Sub Estación. La Sub Estación que se empleara será de marca CH fabricantes chilenos, esta Sub Estación es del tipo Pad Mounted refrigerados en aceite o silicona, con potencias de 70 a 300 KVA su diseño es reducido y estético. La Sub estación estará protegido en su lado primario con un fusible 20 T, ya que en el secundario estará protegido con la protección del alimentador general. Protecciones. Las protecciones empleadas a lo largo de todo el proyecto son de marca Legrand. Se especificara en cada caso si serán tripolares o monopolares según corresponda. • T.G.F.A: La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 320 A con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 36 KA y una curva de operación tipo C.
  39. 39. • T.D.F.A 1 : La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 100 A con una tensión nominal de 500 V, su poder de ruptura es de Icu 16 KA y una curva de operación tipo C. • T.D.A.A 2.4 : La protección general de este tablero será monopolar, con una capacidad de 16 A con una tensión nominal de 230/400 V, su poder de ruptura es de Icu 6 KA y una curva de operación tipo C. • T.D.F.A 2 : La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 320 A con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 36 KA y una curva de operación tipo C. • T.D.F.A 2.1 : La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 160 A con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 70 KA y una curva de operación tipo C. • T.D.F.A 2.2 : La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 200 A con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 36 KA y una curva de operación tipo C. En este caso la protección será regulable a 170A para que funcione en óptimas condiciones • T.D.A.A 2.3 :
  40. 40. La protección general de este tablero será monopolar, con una capacidad de 16 A con una tensión nominal de 230/400 V, su poder de ruptura es de Icu 6 KA y una curva de operación tipo C. • T.D.A.A 2.4 : La protección general de este tablero será monopolar, con una capacidad de 16 A con una tensión nominal de 230/400 V, su poder de ruptura es de Icu 6 KA y una curva de operación tipo C. • T.D.F.A 2.1.1 : La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 100 A con una tensión nominal de 500 V, su poder de ruptura es de Icu 16 KA y una curva de operación tipo C. • T.D.F.A 2.2.1 : La protección general de este tablero será tripolar, con una capacidad de 160 A con una tensión nominal de 690 V, su poder de ruptura es de Icu 70 KA y una curva de operación tipo C. • Las protecciones utilizadas en los circuitos de Alumbrado Y Fuerza son de marca Legrand. La capacidad de las protecciones utilizadas son de: • • • • 10 A 15 A 20 A 30 A Las protecciones para los circuitos de Alumbrado y Enchufes son monopolares con una capacidad de ruptura de 6 KA , con una curva de operación tipo C. Además los circuitos de Enchufes cuentan con un protector diferencial marca Legrand con una capacidad de 2 x 25 A – 30 m A, según Norma IEC 898. Los interruptores diferenciales combinan las funciones de mando, interrupción automática de un circuito en caso de falla de aislamiento entre fase y tierra superior o igual a 30 m A.
  41. 41. Las protecciones para los circuitos de Fuerza son tripolares con una capacidad de ruptura de 6 KA , con una curva de operación tipo C. Canalizaciones. Las canalizaciones se dimensionaron según los establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.18 sobre Cantidad Máxima de Conductores en Tubos de Acero Galvanizado de Pared Gruesa (Cañerías), Tuberías No Metálicas y Tuberías Metálicas Flexibles, y además la tabla 8.18 a sobre Cantidad Máxima de Conductores en Tubos de Acero Galvanizado de Pared Gruesa(Cañerías) y Tuberías No Metálicas
  42. 42. Según las tablas correspondientes a la normativa vigente se han determinado las canalizaciones para alimentadores y el resto de la instalación.
  43. 43. Para efectos de calculo de canalización se considero igual sección para todos los conductores que se encuentran dentro del ducto. Canalizaciones de Alimentadores. Alimentador General, desde la SS/EE hasta el T.G.A.F Según tabla 8.18 a, para una sección de 253.2 mm2 se utilizara un ducto de c.a.g de 4” de diámetro. Alimentador, desde el T.G.A.F hasta T.D.A.F 1 Según tabla 8.18 a, para una sección de 33.6 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de 1 1/2” de diámetro. Alimentador, desde el T.G.A.F hasta T.D.A.F 2 Según tabla 8.18 a, para una sección de 177 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de 3 1/2” de diámetro. Alimentador, desde el T.D.A.F 1 hasta T.D.A.F1.1 Según tabla 8.18, para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½ ” de diámetro. Alimentador, desde el T.D.A.F 2 hasta T.D.A.F2.1 Según tabla 8.18 a, para una sección de 14.4 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de 2½ ” de diámetro. Alimentador, desde el T.D.A.F 2 hasta T.D.A.F2.2 Según tabla 8.18 a, para una sección de 67.4 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de 2½ ” de diámetro. Alimentador, desde el T.D.A.F 2 hasta T.D.A.A2.3 Según tabla 8.18 , para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½ ” de diámetro. Alimentador, desde el T.D.A.F 1 hasta T.D.A.A2.4 Según tabla 8.18, para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½ ” de diámetro. Alimentador, desde el T.D.A.F 1 hasta T.D.A.F1.1 Según tabla 8.18, para una sección de 2.08 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½ ” de diámetro. Alimentador, desde el T.D.A.F 2.2 hasta T.D.A.F2.2.1 Según tabla 8.18 a, para una sección de 42.4 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de 2½ ” de diámetro. Alimentador, desde el T.D.A.F 2.1 hasta T.D.A.F2.1.1
  44. 44. Según tabla 8.18 a, para una sección de 21.2 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de 1½ ” de diámetro. Canalizaciones para Conductores de la Instalación (Alumbrado-FuerzaEnchufes). Circuitos de Alumbrado Según tabla 8.18 , para una sección de 1.5 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½ ” de diámetro. Circuitos de Alumbrado Según tabla 8.18 , para una sección de 2.5 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de ½ ” de diámetro. Circuitos de Alumbrado Según tabla 8.18 , para una sección de 3.31 mm2 se utilizara un ducto de t.p.r de 3/4 ” de diámetro. Conductores
  45. 45. Los conductores se seleccionaron según los establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003 en la tabla 8.6 sobre Características y Condiciones de Uso de Conductores Aislados. Secciones Métricas, y además la tabla 8.6 a sobre Características y Condiciones de Uso de Conductores Aislados. Secciones AWG Según las tablas correspondientes a la normativa vigente, y las caracteristicas del recinto se han determinado los conductores que cumplen con las caracteristicas para ser usados como alimentadores y conductores para el resto de la instalación, de esta manera como sigue: • Para los Alimentadores y circuitos de fuerza se utilizo conductor unipolar con aislación de PVC, de tipo THHN. • Las secciones de estos conductores se justificaron el sección de “Calculos Justificativos” • Los conductores que se utilizaron en los circuitos de Alumbrado y Enchufes so del tipo conductor unipolar (alambre o cableado) con aislación de PVC de tipo NSYA . • Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003, la sección mínima para conductores de circuitos de Alumbrado es de 1,5 mm2.
  46. 46. • Así también, Según lo establece la Norma Eléctrica NCH 4/2003, la sección mínima para conductores de circuitos de Enchufes es de 2,5 mm2. Barras de Conexión. Se han dispuesto barras de cobre desnudo en cada tablero (T.D.A.A Y T.D.F.A), las cuales se han dimensionado con respecto al valor de corriente, y en relacion a lo establecido en la Norma Electrica NCH 4/2003 tabla 6.4 sobre Capacidad de Corriente para Barras de Cobre de Sección Rectangular Corriente Permanente en Amperes
  47. 47. De acuerdo a lo establecido en la normativa vigente, las barras que se han dispuesto en los tableros son las siguientes: T.G.F.A Barra de 30 x 5 cm, la que soporta según tabla 400 A. T.D.F.A 1 Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A. T.D.F.A 2 Barra de 30 x 3 cm, la que soporta según tabla 315 A. T.D.F.A 2.1 Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A. T.D.F.A 2.2 Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A. T.D.F.A 2.3 Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A. T.D.F.A 2.4 Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A. T.D.F.A 2.1.1 Barra de 12 x 2 cm, la que soporta según tabla 110 A. T.D.F.A 2.2.1 Barra de 15 x 2 cm, la que soporta según tabla 140 A.
  48. 48. Accesorios. Los enchufes utilizados en los circuitos de alumbrado serán según la Norma Eléctrica NCH 4/2003, de una potencia de 150 W y estarán ubicados a una altura de 0.30 metros (esta medida se tomara una vez el suelo terminado). Los accesorios de alumbrado que se utilizaron en el proyecto son los siguientes: • • • • Interruptores de un efecto Interruptores de dos efectos Interruptores de tres efectos Interruptores de combinación 9/12 9/15 9/32 9/24 Equipos de iluminación. Para llevar a cabo la correcta iluminación de las diferentes dependencias de la industria se han dispuesto de los siguientes equipos de iluminación fluorescente y lámparas de mercurio, cuyas luminarias son de marca Acting fabricantes chilenos. A continuación se muestran las caracteristicas tecnicas utilizadas en el proyecto • Luminarias empleadas para lámparas de mercurio MODELO ACTUALITE 400 Y VERSALITE 400 MODELO ACTUALITE 150 Sodio de alta presión de 150,250 y 400 watts Sodio de 70, 100 y 160 watts Haluro metálico de 160, 250 y 400 watts Mercurio 125 watts. Mercurio de160, 250 y 400 watts. APLICACIONES Para iluminar recintos interiores, con luz en base a lámparas de descarga en gases (sodio, mercurio, haluro metal) de alta eficiencia tales como: naves industriales, galpones, bodegas, gimnasios o piscinas techadas, salas de venta de automóviles, supermercados, textiles, etc.
  49. 49. • Luminarias de alta eficiencia. MODELO TBS Equipo fluorescente para embutir en cielo americano, alta eficiencia. Cuerpo termoesmaltado blanco, reflector de aluminio especular y celosías transversal estriada de aluminio mate. Para 2,3 y 4 tubos de 18 watts y 2,3 y 4 tubos de 36 watts. Ballast compensado de alto factor de potencia con partidor, ballast rapid start o electrónico, opcional. Opcionalmente, con un tubo para iluminación de emergencia con módulo autoenergisado. ESPECIFICACIONES TECNICAS Carcasa de plancha de acero de 0,5 mm. de espesor, pintura electroestática color blanca. Sistema óptico semi-parabolico Tannembaunn, en aluminio anodizado de alta especularidad. Opcional: Sistema óptico POWER REF de parábola completa. MODELO TCS Equipo fluorescente para sobreponer, alta eficiencia. Cuerpo termoesmaltado blanco, celosias de aluminio especular y celosias transversal estriada de aluminio mate. Para 2,3 y 4 tubos de 18 watts y 2,3y 4 tubos de 36 watts. Ballast compensado de alto factor de potencia con partidor, ballast rapid start o electrónico. Opcionalmente, con un tubo para iluminación de emergencia con módulo autoenergisado. ESPECIFICACIONES TECNICAS Carcasa de plancha de acero de 0,5mm. de espesor, pintura electroestática color blanca. Sistema óptico semi-parabolico Tannembaunn, en aluminio anodizado de alta especularidad. Opcional: Sistema óptico POWER REF de parábola completa.
  50. 50. Tableros. Los diferente tableros que se utilizaron en el proyecto han sido seleccionados bajo la Norma Eléctrica NCH 4/2003 punto 6.2 sobre Especificaciones de Construcción de gabinetes metálicos que establece los siguiente: • Todos los dispositivos y componentes de un tablero deberán montarse dentro de cajas, gabinetes o armarios, dependiendo del tamaño que ellos alcancen. • Los materiales empleados en la construcción de tableros deberán ser resistentes al fuego, autoextinguentes, no higroscópicos, resistentes a la corrosión o estar adecuadamente protegido contra ella. • Todos los tableros deberán contar con una cubierta cubre equipos y con una puerta exterior. La cubierta cubre equipos tendrá por finalidad impedir el contacto de cuerpos extraños con las partes energizadas, o bien, que partes energizadas queden al alcance del usuario al operar las protecciones o dispositivos de maniobra; deberá contar con perforaciones de tamaño adecuado como para dejar pasar libremente, sin que ninguno de los elementos indicados sea solidario a ella, palanquitas, perillas de operación o piezas de reemplazo, si procede, de los dispositivos de maniobra o protección. La cubierta cubre equipos se fijará mediante bisagras en disposición vertical, elementos de cierre a presión o cierres de tipo atornillado; en este último caso los tornillos de fijación empleados deberán ser del tipo imperdible.
  51. 51. ITEM 1 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 1,10 2 2,1 2,2 2,3 2,4 3 3,1 4 4,1 4,2 4,3 4,4 4,5 5 5,1 5,2 DESCRIPCION UNIDAD Luminarias Portalámpara (100 W) Interruptores de Alumbrado 9/12 Interruptores de Alumbrado 9/15 Interruptores de Alumbrado 9/24 Interruptores de Alumbrado 9/32 Equipo Fluorescente 2 x 40 W Equipo Fluorescente 4 x 40 W Equipo Fluorescente 4 x 40 W (alta eficiencia) Equipo Fluorescente 1 x 40 W Focos de Mercurio Enchufes Enchufes Simples (150 W ) Enchufes Dobles (150 W c/u) Enchufes de fuerza Simples Enchufes de fuerza Triples Ductos Tubería PVC 20 mm Conductores Conductor NYA 1,5 mm Conductor NYA 2,5 mm Conductor THHN # 4 Conductor THHN # 10 Conductor THHN # 12 Tableros Tablero General (1200 x 1000 x 250 mm) Tablero de Distribución (300 x 200 x 100 mm) CANTIDAD Unidad Unidad Unidad Unidad Unidad Unidad Unidad Unidad Unidad Unidad 2 14 7 6 2 107 4 14 2 6 Unidad Unidad Unidad Unidad 3 31 1 5 m 7752 m m m m m 16800 3200 250 1100 9000 Unidad Unidad 1 9 El propietario de la Instalación Eléctrica declara conocer el artículo 148º del D.F.L. de 1982, del Ministerio de Minería, y en consecuencia asume la responsabilidad del cumplimiento de los reglamentos y normas vigentes. ----------------------------------------COLOMBO Ltda. 78.407.660-K R. Legal: Juan Machuca ------------------------------------------José Eduardo Estay Fernández Lic. Nº 15.333.042-5 Clase “A”
  52. 52. 5.108.615-4 15.333.042-5
  53. 53. INACAP R ENCA INGENIERÍA EN ELECT RICIDAD MENCIÓN PROYEC T DE INST OS ALAC IONES ELEC T AS RIC Proyect de Inst os alaciones Eléct icas II r MEMOR DE CALCUL DE PROYECT DE INST ACIÓN IA O O AL EL ÉCT ICA DE UNA INDUST IA. R R Alumnos: Eduardo Alvarez M. Carlos Est ay José Castillo B . Juan F ernández C. Profesor: Guido Maldonado M. Fecha: 28 de julio de 2005 Alumnos: Carlos González Rivas , Andrea Vergara T orres. Profesor: Ro drigo Valenzuela C astro Fecha: 01 d e enero de 2005
  54. 54. Calculo de Iluminación Bodega.Longitud del Local : Ancho del Local Altura : a : H = b = 12 m = 7m 4m Entonces.S = axb = h = H – 0,85 = 4m – 0,85 84m2 12m x7m = = 3,15 m Donde0,85 es el Plano Útil. Em = • K Índice del Local: = axb H x (a x b) • • ηr 1,4035 φ3 φ1 φ2 = = = 0,1 0,5 0,3 η del Local: : • = Factores Segun Tabla 20-3 Techo: Paredes: Suelo: ηl 150 Lux. 0,72 para K= 1,5 η de la Luminaria: : 0,85 Dato entregado por el fabricante.
  55. 55. • η= η de la Iluminación: ηr x ηl = 0,72 x 0,85= 0,612. • Fc Factor de Conservación: = • ΦT (previendo una buena conservación). Flujo Luminoso Total Necesario: = • 0,75 Em x S η x Fc = 27,451 Lm. = 27,451 3000 x 2 Nº de Luminarias: Nº = Φl ΦT Φl ΦT = = = 5 Luminarias. Flujo Luminoso de la Lámpara. Flujo Luminoso Total. El Total de las Luminarias es de 5. Su distribución se hará como se estime más conveniente.
  56. 56. Cálculo del Banco de Condensadores. Cos φ1 (actual) = Cos φ2 (deseado) P (Inst.) = 0,7 = 0,95 199,32 Kw. • Despejando: Cos-1 φ1 Cos-1 φ2 = 45,57º = 18,19º Qc = P inst. (Tg Qc = 199,32 Kw (1,02 – 0,33) Qc = 199,32 Kw (0,69) Qc = 137,32 Kvar. C = φ1 – Tg φ2) Qc ω = x V2 • Donde: ω C = 2xπ xF = = 2 x π x 50 Hz. 137,32 Kvar = 314,16 = 314,16 x (380 V)2 C = 3031,66 μF • Se instalaran 3 condensadores en paralelo de 1000 μF c/u.
  57. 57. INFORME DE MEDIDA DE RESISTIVIDAD DE TERRENO Y CÁLCULO DE MALLAS A TIERRA A. PROPIETARIO : COLOMOBO S.A. B. UBICACIÓN : Av. Carlos Valdovinos Nº 250 C. COMUNA : San Joaquin D. INSTRUMENTO UTILIZADO : GEOHM - 3 E. FECHA DE MEDICIÓN : 28 De Julio De 2005 F. MÉTODO EMPLEADO : CONFIGURACIÓN SCHLUMBERGER DE CUATRO ELECTRODOS. G. TIPO DE UNIÓN EMPLEADO : CADWELD H. ANÁLISIS DE LOS RESULTADOS : Al graficar los resultados de cálculos obtenidos a partir de los valores medidos en terreno y al compararlos con las curvas patrón, ORELLANA Y MOONEY, se concluye que la curva correspondiente es la H–16 (3) con una configuración de tres capas. José Eduardo Estay Fernández Ing. Ejec. Electricidad Licencia Nº 15.333.042-5 Cl. “A” Fono : 631 321 0
  58. 58. OBJETIVOS DE UNA PUESTA A TIERRA. Los objetivos fundamentales de un S.P.T. son: • Evitar tensiones peligrosos entre estructuras, equipos (en general elementos expuestos) y el terreno, durante fallas o condiciones normales de operación. • Proporcionar una vía de baja impedancia de falla, lo más económica posible, a un sistema para lograr, la operación rápida de los elementos de protección. • Conducir a tierra las corrientes provenientes de descargas atmosféricas, limitando los voltajes producidos en instalaciones eléctricas (líneas de transmisión de potencia, de, comunicaciones, etc.) y evitando la producción de efectos secundarios tales como arcos que conduzcan a la desconexión de los circuitos. En este sentido, el problema de puesta a tierra es un problema de protección contra las sobretensiones. • Servir como conductor de retorno a ciertas instalaciones, equipos o consumos, tales como:       Instalaciones de tracción eléctrica Puesta a tierra del neutro de instalaciones de distribución. Enrollados de transformadores de potencial. Circuitos de telefonía por onda portadora. Protección catódica. Transmisión de potencia en corriente continua.
  59. 59. INTERPRETACIÓN DE LA MEDIDA. Del análisis comparativo de las curvas de ORELLANA-MOONEY utilizadas, se ha obtenido la siguiente configuración geo-eléctrica del terreno. Para una configuración : K 15-10 Con relaciones de resistividades de : 1 – 10 – 1 Se obtuvo : CAPA 1 CAPA 2 CAPA 3 RHO1 = RHO2 = RHO3 = 40 400 40 Ω *mts Ω *mts Ω *mts E1 = E2 = E3 = 0,3 mts 3 mts ∞ (1000) mts Nota: Se adjunta gráfico de la curva obtenida en la medición de terreno y de la curva patrón del manual Orellana-Mooney.
  60. 60. DISEÑO DE LA MALLA A TIERRA DE PROTECCION DE ALTA TENSIÓN Se proyecta una malla a tierra que cumpla con los voltajes máximos tolerables para el cuerpo humano, de acuerdo a las condiciones y requerimientos técnicos para la instalación de ésta. El diseño elegido en esta oportunidad es un reticulado rectangular de 6 metros de largo por 4 metros de ancho sin electrodos, la cual presenta las siguientes características: SECCIÓN DEL CONDUCTOR DIÁMETRO DEL CONDUCTOR NÚMERO DE HEBRAS LOMGITUD DEL CONDUCTOR ENTERRADO PROFUNDIDAD DE ENTERRAMIENTO 21,2 mm2 0,0052 mts. 7 110 mts. 0,6 mts. VALORES OBTENIDOS DEL CÁLCULO CÁLCULO DEL ρeq De acuerdo con el método analítico de Burgsdorf-Yakobs los valores de las constantes y Resistividad Equivalente del terreno son: Para: 48 mts2 S= h=b= 0,6 mts Se obtiene: r r02 q02 = 3.90 = 14,919 = 35.248 V1 V2 V3 Luego: ρ eq = 71.047 Ω *mts = 14.85 = 2.37 = 0.0005 F1 F2 F3 = 0,26 = 2.13 = 3.86
  61. 61. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA El cálculo de la resistencia de puesta a tierra se obtiene de la aplicación del método de Schwarz y considerando que la malla propuesta tiene solamente reticulado es necesario calcular el valor de R1. Las constantes, según el método Schwarz son las siguientes: Kl = 1,172 K2 = 4,891 La resistencia del reticulado correspondiente a la resistencia de la malla de puesta a tierra, según método de Schwarz, es: Rpt = 4.52 Ω GRÁFICA PARA LA MALLA A TIERRA EN A. T:
  62. 62. CÁLCULO Y DISEÑO DE MALLA A TIERRA EN A.T. 1.- DATOS DE LA SUB-ESTACION ELECTRICA: Marca Potencia Tensión Impedancia I prim. I sec. Fusible : Transformadores Ch : 250 KVA : 12 / 0,4 KV :4% : 4,81 A. : 144,33 A : 20T 2.CORRIENTES DE CORTO-CIRCUITO: Datos proporcionados por Cìa. de Electricidad Río Maipo Icc 1φ en A.T. Icc 3φ en A.T. Tdf 3.- REACTANCIAS DEL SISTEMA : X0 X1 X2 4.- = 5.96 Ω = 2.77 Ω = 2.77 Ω RESISTIVIDAD EQUIVALENTE DEL TERRENO SEGÚN MÉTODO ANALÍTICO DE BUGSDORFF Y YACOBS : ρ eq 5.- : 1850 A. : 2500 A. : 0.75 seg. = 71.047 Ω *m RESISTENCIA DE LA PUESTA A TIERRA (según método de SCHWARZ): Rpt K1 K2 = 4.52 Ω = 1.172 = 4.891 6.CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO A TRAVÉS DE LA PUESTA A TIERRA: Considerando el valor de RPT lcc 1φ = 1179.91042 A
  63. 63. 7.- TIEMPO DE OPERACIÓN DEL FUSIBLE EN A.T.: Fusible empleado Tiempo de operac. máx. Tiempo empleado en cálculo 8.- FACTOR DE DECREMENTO APLICADO SOBRE LA CORRIENTE DE CORTOCIRCUITO: F.D. 9.- = 1.32 FACTOR DE CRECIMIENTO VEGETATIVO: Fcv 10.- = 1.1 VALOR DE LA CORRIENTE PARA DIMENSIONAR LA MALLA: Icc 1φ 11.- : 20 T : 0,018 seg : 0,5 seg = 1713.229 A. SECCIÓN DEL CONDUCTOR DEL RETICULADO: - Sección calculada por fórmula : 11.31 mm2 - Sección adoptada por norma : 21.2 mm2 12.- DIMENSIONAMIENTO DEL RETICULADO: A (ancho) B (largo) 13.- PROFUNDIDAD DEL RETICULADO: h 14.- = 0.6 m. LOGITUD DEL CONDUCTOR : L 15.- = 6 m. = 8 m. = 110 m. GRADIENTES DE POTENCIAL TOLERABLES: Tensión de contacto Tensión de paso Vc Vp = 885,2976 volts. = 3133,8972 volts.
  64. 64. 16.- CONSTANTES DE LA MALLA: Km Ki Ks = 0.285 = 2.18 = 0,5559 17.- GRADIENTES DE POTENCIAL DIMENSIONES FÍSICAS DE LA MALLA: Vmp Vpp 18.- REALES OBTENIDOS SEGÚN = 687.639 volts = 1341.0109 volts COMPARACIÓN DE POTENCIALES: Vmp debe ser menor Vc Vpp debe ser menor Vp : 687.639 menor que 885,29 volts : 1341.0109 menor que 3.133,89 volts Por lo tanto, el diseño de la malla cumple con lo establecido por la norma respecto de los gradientes de potencial.
  65. 65. DISEÑO DE LA MALLA A TIERRA DE PROTECCION DE BAJA TENSIÓN La puesta a tierra se establecen con el objetivo principal de limitar la tensión, que con respecto a tierra, pueden presentar en un momento dado las masas metálicas, asegurar la operación de las protecciones y eliminar o disminuir el riesgo que supone la avería en el material utilizado, de acuerdo a las condiciones y requerimientos técnicos para la instalación de ésta. El diseño elegido en esta oportunidad es un reticulado cuadrado de 4 metros de largo por 4 metros de ancho sin electrodos verticales y que tiene las siguientes características: SECCIÓN DEL CONDUCTOR DIÁMETRO DEL CONDUCTOR NÚMERO DE HEBRAS LOMGITUD DEL CONDUCTOR ENTERRADO PROFUNDIDAD DE ENTERRAMIENTO 21,2 mm2 0,0052 mts. 7 34 mts. 0,6 mts.
  66. 66. VALORES OBTENIDOS DEL CÁLCULO CÁLCULO DEL ρeq De acuerdo con el método analítico de Burgsdorf-Yakobs los valores de las constantes y Resistividad Equivalente del terreno son: Para: 24 mts2 S= h=b= 0,6 mts Se obtiene: r r02 q02 = 2.746 = 7.279 = 18.596 V1 V2 V3 = 7.222 = 4.15 = 0,0001 F1 F2 F3 = 0.2391 = 1.7689 = 2.6980 Luego: ρ eq GRÁFICA MALLA B. T: = 134,9023 Ω *mts A PARA TIERRA LA EN
  67. 67. CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA El cálculo de la resistencia de puesta a tierra se obtiene de la aplicación del método de Schwarz y considerando que la malla propuesta tiene solamente reticulado es necesario calcular el valor de R1. 1.- RESISTIVIDAD EQUIVALENTE DEL TERRENO SEGÚN MÉTODO ANALÍTICO DE BUGSDORFF Y YACOBS : ρ eq 2.- = 81.6855 Ω *m RESISTENCIA DE LA PUESTA A TIERRA (según método de SCHWARZ): Rpt K1 K2 = 7.7574Ω = 1.0843 = 4.4864 La norma de electricidad nacional estipula que el valor de la puesta a tierra debe ser inferior de 20Ω , por lo cual, el diseño de la malla cumple con ésta condición.
  68. 68. DATOS DE LA LECTURA. N° L (m) a (m) N n*a n+1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 0,6 0,8 1 1,6 2 2,5 3 4 5 6 8 10 16 20 25 30 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 4 4 4 4 4 4 0,1 0,3 0,5 1,1 1,5 2 2,5 3,5 4,5 5,5 1,5 2 3,5 4,5 5,75 7 0,1 0,3 0,5 1,1 1,5 2 2,5 3,5 4,5 5,5 6 8 14 18 23 28 1,1 1,3 1,5 2,1 2,5 3 3,5 4,5 5,5 6,5 2,5 3 4,5 5,5 6,75 8 R() 173,2 53,3 25,4 4,36 1,77 1,15 0,89 0,62 0,49 0,37 0,25 0,75 0,33 0,21 0,16 0,12 m      59,8536 65,3043 59,8473 31,6409 20,8523 21,6770 24,4652 30,6777 38,0997 41,5554 11,7810 56,5487 65,3137 65,3137 78,0372 84,4460

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