Successfully reported this slideshow.
We use your LinkedIn profile and activity data to personalize ads and to show you more relevant ads. You can change your ad preferences anytime.

Проектирование и расчет несущих строительных конструкций здания на прочность в Lira (Лира), Мономах, SCad

7,795 views

Published on

Проектирование и расчет несущих строительных конструкций здания на прочность в Lira (Лира), Мономах, SCad

Published in: Engineering

Проектирование и расчет несущих строительных конструкций здания на прочность в Lira (Лира), Мономах, SCad

  1. 1. Изм Лист № докумен. Подпись Дата Разраб. Стадия Лист Листов Проверил П 2 58 Н. контр. Утвердил ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. РАСЧЁТНО- КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ
  2. 2. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 3Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. 1 ОПИСАНИЕ РАЙОНА СТРОИТЕЛЬСТВА И ИСХОДНЫХ ДАННЫХ ДЛЯ РАСЧЕТА 1. За условную отметку ±0,000 принят уровень чистого пола 1-го этажа Степень огнестойкости здания II Конструктивная схема здания – каркасно-связевая с поперечными и про- дольными несущими монолитными ж.б. диафрагмами. 2. Строительные конструкции рассчитаны для следующих условий: - Нормативная снеговая нагрузка (V)– 0,224т/м2 (224 кг/м2 ) - Нормативный скоростной напор ветра (II)– 0, 3 кПа (30 кг/м2 ) Нормативные нагрузки (СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия» ) для расчетов конструкций здания: - Квартиры жилых зданий, спальные помещения детских дошкольных учреждений и школ интернатов, жилые помещения домов отдыха и пансиона- тов, общежитий и гостиниц, палаты больниц и санаториев, террасы 1,5 (150) кПа (кгс/м2 ) - Вестибюли, фойе, коридоры, лестницы (с относящимися к ним проходами) примыкающие к помещениям указанным в позициях: а) 1,2 и 3 (по СП 20.13330.2011) 3,0 ( 300 ) кПа (кгс/м2 ) - Балконы (Лоджии) с учетом нагрузки сплошной равномерной на пло- щади на площади балкона 2,0 (200) кПа (кгс/м2 ) - Нормативная снеговая нагрузка – 0,224 т/м2 (224 кг/м2 ) - Нормативный скоростной напор ветра – 0,30 кПа (30 кг/м2 ) - Сейсмичность – 6 баллов (СНиП 11-7-81) Принятые в дипломном проекте конструктивные решения обеспечивают кон- структивную надежность сооружения, пожаробезопасность в соответствии со:  СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия»;  СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения»;
  3. 3. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 4Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл.  СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предва- рительного напряжения арматуры»;  СП 52-103-2007 «Железобетонные монолитные конструкции зданий»;  СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»;  СП 50-101-2004 «Проектирование и устройство оснований и фундамен- тов зданий и сооружений»;  СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции;  СНиП 3.02.01-87 Земляные сооружения, основания и фундаменты. 3. Для расчета применялись следующие расчетные комплексы: Лира САПР – статический расчет здания , подбор арматуры (ЛИР-АРМ), рас- чет здания в физически не линейной постановке задачи, расчет на прогресси- рующее обрушение в физически не линейной постановке задачи, проверка не- сущих элементов по результатам расчета на прогрессирующее обрушение (ЛИР-АРМ локальный), а также программный комплекс ПК "Мономах-САПР"
  4. 4. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 5Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. 2. Расчёт конструкции в программном комплексе ПК "Мономах" Участок, отведенный для строительства 25-ти этажного монолитного дома, расположен на территории Кировского района города Уфы. Дом квадратный в плане с размерами в осях 27,6х27,6 м с комплексом встроенных жилых (3-25 этажи) и нежилых (1-2 этажи) помещений. Монолитные железобетонные конструкции: - внутренние несущие стены, толщиной 180 мм. Стены лифтовых шахт толщиной 140 мм; - несущие колонны, сечением 300х700 мм; - плиты перекрытия толщиной 200 мм; - фундаментная плита, толщиной 800 мм. Все монолитные железобетонные конструкции (стены, колонны, плиты перекрытия) выполнены из бетона класса В30, с расчетным сопротивлением при сжатии ,МПа17b R при растяжении ,МПа2,1bt R с начальным модулем упругости бетона естественного твердения при сжатии и растяжении .МПа32500b E Фундаментная плита выполнена из бетона класса В20, с рас- четным сопротивлением при сжатии ,МПа5,11b R при растяжении ,МПа9,0bt R с начальным модулем упругости .МПа27000b E Продольная рабочая арматура всех монолитных железобетонных конст- рукций (стен, колонн, плит перекрытия, фундаментной плиты) класса А400С, с расчетным сопротивлением при растяжении, сжатии ;МПа365s R попереч- ная арматура (стен и колонн) класса А240С, с расчетным сопротивлением .МПа175sw R Пространственная жесткость здания обеспечивается по связевой схеме совместной работой стен, колонн и дисков перекрытий.
  5. 5. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 6Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Грунты основания от поверхности земли состоят из: - почвенно-растительного слоя: суглинков твердых, мощностью слоя ;м2,01 h - суглинков тугопластичных ;м3,32 h Грунты залегающие под подошвой фундамента: - пески средней крупности средней плотности ,м/кН1,16 3  мощно- стью слоя ,м75,63 h модуль деформации равен ,МПа43E коэффициент Пуассона ;3,0 - суглинки твердые ,м/кН8,19 3  ,м6,114 h ,МПа17E ;35,0 - пески крупной средней плотности ,м/кН4,16 3  ,м205 h ,МПа38E .3,0
  6. 6. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 7Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис.1 Общий вид здания
  7. 7. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 8Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис.2 Конечно-элементная модель Шаг разбиения на конечные элементы принят равным 0,5 м.
  8. 8. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 9Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис.3 Схема расположения несущих элементов каркаса 3.1. Исходные данные для расчета Характеристики здания Отметка планировки 0 м Отметка верха подколонника -5.52 м Отметка подошвы фундамента -6.32 м Схема распределения горизонтальных нагрузок при расчете всего здания Рамносвязевая Характеристики грунта Объемный вес 1.61 т/м3 Угол внутреннего трения 22 ° Сцепление 2 тс/м2 Модуль деформации 4300 тс/м2 Коэффициент Пуассона 0.3 Дополнительные параметры расчета жесткости упругого основания грунта Lyambda 0.5
  9. 9. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 10Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Материалы Название Тип Модуль упругости, тс/м2 Коэф. Пуасс- сона Объемный вес, т/м3 Детали 1. Железобетон В20 Железобетон 3e+006 0.2 2.5 B20, A400, A400 2. Железобетон В30 Железобетон 3e+006 0.2 2.5 B30, A400, A400 Коэффициенты нагрузок Нагруз- ки/Коэффицие нты Постоянная Длительная Кратко- вре- менная Ветровая Сейсмиче- ская Надежности 1.1 1.2 1.2 1.4 1 1-е основное сочетание 1 1 1 1 0 2-е основное сочетание 1 0.95 0.9 0.9 0 3-е особое со- четание 0.9 0.8 0.5 0 1 Надежности по ответст- венности 1 Ветер Направление Коэффициент Ветер 1 0° 1 Ветер 2 90° 1 Ветровой район II Тип местности C Аэродинамический коэф. 1.4 Суммарные вертикальные нагрузки Постоянная, тс Длительная, тс Кр. времен., тс Нагрузки на отметке низа стен и колонн 1-го этажа 19690.066 4103.84 3428.374 Собственный вес фундаментных плит и дополни- тельные нагрузки на них 1863.72 0 0
  10. 10. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 11Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Перекосы этажей N Высота(м) Загружение Форма/ ком- бинация Перекос 1 / Перекос Этаж №1, H=2.5 м, отм. верха -3.020 1 2.5 Постоянная 0.000278 3.6e+003 Длительная 4.46e-005 2.24e+004 Кр. времен. 3.73e-005 2.68e+004 Ветер 1 0.000899 1.11e+003 Ветер 2 0.000883 1.13e+003 Этаж №2, H=3.02 м, отм. верха 0.000 2 3.02 Постоянная 0.000235 4.26e+003 Длительная 4.06e-005 2.46e+004 Кр. времен. 3.39e-005 2.95e+004 Ветер 1 0.00094 1.06e+003 Ветер 2 0.000916 1.09e+003 Этаж №3, H=3.3 м, отм. верха +3.300 3 3.3 Постоянная 0.000231 4.33e+003 Длительная 4.09e-005 2.44e+004 Кр. времен. 3.42e-005 2.93e+004 Ветер 1 0.000958 1.04e+003 Ветер 2 0.000929 1.08e+003 Этаж №4, H=3 м, отм. верха +6.300 4 3 Постоянная 0.000227 4.4e+003 Длительная 4.19e-005 2.38e+004 Кр. времен. 3.5e-005 2.85e+004 Ветер 1 0.000966 1.03e+003 Ветер 2 0.000938 1.07e+003 Этаж №5, H=3 м, отм. верха +9.300 5 3 Постоянная 0.000219 4.56e+003 Длительная 4.2e-005 2.38e+004 Кр. времен. 3.51e-005 2.85e+004 Ветер 1 0.000973 1.03e+003 Ветер 2 0.000945 1.06e+003 Этаж №6, H=3 м, отм. верха +12.300 6 3 Постоянная 0.000212 4.73e+003 Длительная 4.32e-005 2.32e+004 Кр. времен. 3.61e-005 2.77e+004 Ветер 1 0.000981 1.02e+003 Ветер 2 0.000952 1.05e+003 Этаж №7, H=3 м, отм. верха +15.300
  11. 11. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 12Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. N Высота(м) Загружение Форма/ ком- бинация Перекос 1 / Перекос 7 3 Постоянная 0.000205 4.88e+003 Длительная 4.46e-005 2.24e+004 Кр. времен. 3.73e-005 2.68e+004 Ветер 1 0.000988 1.01e+003 Ветер 2 0.000958 1.04e+003 Этаж №8, H=3 м, отм. верха +18.300 8 3 Постоянная 0.000199 5.04e+003 Длительная 4.62e-005 2.16e+004 Кр. времен. 3.86e-005 2.59e+004 Ветер 1 0.000995 1.01e+003 Ветер 2 0.000963 1.04e+003 Этаж №9, H=3 м, отм. верха +21.300 9 3 Постоянная 0.000192 5.21e+003 Длительная 4.79e-005 2.09e+004 Кр. времен. 4e-005 2.5e+004 Ветер 1 0.001 1e+003 Ветер 2 0.000967 1.03e+003 Этаж №10, H=3 м, отм. верха +24.300 10 3 Постоянная 0.000186 5.38e+003 Длительная 4.95e-005 2.02e+004 Кр. времен. 4.14e-005 2.42e+004 Ветер 1 0.001 996 Ветер 2 0.00097 1.03e+003 Этаж №11, H=3 м, отм. верха +27.300 11 3 Постоянная 0.00018 5.56e+003 Длительная 5.12e-005 1.95e+004 Кр. времен. 4.28e-005 2.34e+004 Ветер 1 0.00101 992 Ветер 2 0.000972 1.03e+003 Этаж №12, H=3 м, отм. верха +30.300 12 3 Постоянная 0.000174 5.75e+003 Длительная 5.27e-005 1.9e+004 Кр. времен. 4.41e-005 2.27e+004 Ветер 1 0.00101 990 Ветер 2 0.000974 1.03e+003 Этаж №13, H=3 м, отм. верха +33.300 13 3 Постоянная 0.000169 5.93e+003 Длительная 5.42e-005 1.84e+004
  12. 12. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 13Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. N Высота(м) Загружение Форма/ ком- бинация Перекос 1 / Перекос Кр. времен. 4.53e-005 2.21e+004 Ветер 1 0.00101 988 Ветер 2 0.000975 1.03e+003 Этаж №14, H=3 м, отм. верха +36.300 14 3 Постоянная 0.000163 6.12e+003 Длительная 5.57e-005 1.8e+004 Кр. времен. 4.65e-005 2.15e+004 Ветер 1 0.00101 987 Ветер 2 0.000976 1.02e+003 Этаж №15, H=3 м, отм. верха +39.300 15 3 Постоянная 0.000158 6.31e+003 Длительная 5.7e-005 1.75e+004 Кр. времен. 4.76e-005 2.1e+004 Ветер 1 0.00101 986 Ветер 2 0.000976 1.02e+003 Этаж №16, H=3 м, отм. верха +42.300 16 3 Постоянная 0.000154 6.5e+003 Длительная 5.82e-005 1.72e+004 Кр. времен. 4.87e-005 2.05e+004 Ветер 1 0.00101 986 Ветер 2 0.000976 1.02e+003 Этаж №17, H=3 м, отм. верха +45.300 17 3 Постоянная 0.000149 6.69e+003 Длительная 5.94e-005 1.68e+004 Кр. времен. 4.97e-005 2.01e+004 Ветер 1 0.00101 987 Ветер 2 0.000975 1.03e+003 Этаж №18, H=3 м, отм. верха +48.300 18 3 Постоянная 0.000145 6.88e+003 Длительная 6.05e-005 1.65e+004 Кр. времен. 5.06e-005 1.98e+004 Ветер 1 0.00101 988 Ветер 2 0.000974 1.03e+003 Этаж №19, H=3 м, отм. верха +51.300 19 3 Постоянная 0.000142 7.06e+003 Длительная 6.15e-005 1.63e+004 Кр. времен. 5.14e-005 1.94e+004 Ветер 1 0.00101 990
  13. 13. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 14Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. N Высота(м) Загружение Форма/ ком- бинация Перекос 1 / Перекос Ветер 2 0.000973 1.03e+003 Этаж №20, H=3 м, отм. верха +54.300 20 3 Постоянная 0.000138 7.23e+003 Длительная 6.24e-005 1.6e+004 Кр. времен. 5.22e-005 1.92e+004 Ветер 1 0.00101 992 Ветер 2 0.000971 1.03e+003 Этаж №21, H=3 м, отм. верха +57.300 21 3 Постоянная 0.000135 7.4e+003 Длительная 6.32e-005 1.58e+004 Кр. времен. 5.29e-005 1.89e+004 Ветер 1 0.00101 994 Ветер 2 0.000968 1.03e+003 Этаж №22, H=3 м, отм. верха +60.300 22 3 Постоянная 0.000132 7.56e+003 Длительная 6.39e-005 1.57e+004 Кр. времен. 5.35e-005 1.87e+004 Ветер 1 0.001 997 Ветер 2 0.000966 1.04e+003 Этаж №23, H=3 м, отм. верха +63.300 23 3 Постоянная 0.00013 7.7e+003 Длительная 6.45e-005 1.55e+004 Кр. времен. 5.4e-005 1.85e+004 Ветер 1 0.001 1e+003 Ветер 2 0.000963 1.04e+003 Этаж №24, H=3 м, отм. верха +66.300 24 3 Постоянная 0.000128 7.84e+003 Длительная 6.5e-005 1.54e+004 Кр. времен. 5.45e-005 1.84e+004 Ветер 1 0.000997 1e+003 Ветер 2 0.00096 1.04e+003 Этаж №25, H=3 м, отм. верха +69.300 25 3 Постоянная 0.000125 7.97e+003 Длительная 6.55e-005 1.53e+004 Кр. времен. 5.48e-005 1.82e+004 Ветер 1 0.000994 1.01e+003 Ветер 2 0.000957 1.04e+003 Этаж №26, H=3 м, отм. верха +72.300
  14. 14. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 15Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. N Высота(м) Загружение Форма/ ком- бинация Перекос 1 / Перекос 26 3 Постоянная 0.000124 8.06e+003 Длительная 6.59e-005 1.52e+004 Кр. времен. 5.52e-005 1.81e+004 Ветер 1 0.000991 1.01e+003 Ветер 2 0.000955 1.05e+003 Этаж №27, H=3 м, отм. верха +75.300 27 3 Постоянная 0.000124 8.09e+003 Длительная 6.65e-005 1.5e+004 Кр. времен. 5.57e-005 1.79e+004 Ветер 1 0.000988 1.01e+003 Ветер 2 0.000953 1.05e+003 Этаж №28, H=3 м, отм. верха +78.300 28 3 Постоянная 0.000135 7.39e+003 Длительная 6.83e-005 1.47e+004 Кр. времен. 5.72e-005 1.75e+004 Ветер 1 0.000985 1.02e+003 Ветер 2 0.000952 1.05e+003 Этаж №29, H=3 м, отм. верха +81.300 29 3 Постоянная 0.000124 8.05e+003 Длительная 7.01e-005 1.43e+004 Кр. времен. 5.87e-005 1.7e+004 Ветер 1 0.000988 1.01e+003 Ветер 2 0.000952 1.05e+003 Сочетания загружений 1: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр+1.4*Ве1 2: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр-1.4*Ве1 3: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр+1.4*Ве2 4: 1.1*По+1.2*Дл+1.2*Кр-1.4*Ве2 Модуль упругости элементов принят равным значению начального модуля де- формаций бетона при продолжительном действии нагрузки, определяемого по п. 5.1.13 СП 52-101-2003
  15. 15. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 16Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис. 5 Диаграмма σ−ε для бетона B30 при относительной влажности воздуха окружающей среды 40-75% В модели произведен переход к напряжениям вдоль заданного направления для пластин по следующей схеме: для вертикальных пластин – вдоль оси Z общей системы координат, для горизонтальных пластин - вдоль оси X общей системы координат. 3.2. Нагрузки и воздействия Нагрузки и воздействия на здание определены согласно СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия». В расчётном комплексе ПК "Мономах" приклады- ваются полные расчётные нагрузки. С помощью комбинации загружений и модуля РСУ учитывается система коэффициентов для расчета по I и II группам ПС. Значения принятых нагрузок и коэффициентов представлены в таблице. Примечание: Нагрузка от собственного веса железобетонных конструкций в программном комплексе ПК"Мономах-САПР" определяется автоматически. Нагрузка на перекрытие типового этажа Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная нагрузка, кН/м² надежности по нагрузка, кН/м² нагрузке, γf Паркетная доска: 0,105 1,2 0,126δ1=0,015 м; γ1=7 кН/м³; Слой ДВП: 0,2 1,2 0,24δ2=0,025 м; γ2=8 кН/м³; Цементно-песчанная 0,36 1,3 0,468 стяжка: δ3=0,020 м; γ3=18 кН/м³;
  16. 16. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 17Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Монолитная плита 5 1,2 6перекрытия: δ4=0,20 м; Постоянная нагрузка g 5,665 - 6,834 Временная нагрузка V, 1,5 1,2 1,8 в том числе: длительная Vlon 0,3 1,2 0,36 кратковременная Vsh 1,2 1,44 Полная нагрузка (V+g) 7,165 8,634 Нагрузки на покрытие Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная нагрузка, кН/м² надежности нагрузка, кН/м² по нагрузке, γf Два слоя физола: 0,024 1,2 0,029δ1=0,004 м; γ1=6 кН/м³; Армированная цементно- 0,66 1,3 0,858 песчанная стяжка: δ2=0,03 м; γ2=22 кН/м³; Минераловатные плиты: 0,4 1,2 0,48δ3=0,2 м; γ3=2 кН/м³; Монолитная плита 5 1,2 6перекрытия δ4=0,2 м; Постоянная нагрузка 6,084 - 7,367 groof Снеговая нагрузка S 0,224 - 0,32 Полная нагрузка (V+g) 6,308 - 7,687 Ветровая нагрузка Нагрузки от ветра определялись самой программой автоматически. Ветровой район – II. Тип местности - С (городские районы с застройкой зда- ниями высотой более 25м). Значения представлены в таблице.
  17. 17. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 18Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Ветровая нагрузка на здание Этаж Ветер 1, Период колебаний = 7.50 с, Нормативное ускорение = 0.090 м/с2 Ветер 2, Период колебаний = 6.39 с, Нормативное ускорение = 0.087 м/с2 Стат. сост., тс Пульс. сост., тс Сумма, тс Стат. сост., тс Пульс. сост., тс Сумма, тс 29 1.269 2.751 4.02 1.269 2.668 3.937 28 4.415 8.146 12.561 4.415 7.901 12.315 27 4.415 8.276 12.69 4.415 8.026 12.441 26 4.415 7.969 12.383 4.415 7.728 12.143 25 4.415 7.661 12.076 4.415 7.43 11.845 24 4.415 7.354 11.769 4.415 7.132 11.547 23 4.415 7.047 11.462 4.415 6.834 11.249 22 4.415 6.74 11.155 4.415 6.537 10.951 21 4.415 6.433 10.847 4.415 6.239 10.653 20 4.415 6.125 10.54 4.415 5.941 10.355 19 4.415 5.818 10.233 4.415 5.643 10.057 18 3.403 5.511 8.914 3.403 5.345 8.748 17 3.295 5.204 8.499 3.295 5.047 8.342 16 3.184 4.897 8.081 3.184 4.749 7.933 15 3.069 4.589 7.659 3.069 4.451 7.52 14 2.95 4.282 7.232 2.95 4.153 7.103 13 2.825 3.975 6.8 2.825 3.855 6.681 12 2.714 3.668 6.382 2.714 3.557 6.271 11 2.714 3.361 6.074 2.714 3.259 5.973 10 2.714 3.054 5.767 2.714 2.961 5.675 9 2.714 2.746 5.46 2.714 2.663 5.377 8 2.714 2.439 5.153 2.714 2.366 5.079 7 2.714 2.132 4.846 2.714 2.068 4.781 6 2.714 1.825 4.538 2.714 1.77 4.483 5 2.714 1.518 4.231 2.714 1.472 4.185 4 2.714 1.21 3.924 2.714 1.174 3.888 3 3.929 0.838 4.767 3.929 0.813 4.742 2 0 0 0 0 0 0 1 0 0 0 0 0 0
  18. 18. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 19Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Снеговая нагрузка Cнеговая нагрузка на горизонтальную проекцию покрытия по СП 20.13330.2011 (Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*) 1 Снеговой район по карте V - 2 Масса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли Sg = 320 кг/м2 3 Коэффициент учитывающий снос снега с покрытий зданий ветром ce = 1.0 - 4 Термический коэффициент ct = 1.0 - 5 Коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытии μ= 1.0 - 6 Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия S0 = 224 кг/м2 7 Коэффициент надежности по снеговой нагрузке γf = 1.4 - 8 Расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия S= 314 кг/м2 3.3. Основные результаты расчета Расчетом по I группе предельных состояний проверены: - все конструкции здания для предотвращения разрушения при действии сило- вых воздействий в процессе строительства и расчетного срока эксплуатации. Расчетом по II группе предельных состояний проверены: - пригодность всех конструкций здания к нормальной эксплуатации в процессе строительства и расчетного срока эксплуатации.
  19. 19. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 20Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Характеристики материалов БЕТОН Класс бетона: B20 Начальный модуль упругости, т/(м*м): Eb = 2700000.0 Расчетное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rb = 1170.0 Расчетное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbt = 91,8.0 Нормативное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rbn = 1500.0 Нормативное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbtn= 140.0 Потери предварительного напряжения арматуры от усадки бетона, т/(м*м): 3931.0 Класс бетона: B30 Начальный модуль упругости, т/(м*м): Eb = 3250000.0 Расчетное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rb = 1700.0 Расчетное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbt = 115.0 Нормативное сопротивление осевому сжатию, т/(м*м): Rbn = 2200.0 Нормативное сопротивление осевому растяжению, т/(м*м): Rbtn= 175.0 Потери предварительного напряжения арматуры от усадки бетона, т/(м*м): 3931.0 АРМАТУРА Класс арматуры: A400С Модуль упругости, т/(м*м): Es = 20000000.0 Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs = 37500.0 Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw= 30000.0 Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 37500.0 Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 40000.0 Класс арматуры: A240С Модуль упругости, т/(м*м): Es = 21000000.0 Расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры, т/(м*м): Rs = 23000.0 Расчетное сопротивление растяжению поперечной арматуры, т/(м*м): Rsw= 18000.0 Расчетное сопротивление сжатию, т/(м*м): Rsc= 23000.0 Нормативное сопротивление растяжению, т/(м*м): Rs,ser= 24000.0
  20. 20. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 21Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис. 6 Нагрузки на несущие элементы первого этажа Рис. 7 Изополя перемещений по оси Z
  21. 21. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 22Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис. 8 Изополя напряжений по Му Рис. 9 Изополя напряжений по Мх
  22. 22. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 23Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. 4. Расчет основных несущих конструкций 4.1. Общие данные В основу расчета положен метод конечных элементов в перемещени- ях. В качестве основных неизвестных приняты следующие перемещения узлов: X линейное по оси X; Y линейное по оси Y; Z линейное по оси Z; UX угловое вокруг оси X; UY угловое вокруг оси Y; UZ угловое вокруг оси Z. Расчет плиты производится в составе всего здания с учетом жесткого сопряжения колонн с плитой. Расчет выполнен на следующие загруже- ния: - загружение 1 – статическое загружение - данное загружение учиты- вается как постоянная нагрузка (собственный вес плиты, вес пола, вес стен по контуру здания); - загружение 2 – статическое загружение - данное загружение учиты- вается как длительная нагрузка (временная нагрузка с пониженным нор- мативным значением на перекрытие. - загружение 3 – статическое загружение - данное загружение учиты- вается как кратковременная нагрузка (временная нагрузка с полным нор- мативным значением на перекрытие. В ПК "Мономах" собственный вес элементов учитывается автомати- чески, поэтому в постоянную нагрузку собственный вес плиты не вклю- чается.
  23. 23. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 24Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. 4.2. Расчет монолитной фундаментной плиты Фмп1 (Низ на отм. -4,290) Монолитная железобетонная фундаментная плита выполнена из бетона класса В20 по ГОСТ 7473-94. Марка бетона по водопроницаемости W6, по морозо- устойчивости F150. Продольная арматура класса А400С, поперечная А400С по ГОСТ 5781-82. Характеристики материалов плиты приведены в таблице. Контур Плиты ( Толщина плиты 80.00 см ) Точка X(см) Y(см) Точка X(см) Y(см) Точка X(см) Y(см) 1 150.00 0.00 2 2910.00 0.00 3 3060.00 150.00 4 3060.00 2910.00 5 2910.00 3060.00 6 150.00 3060.00 7 0.00 2910.00 8 0.00 150.00 Характеристики материалов Класс бетона B20 Вид бетона Расчетное сопротивление бетона на сжатие 11.5 Модуль упругости бетона 27500 Класс продольной арматуры (вдоль Х) A400 Расчетное сопротивление продольной арматуры на растяжение 350 Модуль упругости арматуры 200000 Класс продольной арматуры (вдоль Y) A400 Расчетное сопротивление продольной арматуры на растяжение 350 Модуль упругости арматуры 200000 Класс поперечной арматуры A400 Расчетное сопротивление поперечной арматуры на растяжение 280 Модуль упругости арматуры 200000 Объемный вес 2.5 Жесткость упругого основания грунта на сжатие: 200 Жесткость упругого основания грунта на сдвиг: 2000 Расстояние до центров тяжести арматуры: от нижней грани 5 от верхней грани 3 Расчет по II предельному состоянию производил- ся Ширина раскрытия трещин: кратковременных 0.4 длительных 0.3
  24. 24. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 25Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис.10 Схема расположения фундаментной плиты Фмп1 (Низ на отм. -6,320) Рис.15 Изополя напряжений по Rz
  25. 25. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 26Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Определение коэффициентов постели Схема Список грунтов Наименование Модуль деформации Коэффициент Пуассо- на Толщина слоя Т/м2 м Пески средней крупно- сти 4300 0.3 6.75 Суглинки твердые 1700 0.35 11.6 Пески крупные средней плотности 3800 0.3 20 Коэффициент сжатия C1 - 107.21 Т/м 3 Коэффициент сдвига C2 - 14722.492 Т/м
  26. 26. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 27Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Расчет осадки фундаментной плиты Фмп1 Оценка осадки фундаментной плиты выполнена по результатам пространственного расчета и представлена на рис. ниже. Рис.16 Изополя перемещений точек фундаментной плиты Расчет разности осадок Расчет проводим в соответствии с Приложением Д СП 22.13330-2011 Расчет относительной разности осадок: ∆ = − = − = мм = , м ∆ = . , = . Относительная разность осадок = 0.000623, что не превышает предельнодо- пустимую - 0,002. Жесткость фундаментной плиты удовлетворяет требования норм.
  27. 27. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 28Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Результаты расчета фундаментной плиты по прочности и трещиностойко- сти Подбор армирования в фундаментной плите выполнен в программе ПК "Мо- номах-Плита" Ниже представлены результаты подбора армирования в фундаментной плите исходя из расчета по прочности нормальных сечений и их трещиностойкости. Изополя моментов Мх и Му Рис.17 Изополя напряжений по Мх (тс*м) , = тс ∗ м , = − , тс ∗ м
  28. 28. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 29Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис.18 Изополя напряжений по Мy (тс*м) , = тс ∗ м , = − , тс ∗ м
  29. 29. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 30Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Подбор верхнего армирования Ах и Ау Подбор верхнего армирования по Ах
  30. 30. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 31Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Подбор верхнего армирования по Аy
  31. 31. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 32Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в верхней грани Рис.19 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Х в верхней грани (см2 ) Рис.20 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в верхней грани (см2 )
  32. 32. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 33Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Подбор нижнего армирования Ах и Ау Подбор нижнего армирования по Ах Принимаем дополнительную арматуру Ø25 А400С шаг 200 (As=24,54 см2 ) Принимаем вторую сетку Ø25 А400С шаг 100 аm =100мм, (As=49,09 см2 ) As,тр = 68,74 см2 ˂ As = 10,05+24,54+49,09 = 83.68 см2
  33. 33. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 34Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Подбор нижнего армирования по Аy Принимаем дополнительную арматуру Ø25 А400С шаг 200 (As=24,54 см2 ) Принимаем вторую сетку Ø28 А400С шаг 100, аm =100мм, (As=61,58 см2 ) As,тр = 88,94 см2 ˂As = 10,05+24,54+61,58 = 96,17 см2
  34. 34. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 35Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в нижней грани Рис.21 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Х в нижней грани (см2 ) Рис.22 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в нижней грани (см2 )
  35. 35. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 36Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. 4.3. Расчет монолитной плиты перекрытия Плиты перекрытий и плита покрытия выполнены монолитными из бе- тона класса В30 по ГОСТ 7473-94. Марка бетона по водопроницаемости W4, по морозоустойчивости F100. Продольная арматура класса А400, поперечная А400 по ГОСТ 5781-82. Характеристики материалов плиты приведены в таблице. Размеры и армирование плиты перекрытия определены расчетом Характеристики материалов Класс бетона B30 Вид бетона Расчетное сопротивление бетона на сжатие 17 Модуль упругости бетона 32500 Класс продольной арматуры (вдоль Х) A400 Расчетное сопротивление продольной арматуры на растяжение 355 Модуль упругости арматуры 200000 Класс продольной арматуры (вдоль Y) A400 Расчетное сопротивление продольной арматуры на растяжение 355 Модуль упругости арматуры 200000 Класс поперечной арматуры A400 Расчетное сопротивление поперечной арматуры на растяжение 285 Модуль упругости арматуры 200000 Объемный вес 2.5 Жесткость упругого основания грунта на сжатие: 200 Жесткость упругого основания грунта на сдвиг: 2000 Расстояние до центров тяжести арматуры: от нижней грани 3 от верхней грани 3 В основу расчета положен метод конечных элементов в перемещени- ях. В качестве основных неизвестных приняты следующие перемещения узлов: X линейное по оси X; Y линейное по оси Y; Z линейное по оси Z; UX угловое вокруг оси X; UY угловое вокруг оси Y; UZ угловое вокруг оси Z.
  36. 36. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 37Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Расчет плиты производится в составе всего здания с учетом жесткого сопряжения колонн с плитой. Расчет выполнен на следующие загруже- ния: - загружение 1 – статическое загружение- данное загружение учитыва- ется как постоянная нагрузка (собственный вес плиты, вес пола, вес стен по контуру здания); - загружение 1 – статическое загружение- данное загружение учитыва- ется как длительная нагрузка (временная нагрузка с пониженным норма- тивным значением на перекрытие. - загружение 1 – статическое загружение- данное загружение учитыва- ется как кратковременная нагрузка (временная нагрузка с полным норма- тивным значением на перекрытие. В ПК "Мономах" собственный вес элементов учитывается автомати- чески, поэтому в постоянную нагрузку собственный вес плиты не вклю- чается.
  37. 37. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 38Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис. Схема расположения монолитного перекрытия Нагрузка на перекрытие типового этажа Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная нагрузка, кН/м² надежности по нагрузка, кН/м² нагрузке, γf Паркетная доска: 0,105 1,2 0,126δ1=0,015 м; γ1=7 кН/м³; Слой ДВП: 0,2 1,2 0,24δ2=0,025 м; γ2=8 кН/м³; Цементно-песчанная 0,36 1,3 0,468 стяжка: δ3=0,020 м; γ3=18 кН/м³; Монолитная плита 5 1,2 6перекрытия: δ4=0,20 м;
  38. 38. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 39Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Постоянная нагрузка g 5,665 - 6,834 Временная нагрузка V, 1,5 1,2 1,8 в том числе: длительная Vlon 0,3 1,2 0,36 кратковременная Vsh 1,2 1,44 Полная нагрузка (V+g) 7,165 8,634 Примечание: Нагрузка от собственного веса железобетонных конструкций в программном комплексе "Мономах-САПР" определяется автоматически. Конструктивный расчет Расчет продольной арматуры в пролете производиться из условия по нормальным сечениям на действие максимального положительного изги- бающего момента. Результаты расчета по прогибам Оценка прогибов плиты перекрытия выполнена по результатам пространст- венного расчета и представлена на рис. ниже. Рис. Изополя перемещений по оси z
  39. 39. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 40Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Из расчета видно, что максимальное перемещение точек в плите не превышает предельно допустимого значения. = − = мм < [ ] = = ∗ = мм Жесткость перекрытия удовлетворяет требования норм. Результаты расчета монолитной плиты перекрытия по прочности и тре- щиностойкости Подбор армирования в монолитной плите перекрытия выполнен в программе ПК "Мономах-Плита" Ниже представлены результаты подбора армирования в монолитной плите перекрытия исходя из расчета по прочности нормальных сечений и их тре- щиностойкости. Рис. Изополя напряжений Мх, (тс*м) , = − , тс ∗ м , = , тс ∗ м
  40. 40. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 41Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис. 25 Изополя напряжений Му, (тс*м) , = − , тс ∗ м , = , тс ∗ м Плита монолитного перекрытия армируется отдельными стержнями, кото- рые соединяются внахлест без сварки. Армирование осуществляется в соот- ветствии с изополями и изгибающих моментов. Пролетные моменты воспри- нимают стержни, уложенные внизу плиты, а опорные – арматурные допол- нительные стержни, уложенные в верхней зоне плиты. Расчет и подбор арматуры произведены с помощью приложения "Плита" программного комплекса "Мономах". Армирование принято в соответствии с распределением изополей арматуры.
  41. 41. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 42Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Подбор верхнего армирования Ах и Ау Подбор верхнего армирования по Ах
  42. 42. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 43Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Подбор верхнего армирования по Аy
  43. 43. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 44Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в верхней грани Рис.7 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Х в верхней грани (см2 ) Рис.8 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в верхней грани (см2 )
  44. 44. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 45Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Подбор нижнего армирования Ах и Ау Подбор нижнего армирования по Ах
  45. 45. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 46Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Подбор нижнего армирования по Аy
  46. 46. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 47Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Изополя требуемой площади армирования на 1м.п. по оси Х и Y в нижней грани Рис.9 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Х в нижней грани (см2 ) Рис.10 Изополя требуемой площади арматуры на 1м.п. по оси Y в нижней грани (см2)
  47. 47. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 48Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Расчет плиты по раскрытию нормальных трещин Рассматриваем сечение по оси 11-Н Расчетное сечение прямоугольное: 200х1000 мм Бетон класса В30 ( , = 1,8 МПа = 18.0 кгс см , , = 22,0 МПа = 220 кгс см ) Рабочая арматура класса А400С с площадью сечения: Верхняя: As1 = 15,71 см2 (Ø12 шаг 200 + Ø16 шаг 200) Нижняя: As2 = 5,65 см2 (Ø12 шаг 200) Момент в расчетном сечении от постоянных и длительных нагрузок Ml = 5,02 тс*м Рис. 30 Моменты в расчетном сечении От кратковременных нагрузок: Msh = 0,32 тс*м
  48. 48. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 49Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис. 31 Моменты в расчетном сечении Определим момент образования трещин Мcrc согласно пп.4.5-4.8 Поскольку = = , ∗ = 0.007855 > 0.005 - определяем значение W и ея с учетом арматуры при коэффициенте приведения α = = 2 ∗ 10 2.4 ∗ 10 = 8.333 = ℎ 2 = 200 2 = 100 мм Для прямоугольного сечения с несимметричной арматурой момент инерции Ired равен: = ℎ 12 + (0.5ℎ − ) + (0.5ℎ − ) = 100 ∗ 20 12 + 15,71 ∗ 8.333 ∗ (0.5 ∗ 20 − 3) + 5.65 ∗ 8.333 ∗ (0.5 ∗ 20 − 3) = 75388.32 см Тогда = = . = 7538.83 см Площадь приведенного сечения равна: = ℎ + + = 20 ∗ 100 + 15,71 ∗ 8.333 + 5.65 ∗ 8.333 = 2177.99 см
  49. 49. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 50Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Тогда я = = . . = 3.46 см Учитываем неупругие деформации растянутого бетона путем умножения W на коэф. = 1,3 (см.табл. 4.1), т.е. = 7538,83 ∗ 1,3 = 9800.479 см Определяем момент = , = 18,0 ∗ 9800.479 = 176408.622 кгс ∗ см = 1,76 тсм < = + = 5,02 + 0,32 = 5,34 тсм т.е. трещины при полной нагрузке образуются и расчет по раскрытию тре- щин необходим. Проверим условие (4.29) с заменой напряжений соответствующими мо- ментами − 0.8 − 0.8 = 5,02 − 0.8 ∗ 0,32 5,34 − 0.8 ∗ 0,32 = 0,937 > 0.68 Следовательно проверяем только продолжительное раскрытие трещин. Определим напряжение в арматуре по формуле (4.13), принимая = Рабочая высота сечения ℎ = ℎ − = 200 − 30 = 170 мм Коэффициент приведения = , = = 1,364 Тогда при = = , ∗ . ∗ = 0.0126 и = 0,0 из графика на чер- тежу 4.3 находим = 0.92 Плечо внутренней пары равно: = ℎ = 0.92 ∗ 17 = 15.64 см = = 5,34 ∗ 10 15.64 ∗ 15,71 = 2173.34 кг/см Для прямоугольного сечения высота растянутой зоны бетона с учетом неуп- ругих деформаций равна: = 0.5ℎ = 0.5 ∗ 20 ∗ 0.9 = 9 см > 2 = 2 ∗ 3 = 6 см кроме того = 9 см < 0,5ℎ = 0,5 ∗ 20 = 10см поэтому оставляем y=9 см и тогда = = 100 ∗ 9 = 900 см Расстояние между трещинами определяем по формуле (4.22) = 0.5 = 0.5 ∗ , = 28,64 см, что меньше 40ds = 480 мм и меньше 400мм, поэтому принимаем = 28,64 см Значение определяем по формуле (4.26), принимая = = 5,02 тсм = 1 − 0,8 = 1 − 0.8 ∗ 0,32 5,02 = 0.949 Определяем по формуле (4.10) ширину продолжительного раскрытия тре- щин, принимая = 1,4; = 0,5; = 1,0 = = 1.4 ∗ 0.5 ∗ 1.0 ∗ 0.949 ∗ 2173,34 2000000 ∗ 28,64 = 0,021см что меньше предельно допустимой ширины раскрытия трещин, равной , = 0.3мм
  50. 50. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 51Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Вывод: следует отметить, что расчет плиты выполнялся по раскрытию трещин, поэтому продолжительная ширина раскрытия нормальных трещин не превышает предельно допустимую acrc,ult = 0,3 мм. Непродолжительная ширина раскрытия нормальных трещин также не превы- шает предельно допустимую acrc,ult = 0,4 мм. 4.4. Расчет колонны Для расчета принимаем самую нагруженную колонну среднего ряда Км1_4 по оси (3-4) - Г. Колонна имеет размеры 300х700 Рис.32 Схема расположения рассчитываемой колонны Км1_4 Нагрузки на покрытие Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная нагрузка, кН/м² надежности нагрузка, кН/м² по нагрузке, γf Два слоя физола: 0,024 1,2 0,029δ1=0,004 м; γ1=6 кН/м³; Армированная цементно- 0,66 1,3 0,858песчанная стяжка: δ2=0,03 м;
  51. 51. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 52Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. γ2=22 кН/м³; Минераловатные плиты: 0,4 1,2 0,48δ3=0,2 м; γ3=2 кН/м³; Монолитная плита 5 1,2 6перекрытия δ4=0,2 м; Постоянная нагрузка 6,084 - 7,367 groof Снеговая нагрузка S 0,224 - 0,32 Полная нагрузка (V+g) 6,308 - 7,687 Нагрузка на перекрытие типового этажа Вид нагрузки Нормативная Коэффициент Расчетная нагрузка, кН/м² надежности по нагрузка, кН/м² нагрузке, γf Паркетная доска: 0,105 1,2 0,126δ1=0,015 м; γ1=7 кН/м³; Слой ДВП: 0,2 1,2 0,24δ2=0,025 м; γ2=8 кН/м³; Цементно-песчанная 0,36 1,3 0,468 стяжка: δ3=0,020 м; γ3=18 кН/м³; Монолитная плита 5 1,2 6перекрытия: δ4=0,20 м; Постоянная нагрузка g 5,665 - 6,834 Временная нагрузка V, 1,5 1,2 1,8 в том числе: длительная Vlon 0,3 1,2 0,36 кратковременная Vsh 1,2 1,44 Полная нагрузка (V+g) 7,165 8,634
  52. 52. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 53Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Рис.34 Суммарные нагрузки на колонну Км1_4 Суммарные нагрузки на колонну определяются программой Мономах авто- матически с учетом РСН (Расчетное сочетание нагрузок) в соответствии с рас- четной пространственной моделью. Расчет колонны произведен с помощью программы " Колонна" программного комплекса " Мономах". Расчет производился согласно требований норматив- ных документов. Также расчет производился как по прочности, так и по рас- крытию трещин
  53. 53. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 54Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Расчет колонны подвального этажа Км1_4 Нормативный документ СП 63.13330.2012 Бетон Класс B30 Арматура Класс продольной A400 Класс поперечной A400 Расчетный диаметр про- дольной, мм 40 Защитный слой продольной, мм 20 Привязка продольной, мм 40 Требования Расчет по раскрытию трещин Выделять угловые стержни Вязаный каркас. Модуль уменьшения шага поперечной арматуры 25 мм Сечение Размеры, мм: b 700 h 300 Площадь, см2 2100 Отметки Высота этажа, мм 2500 Высота перекрытия, мм 200 Отметки, м: низа колонны -5,520 верха перекрытия -3,020 Расчетная длина Коэффициенты расчетной длины: m X 0.7 m Y 0.7 Расчетная длина, мм: Lo X 1750 Lo Y 1750 Гибкость: Lo/h X 5.83 Lo/h Y 2.50 Нагрузки Результаты МКЭ расчета N, тс Mx, тс*м My, тс*м Qx, тс Qy, тс T, тс*м Сече- ние Постоянная 282 -4.81 23.9 12.4 -2.66 0 1_4.1
  54. 54. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 55Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. N, тс Mx, тс*м My, тс*м Qx, тс Qy, тс T, тс*м Сече- ние 280 1.84 -7.07 12.4 -2.66 0 1_4.2 Длительная 66.8 -0.761 3.74 1.9 -0.372 0 1_4.1 66.8 0.169 -1.01 1.9 -0.372 0 1_4.2 Кр. времен- ная 55.8 -0.64 3.14 1.6 -0.313 0 1_4.1 55.8 0.144 -0.846 1.6 -0.313 0 1_4.2 Ветровая 1 -6.81 1.17 -5.91 -3.15 0.741 0 1_4.1 -6.81 -0.685 1.98 -3.15 0.741 0 1_4.2 Ветровая 2 -11.1 1.96 -8.9 -4.52 1.25 0 1_4.1 -11.1 -1.17 2.41 -4.52 1.25 0 1_4.2 Коэффициенты Надежности по ответственности 1 Пост. Длит. Кр.вр. Ветр. Сейсм. Надежности 1.1 1.2 1.2 1.4 1 Длительности 1 1 0.35 0 0 Продолжительности 1 1 1 0 0 Снижающий для кр. врем. нагрузки 1 Учитывать в расчете: автоматически сформированные РСН РСН, сформированные для случаев а, б Коэффициенты расчетных сочетаний нагрузок (РСН) Пост. Длит. Кр.вр. Ветр. Сейсм. 1-е, основное 1 1 1 1 0 2-е, основное 1 0.95 0.9 0.9 0 3-е, особое 0.9 0.8 0.5 0 1 Учитывать при автоматическом формировании РСН: знакопеременность ветровой и сейсмической нагрузки Расчетные сочетания нагрузок. Сокращенный список N, тс Mx, тс*м My, тс*м Qx, тс Qy, тс T, тс*м Сече- ние Первая группа пред. состояний. Случай б (все нагрузки) Группа 1 325 -8.03 38.7 19.9 -4.68 0 1_4.1 310 -5.29 26.2 13.6 -2.93 0 длит. часть Sлр, Sнлр | 1.1ПО-1.4В2 460 -9.31 45.1 23.2 -5.27 0 1_4.1 407 -6.4 31.7 16.4 -3.47 0 длит. часть Sнс, Sлс, Nс, Tx, Ty, Sнлс | 1.1ПО+1.14ДЛ+1.08КР-1.26В2 Первая группа пред. состояний. Случай а (продолжит.) Группа 2 446 -6.85 33.9 17.5 -3.69 0 1_4.1 407 -6.4 31.7 16.4 -3.47 0 длит. часть Sнс, Sлс, Nс, Tx, Ty, Sнлс | 1.1ПО+1.14ДЛ+1.08КР 310 -5.29 26.2 13.6 -2.93 0 1_4.1 310 -5.29 26.2 13.6 -2.93 0 длит. часть Sнлр | 1.1ПО Вторая группа пред. состояний. Случай б (все нагрузки) Группа 3 405 -7.87 38.3 19.7 -4.42 0 1_4.1 363 -5.73 28.4 14.7 -3.11 0 длит.
  55. 55. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 56Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. N, тс Mx, тс*м My, тс*м Qx, тс Qy, тс T, тс*м Сече- ние часть Sнс, Sлс, Nс, Tx, Ty, Sнлс | ПО+0.95ДЛ+0.9КР-0.9В2 293 -6.76 32.8 16.9 -3.91 0 1_4.1 282 -4.81 23.9 12.4 -2.66 0 длит. часть Sнлр | ПО-В2 Вторая группа пред. состояний. Случай а (продолжит.) Группа 4 395 -6.11 30.2 15.6 -3.3 0 1_4.1 363 -5.73 28.4 14.7 -3.11 0 длит. часть Sнс, Sлс, Nс, Tx, Ty, Sнлс | ПО+0.95ДЛ+0.9КР 282 -4.81 23.9 12.4 -2.66 0 1_4.1 282 -4.81 23.9 12.4 -2.66 0 длит. часть Sнлр | ПО Номера колонн, определивших РСН: 1_4 Расчетное армирование Asu 12.57 As1 6.32 As2 19.69 Продольная арматура, см2: полная 102.301 по прочности 102.301 % армирования 4.87 Поперечная арматура, см2/м 3.08036 Ширина раскрытия трещин, мм: непродолжительного 0 продолжительного 0 Расстановка продольной арматуры Армирование симметричное. Выпуски в верхнюю колонну угловые 440 вдоль грани 232 боковые 632 Всего 440 + 832 Площадь арматуры, см2 114.605 % армирования 5.46 Анкеровка продольной арматуры Диаметр стержня, мм Длина анкеровки, мм Длина нахлестки, мм 40 0 0 32 0 0
  56. 56. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 57Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Расстановка поперечной арматуры Зона анкеровки, мм: 410 шаг 300 привязка 1-го 50 зона раскладки 900 привязка последнего 950 Основная зона, мм: 410 шаг 300 привязка 1-го 1250 зона раскладки 900 привязка последнего 2150 Доборный, мм: 110 шаг 100 привязка 2250 расст. до верха 50 Площадь арматуры, см2/м 5.23599
  57. 57. Рассчитал SpaceCad.ru ОБРАЗЕЦ Лист Проверил 58Изм Лист № докум. Подп. Дата ПодписьидатаИнв.№дубл.Взам.инв.№ПодписьидатаИнв.№подл. Библиографический список 1. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения/Госстрой России- М.: ФГУП ЦПП, 2004.- 24с. 2. СП 20.13330.2011 «Нагрузки и воздействия»/Госстрой России. - М.: ГП ЦПП, 2003.-44с. 3. СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений/Госстрой России- М.: ГП ЦПП , 1995. 4. Пособие по проектированию оснований зданий и сооружений (к СНиП 2.02.01-83) .- М.: Стройиздат, 1986.

×