1
MANUEL ARGUIJO Y ASOCIADOS, S.L.
C. Marina 63, 08005 Barcelona
Tf.: 93.221.10.91, e-mail: arguijo @ coac.net
DIAGNOSI
SO...
2
ÍNDEX
1. ENCÀRREC.
1.1. Peticionari.
1.2. Facultatiu.
1.3. Objecte de l‘encàrrec.
2. ANTECEDENTS.
2.1. Generals.
2.2. In...
3
1. ENCÀRREC.
1.1. Peticionari.
L’Ajuntament del Prat de Llobregat, a través del Departament d’Espai Públic i Projectes
U...
4
2. ANTECEDENTS.
2.1. Generals.
L’edifici de referència es manté tancat i fora de servei des de fa molts anys, excepte la...
5
3. DESCRIPCIÓ DE L’EDIFICI.
3.1. Propietat
Es tracta d’un edifici de propietat municipal destinat a ús cultural (equipam...
6
El terra de l’escenari està format per un encadellat de fustes sota el que existeix un
semisoterrani destinat als requer...
7
3.3.2.3. Cos d’entrada (foyer):
El cos d’entrada principal de l’edifici té planta rectangular d’aproximadament 8,8m x 19...
8
4. PATOLOGIES.
Durant les visites d’inspecció a l’edifici es van detectar una sèrie de patologies i deficiències
que, bà...
9
4.1.3. Estructura del fals sostre de la sala principal:
La subestructura de suport, presenta un estat d’integritat accep...
10
4.1.6. Caixes d’escala de la sala principal:
Als 4 nuclis d’escala situats a les cantonades de la sala principal s’han ...
11
4.2.4. Murs perimetrals escenari (façanes).
S’han identificat nombroses fissures en diferents posicions, algunes d’elle...
12
4.2. Vestíbul – foyer:
Aparentment sembla la zona que presenta millor grau de conservació dels elements
estructurals pe...
13
5. ANÀLISI.
5.1. Metodologia
5.1.1. Mètode d’estudi:
Amb l’objectiu d’identificar la capacitat portant dels elements es...
14
5.1.4. Consideracions respecte a la posibilitat de avaluació qualitativa (CTE):
S’ha desestimat la posibilitat de reali...
15
5.2.2. Encavallades de la sala principal.
Per l’anàlisi de les encavallades s’ha estudiat un model pla en règim elàstic...
16
5.2.3. Elements de suport del fals sostre de la sala principal.
Amb l’objectiu de comprovar el grau de seguretat del si...
17
5.2.5. Mur principal d’escenari (tester):
Aquest és, potser, l‘element esructural més precari de tot l’edifici.
El seu ...
18
5.2.7. Forjats de la sala principal (grades i llotges):
Es tracta de forjats unidireccionals de biguetes recolzats en p...
19
6. CONCLUSIONS.
El Teatre Artesà presenta un estat general de deteriorament propi d’un edifici antic que porta
molts an...
20
e) Els 2 murs laterals presenten moltes fissures interiors i exteriors, especialment a la part
superior. L’anàlisi està...
21
Aquesta necessitat de reforç s’agreujaria amb el pes propi corresponent al reforç de les voltes
ceràmiques.
Es tractari...
22
6.5. Caixes d’escala de la sala principal:
Als 4 nuclis d’escala situats a les cantonades de la sala principal s’han id...
6.9. Resum gràfic de les intervencions estructurals necessàries en cas de rehabilitació.  
 
 
      Fif. 1              F...
   Fig. 5:  En cas d’enderrocar la coberta i les encavallades de la sala principal, construcció d’un 
    nou edifici amb ...
23
6.10. Altres consideracions :
1. La gran quantitat d’intervencions de reforç que es necessitarien en cas de rehabilitar...
7. ANNEXOS:
7.1. Documentació gràfica de l’edifici: estat actual.
7.2. Cates de prospecció.
7.3. Plànols de patologies est...
7.1 ANNEX: DOCUMENTACIÓ GRÀFICA.
Nota:
La documentació gràfica presentada en aquest annex ha estat facilitada
pels estudia...
7.2 ANNEX: CATES DE PROSPECCIÓ .
Nota: la posició de les cates es representa als plànols de l’annex 3.
7.3 ANNEX: PLÀNOLS DE PATOLOGIES ESTRUCTURALS .
1
7.4. ANNEX : FOTOGRAFÍES
F1 F2
F3 F4
F5 F6
F7 F8
2
F9 F10
F11 F12
F13 F14
F15 F16
3
F17 F18
F19 F20
F21 F22
F23 F24
4
F25 F26
F27 F28
F29 F30
5
F31 F32
F33 F34
F35 F36
6
F37 F38
F39 F40
F41 F42
F43 F44
7
F45 F46
F47 F48
F49 F50
F51 F52
8
F53 F54
F55 F56
F57 F58
9
F59 F60
F61 F62
F63 F64
7.5 ANNEX: CÀLCULS .
CÀLCUL DE TENSIÓ DE CONTACTE AMB EL TERRENY
Nota : es calcula la tensió promig a la base dels fonaments
ELEMET D'ANÀLISI :...
CÀLCUL DE TENSIÓ DE CONTACTE AMB EL TERRENY
Nota : es calcula la tensió promig a la base dels fonaments
ELEMET D'ANÀLISI :...
COMPROBACION DE PIEZAS BIAPOYADAS DE MADERA DE SECCION RECTANGULAR
SOMETIDAS A FLEXION SIMPLE, BAJO CARGA VERTICAL UNIFORM...
COMPROBACION DE PIEZAS BIAPOYADAS DE MADERA DE SECCION RECTANGULAR
SOMETIDAS A FLEXION SIMPLE, BAJO CARGA VERTICAL UNIFORM...
COMPROBACION DE PIEZAS BIAPOYADAS DE MADERA DE SECCION RECTANGULAR
SOMETIDAS A FLEXION SIMPLE, BAJO CARGA VERTICAL UNIFORM...
Envolvente de los desplazamientos en nudos
Referencia
Combinación Desplazamientos en ejes globales
Tipo Descripción
Dx
(mm...
1.2.2.1.3.- Envolventes
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0...
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.417 m 0...
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.418 m 0...
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.209 m 0.418 m 0...
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.191 m 0.382 m 0...
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.380 m 0.570 m 0...
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.191 m 0.382 m 0...
Envolventes de los esfuerzos en barras
Barra Tipo de combinación Esfuerzo
Posiciones en la barra
0.000 m 0.185 m 0.555 m 0...
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Diagnosi estructura Teatre Artesà
Upcoming SlideShare
Loading in …5
×

Diagnosi estructura Teatre Artesà

893 views

Published on

Diagnosi sobre l'estructra del Teatre Artesà del Prat de Llobregat

Published in: Engineering
0 Comments
0 Likes
Statistics
Notes
  • Be the first to comment

  • Be the first to like this

No Downloads
Views
Total views
893
On SlideShare
0
From Embeds
0
Number of Embeds
6
Actions
Shares
0
Downloads
21
Comments
0
Likes
0
Embeds 0
No embeds

No notes for slide

Diagnosi estructura Teatre Artesà

  1. 1. 1 MANUEL ARGUIJO Y ASOCIADOS, S.L. C. Marina 63, 08005 Barcelona Tf.: 93.221.10.91, e-mail: arguijo @ coac.net DIAGNOSI SOBRE L’ESTRUCTURA DEL TEATRE ARTESÀ DEL PRAT DE LLOBREGAT
  2. 2. 2 ÍNDEX 1. ENCÀRREC. 1.1. Peticionari. 1.2. Facultatiu. 1.3. Objecte de l‘encàrrec. 2. ANTECEDENTS. 2.1. Generals. 2.2. Inspeccions. 2.3. Documentació. 3. DESCRIPCIÓ DE L’EDIFICI. 3.1. Propietat. 3.2. Situació. 3.3. Descripció. 4. PATOLOGIES 5. ANÀLISI ESTRUCTURAL. 6. CONCLUSIONS i RECOMANACIONS. 7. ANNEXOS 7.1. Documentació gràfica de l’edifici: estat actual. 7.2. Cates de prospecció. 7.3. Plànols de patologies estructurals. 7.4. Fotografies. 7.5. Càlculs estàtics de comprovació. 7.6. Valoració econòmica del cost d’obra.
  3. 3. 3 1. ENCÀRREC. 1.1. Peticionari. L’Ajuntament del Prat de Llobregat, a través del Departament d’Espai Públic i Projectes Urbans, amb seu al carrer Major, núm. 2 del Prat de Llobregat i amb C.I.F. P0816800-G, encarrega aquest estudi segons resolució del 17.09.2013 amb expedient 8663/2013. 1.2. Facultatiu. Manuel Arguijo Vila, arquitecte del C.O.A.C. amb núm. de col·legiat 16.768/1., com tècnic de Manuel Arguijo y Asociados, S.L., amb C.I.F. B-62.506.290 i oficina al carrer Marina nº 63 de Barcelona. 1.3. Objecte de l’encàrrec. L’objecte de l’encàrrec és l’estudi de l’estructura de l’edifici del Teatre Artesà i la presentació d’un document de diagnosi sobre la seva estructura portant amb identificació de les patologies existents, així com la presentació de recomanacions respecte a les actuacions a realitzar en cas de que es realitzés un projecte de rehabilitació. 1.4. Ambit i límits d’estudi. L’estudi es limita als elements i aspectes estructurals, sense entrar en consideracions sobre altres sistemes constructius (impermeabilitzacions, evacuació d’aigües pluvials, etc.) ni en consideracions sobre aspectes funcionals. Del conjunt edificat, l’estudi es centra en la zona del teatre (vestíbul, cavea i escenari) quedant exclosa la zona corresponent a l’edifici annex del cafè-bar.
  4. 4. 4 2. ANTECEDENTS. 2.1. Generals. L’edifici de referència es manté tancat i fora de servei des de fa molts anys, excepte la zona del cafè-bar que queda exclòs en aquest estudi. Donada la seva importància per a la ciutat , l’Ajuntament decideix encarregar aquest estudi per tal d’identificar i valorar les actuacions estructurals necessàries a portar a terme en cas de que es decideixi la seva rehabilitació. 2.2. Inspeccions. Durant el mesos d’Octubre i Novembre de 2013 l’autor d’aquest estudi ha realitzat diferents inspeccions a l’edifici. Durant el mes de Novembre es va realitzar un pla de cates prospectives en diferents elements estructurals primaris per tal de recopilar dades sobre l’estat i característiques d’aquests elements. El pla de cates va ser redactat per l’autor d’aquest informe i les dades obtingudes es presenten als annexos 7.2 i 7.4 d’aquest document. 2.3. Documentació. Per a l’elaboració d’aquest estudi s’ha disposat de la següent documentació: a) Documentació gràfica bàsica proporcionada per l’Ajuntament del Prat (plantes i seccions). b) Documentació gràfica proporcionada pels estudiants de EPSEB (Sergio Sánchez i Albert Cabrera) corresponent al seu treball fi de carrera. c) Estudi previ per a la modernització del Centre Artesà (Febrer 1989) Manel Bosch, Fernando Dominguez i Montse Nogués. d) Campanya de cates realitzada durant Setembre i Octubre de 2013 pels serveis de l’Ajuntament del Prat a petició de Manuel Arguijo.
  5. 5. 5 3. DESCRIPCIÓ DE L’EDIFICI. 3.1. Propietat Es tracta d’un edifici de propietat municipal destinat a ús cultural (equipament públic), actualment fora de servei i tancat. 3.2. Situació. El Teatre, anomenat “L’Artesà”, es troba al solar situat entre els carrers Del centre, Manuel Bertrand, Madoz i Pintor Isidre Nonell del Prat de Llobregat. 3.3. Descripció. 3.3.1. Generalitats: Es tracta d’un edifici aïllat de planta rectangular d’aproximadament 55,7m de llarg i amplades entre 20,7 i 26,1 m, segons les zones, i amb una alçada màxima de 13 m. El conjunt edificat és compacte però es diferencien 4 zones: escenari, cavea (sala principal central), cos d’entrada (foyer) i zona de bar amb dependències annexes. Cada zona presenta coberta pròpia, a diferents alçades, amb tipologia en forma de volta, plana o inclinada segons les zones. 3.3.2. Tipologia estructural: Es tracta d’un edifici amb estructura de parets de càrrega de totxo massís, forjats unidireccionals amb biguetes d’acer i revoltons ceràmics que presenta les següents particularitats per zones: 3.3.2.1. Escenari: El cos d’escenari és la peça de tancament del conjunt edificat. Té una planta rectangular de 10,0 x 20,7m. Presenta un gran espai central de fins a 13m d’alçada i dos àmbits laterals de 8,6m d’alçada amb un forjat intermig . Els murs de càrrega perimetrals són de totxo massís de 30cm de gruix amb alguns matxons de 45x45cm. L’estructura de la coberta de la zona central està formada per 2 encavallades d’acer de 14,8 m de llum. Aquestes encavallades són de tipologia Pratt, amb especejament en “N”, tenen un cordó inferior horitzontal format per 2 angulars L100x100 mm i un cordó superior de trajectòria corba també format per 2 angulars L100x100 mm. La seqüència de muntants i diagonals és de tipus “N” amb diferents seccions de tipus “L” i “2L” de 60 a 100mm d’ala i les unions estan resoltes amb roblons. El tauler de coberta d’aquest cos central és una volta plana de rajola ceràmica (dues xapes) recolzada en corretges metàl·liques de 14cm d’alçada disposades cada 64cm i recolzades a les encavallades i als murs principals. La pinta superior d’escenari està formada per bigues, corretges i llistons de fusta, i tota ella està recolzada a un mateix pla als cordons inferiors de les encavallades i als murs perimetrals.
  6. 6. 6 El terra de l’escenari està format per un encadellat de fustes sota el que existeix un semisoterrani destinat als requeriments escenogràfics i a on es pot apreciar l’estructura de suport de l’entarimat formada per peus drets i bigues de fusta de 7x15cm de secció. (fot.). Els dos cossos laterals tenen un forjat intermig format amb biguetes d’acer tipus “I” d’ala estreta de 14cm d’alçada i 5cm d’amplada, amb inter-eixos de 80cm i revoltó de rajola ceràmica. Les biguetes d’aquests forjats recolzen en els murs perimetrals i en els arcs interiors amb pilastres de 45 x 45cm (fots. 40, 59 i 61) . L’estructura de coberta dels dos cossos laterals està formada per 3 voltes ceràmiques de rajola. 3.3.2.2. Sala principal (cavea) : El cos central de l’edifici (cavea o zona de grades) té una planta rectangular de 24m de llarg i 20,7m d’amplada. Els murs perimetrals són de totxo massís de 30cm de gruix amb matxons de 45 x 45 cm coincidint amb la posició dels elements portants de la coberta. L’estructura de la coberta està formada per 4 encavallades d’acer de 20m de llum. Aquestes encavallades són de tipologia Pratt, amb especejament en “N”, tenen un cordó inferior horitzontal format per 2 angulars L100x100 mm i un cordó superior de trajectòria corba també format per 2 angulars L100x100 mm. La seqüència de muntants i diagonals és de tipus “N” amb diferents seccions de tipus “L” i “2L” de 60 a 100mm d’ala i les unions estan resoltes amb roblons. (fots. 10 i 11) La coberta de la sala principal és potser l’element més original del conjunt, donat que es va construir amb voltes ceràmiques de doble corbatura fetes amb rajola (3 capes amb 8cm de gruix total). Cada volta té una planta de 20,0 x 4,75m i una alçada màxima de 55cm en sentit transversal i 180cm en sentit longitudinal. Es recolzen als cordons superiors de les encavallades i és per això que aquestes estan atirantades amb rodons d’acer horitzontals. Per sobre d’aquestes voltes hi ha actualment una coberta d’Uralita a dues aigües que suposadament es va col.locar fa anys per tal de resoldre filtracions a les voltes originals donat que aquestes feien directament de coberta exterior. El fals sostre de la sala principal està format per un encanyissat amb guix continu suportat per un sistema de llates i bigues de fusta col.locades al pla inferior de les encavallades. Les llates són de 40 x 50mm de secció i estan col.locades cada 54cm. Les bigues de fusta són de 80 x 220 mm, estan col.locades cada 165cm coincidint amb els nusos de les encavallades i es recolzen als cordons inferiors d’aquestes (penjades sota el cordó inferior). (fot. F5 a F8.) Els nuclis de comunicació vertical estan formats per escales d’obra disposades a les 4 cantonades d’aquest cos central. Aquestes escales estan construides amb volta catalana de rajola recolzada als murs perimetrals de càrrega. L’encadellat de fusta que forma el terra de la cavea està disposat a sobre un forjat de bigues de fusta lleugerament elevat respecte al terra. Aquestes bigues són de 7x18cm de secció i estan disposades cada 68cm recolzades en murets d’obra de totxo massís amb llums d’aproximadament 150 cm (fot. 48).
  7. 7. 7 3.3.2.3. Cos d’entrada (foyer): El cos d’entrada principal de l’edifici té planta rectangular d’aproximadament 8,8m x 19,0m i està subdividit en 2 àmbits: sala d’accés i foyer . Perimetralment està format per murs de càrrega de totxo massíis de 15 i 30cm de gruix amb matxons de 45x45cm per a recepció de les 2 bigues centrals. La sala central – foyer està coberta amb volta ceràmica recolzada als murs perimetrals subdividida en tres trams definits per l’existència de 2 bigues de formigó armat de 9m de llum i secció rectangular de 30 x 70 cm. D’aquests 3 trams, el central correspon a un cos reconstruit a sobre la coberta per a la formació de la sala de projecció. Aquest cos recolza en un sistema de biguetes autoportants de formigó armat que carreguen a sobre parets construïdes per sobre de les bigues de formigó armat. Estranyament, la sala de projecció presenta actualment més amplada que la corresponent a aquest sistema de biguetes, es pot suposar que aquesta sala de projecció es va ampliar posteriormet a la seva construcció carregant indegudament a sobre part de les voltes ceràmiques. Aquesta zona central presenta cel ras de canyís amb estructura de bigues de fusta i corretges transversals del mateix material. El cos lateral d’accés també està cobert amb volta ceràmica simple amb 3 xapes de rajola ceràmica i 8cm de gruix total reforçades amb bandes superiors de maó massís (arcs de reforç, veure fig.9). Aquest cos lateral únicament conserva del fals sostre la seva subestructura de suport: bigues i corretges de fusta. 3.3.2.4. Cafè – bar i cossos annexos: Forma el cos davanter del conjunt edificat I la seva façana principal. Té una planta rectangular de 12,1 x 26,1 m i presenta una sala central amb espai únic de 15 x 12,1 m (cos central) i 2 àmbits annexos de 12,1 x 5,4 m. El cos central està cobert amb 2 encavallades de fusta (fig. 9) i coberta a dues aigües resolta amb corretges de fusta i tauler ceràmic pla. Les sales laterals tenen coberta amb volta de doble corbatura construida amb rajola ceràmica, generalment amb 3 capes i 8cm de gruix total. Tots els murs portants són de totxo massís de 30cm de gruix amb matxons coincidint amb les posicions de recepció de les encavallades i cantonades de l’edifici. Aquesta zona no és objecte d’estudi en aquest informe. 3.3.2.5. Fonamentació : S’han realitzat 2 cates de prospecció per tal d’identificar el tipus de fonamentació als murs perimetrals de l’edifici. Ambdues cates han permès reconèixer una fonamentació correguda d’una profunditat entre 170 cm i 207cm formada per una base correguda de formigó pobre i un cos superior també continu de mamposteria mixta de 50cm de gruix amb matxons d’obra de totxo massís a les posicions corresponents als matxons principals dels murs de l’edifici (veure fots. 49 i 50). A les cates es pot apreciar que l’estrat de recolzament dels fonaments és una capa de llims argilosos amb sorres, propi del subsòl sedimentari del Prat de Llobregat.
  8. 8. 8 4. PATOLOGIES. Durant les visites d’inspecció a l’edifici es van detectar una sèrie de patologies i deficiències que, bàsicament, són les següents: 4.1. Estructura de la sala principal: 4.1.1. Voltes de doble corbatura a la coberta de la sala principal: Són 5 voltes i totes elles tenen fissures de trencament de la capa ceràmica en diferents posicions. Es tracta de fissures de petita obertura però gran recorregut (veure planta de lesions en coberta: fig.20 i fots. 3,4,5,6 i 7 ). Per la informació obtinguda durant les obres de reforma de l’espai del cafè-bar, a on hi ha voltes semblants, coneixem que es tracta de trencaments complerts del tauler ceràmic (trencaments de les 3 capes de rajola) i és per això que en algunes posicions des de l’interior es detecten antigues filtracions d’aigua i, inclús, filtracions de material bituminós de reparacions de la coberta. El problema principal d’aquestes voltes apareix a les cantonades de la sala principal a on apareixen grans trencaments dels murs de càrrega, possiblement deguts a la deficient compensació de les empentes horitzontals de les voltes extremes per manca de lligat a la part superior dels murs a les zones d’unió amb les voltes (veure fot.8 i 9). La diagnosi del sistema d’arriostrament de les voltes s’agreuja observant el mal estat de conservació de les unions entre els tirants (rodons d’acer) i els cordons superiors de les encavallades (peus de voltes), donat que són zones molt oxidades i en alguns casos amb fissuració del tauler ceràmic, suposem que per oxidació dels perfils metàl.lics (veure fots. 10 i 11). 4.1.2. Encavallades sala principal: Presenten un estat de conservació acceptable i únicament s’han apreciat zones amb petits graus d’oxidació, especialment en recolzaments extrems d’encavallades i al cordó superior (veure fots. 3 i 10). No s’han apreciat fletxes ni desploms laterals. Tampoc s’han apreciat unions deficients als nusos entre peces. No s’ha pogut inspeccionar l’estat dels recolzaments als matxons per l’existència del fals sostre continu i de les motllures sota els recolzaments però és evident l’existència de fissures localizades sota els recolzaments de les encavallades especialment des de l’interior de l’edifici (veure alçats de lesions: figs. 8 i 10, i fots. 31 i 32). Aquestes fissures manifesten una concentració excesiva de tensions als matxons de recepció i una manca de congreny de repartiment. Més preocupant és l’estat del sistema de tirants horitzontals d’estabilització transversal d’aquestes encavallades donat que en algun cas és evident un alt grau d’oxidació als extrems d’aquests rodons a la seva unió amb les voltes ceràmiques com ja s’ha esmentat a l’apartat anterior. Sorprèn la manca d’estabilitzacions transversals entre encavallades, únicament hi ha un perfil central superior de lligat entre cordons superiors (fot. 13) i no hi ha creus transversals d’estabilització. .
  9. 9. 9 4.1.3. Estructura del fals sostre de la sala principal: La subestructura de suport, presenta un estat d’integritat acceptable. No s’ha observat grans fletxes i el número de peces amb defectes és molt reduit (alguns clivellaments). Veure fots 12,13 i 14. El problema fonamental que presenta és la seva colonització generalizada per paràsits que l’han convertit actualment en un niu d’insalubritat. Per altra banda, el fals sostre de canyís presenta fissuracions en diferents posicions a les zones de contacte amb els murs perimetrals de la sala (fot.14, 31 i 32) i zones localment enderrocades (fot 15). 4.1.4. Murs perimetrals de la sala principal (façanes laterals): S’han identificat nombroses fissures en diferents posicions, algunes d’elles recentment segellades per redüir les filtracions d’aigua des de l’exterior. Totes aquestes fissures s’han documentat en uns alçats de lesions que es presenten a l’annex 7.3 (figs. 5 i 6). Les més significatives són les següents: a) Trencaments dels murs a la zona de recepció de las voltes extremes de coberta. Es tracta de fissures de gran amplada que manifesten la desvinculació de les voltes extremes respecte al murs perimetrals, possiblement degut a la manca d’arriostrament i lligat a horitzontal a la part superior dels murs . b) Fissures localizades sota els recolzaments de les encavallades de la sala principal. Són evidents especialment des de l’interior de l’edifici (veure alçats de lesions). Manifesten una concentració excessiva de tensions als matxons de recepció i una manca de congreny de repartiment. c) Fissures contínues sota els recolzaments dels forjats laterals de la sala principal (forjats de grades i llotges). Són evidents des de l’interior de l’edifici (veure alçats de lesions i fot.32 ). Apareixen per concentració excessiva de tensions sota el pla de recepció dels forjats i possiblement per manca de congrenys de repartiment i lligat longitudinal. 4.1.5. Forjats d’anfiteatre i llotges: En general els forjats interiors presenten un bon grau de conservació però s’han identificat les següents patologies: a) Generalitzadament, moltes de les unions dels forjats amb els murs de façana han marcat una fissura longitudinal sota les biguetes, tal com s’ha comentat a l’apartat anterior. b) També generalitzadament, es pot apreciar un cert grau d’oxidació a les biguetes, especialment a l’ala inferior i als caps de recolzament amb els murs exteriors. c) S’han identificat dues zones amb alt grau d’oxidació de les biguetes, coincidint amb posicions de filtracions d’aigua a l’interior de l’edifici (fot.35 i 36). És evident la manca de monolitisme per la inexistència de xapa de compressió a aquests forjats així com la fragilitat dels revoltons ceràmics, donat que es detecten nombroses fissures a l’entrebigat ceràmic (fot. 34).
  10. 10. 10 4.1.6. Caixes d’escala de la sala principal: Als 4 nuclis d’escala situats a les cantonades de la sala principal s’han identificat les mateixes patologies, són les següents : a) Generalitzadament, fissures als murs de càrrega. b) Deterioraments del material per humitats continuades a la part superior dels nuclis d’escala. c) També, generalitzadament, trencaments dels trams d’escala formats per voltes a la catalana. 4.1.7. Forjat sanitari de la sala principal (terra de cavea). Les bigues de fusta presenten sorprenentment un bon grau d’integritat, únicament s’ha observat afectacions per xilòfags (corcs) i , a algun cas, pèrdua de secció per actuacions de reforma (fot. 48). 4.2. Estructura de l’escenari: 4.2.1. Tauler de coberta de l’escenari. Aquest tauler ceràmic està format per doble xapa de rajola recolzada en biguetes metàl.liques cada 64cm. S’han detectat fissures d’importància en diferents posicions del tauler (fots. 19, 20, 21). Aquestes fissures són de llarg recorregut i es presenten especialment a la part baixa d’ambdós extrems de la coberta (veure figs. 9 i 20). Per altra banda les biguetes presenten oxidació generalitzada (no s’ha pogut deterrminar el grau d’oxidació per les dificultats d’accés). Aquest tauler no té congreny perimetral ni cap tipus d’arriostrament, per això són evidents fissuracions localitzades a les posicions de contacte entre el tauler i els murs perimetrals (fot. 22). 4.2.2. Encavallades d’escenari. Presenten un estat de conservació acceptable i únicament s’han apreciat zones amb petits graus d’oxidació (especialment en recolzaments extrems d’encavallades i al cordó superior). Veure fots. 20 i 22. No s’han apreciat fletxes ni desploms laterals. No s’han apreciat unions deficients als nusos entre peces. Als matxons de recepció de les encavallades s’han identificat fissures coincidint amb els recolzaments d’aquestes. Es tracta de trencaments de peces de totxo generades o bé pel moviment de les encavallades o bé per l’oxidació d’aquestes en contacte amb la façana. 4.2.3. Pinta escenogràfica. No s’ha pogut realitzar una inspecció detallada, degut a l’imposibilitat d’accés en condicions de seguretat. A una certa distància, s’observa un grau d’integritat correcte, amb alguna peça guerxada i algun cap de biga amb afectacions d’humitat (fots. 18 i 60).
  11. 11. 11 4.2.4. Murs perimetrals escenari (façanes). S’han identificat nombroses fissures en diferents posicions, algunes d’elles recentment segellades per redüir les filtracions d’aigua des de l’exterior. Totes aquestes fissures s’han documentat en uns alçats de lesions que es presenten a l’annex 7.3 (veure figs. 5,6 i 7). Les més significatives són les següents: a) Trencament vertical al mur tester de l’escenari: es tracta d’una fissura quasi vertical de gran recorregut i amplada. Comença pràcticament a cota de rasant exterior i arriba a coberta. Es manifesta tan des de l’exterior com des de l’interior i és de gran importància estructural (veure fots. 26 i 43) . b) Trencament vertical al creuament de murs perimetrals de l’escenari: es tracta d’una fissura vertical de gran recorregut i amplada. Té aproximadament 3m de recorregut vertical. És evident tant des de l’exterior com des de l’interior i és de gran importància estructural (veure fot. 25) . c) Fissures localizades sota els recolzaments de les encavallades. Són evidents especialment des de l’interior de l’edifici (veure alçats de lesions fig. 9 i fot.22). Manifesten una concentració excessiva de tensions als matxons de recepció i una manca de congreny de repartiment. 4.2.5. Murs i pilastres interiors escenari. Els murs laterals interiors de l’escenari presenten trencaments importants, especialment els del costat oest (veure secció G-G’, fig 14). Són fissures de gran recorregut i obertura amb trajectòries inclinades que finalitzen quasi sempre als petits forats de finestra o cantonades d’arc. Les més importants són evidents tant des de l’interior com des de l’exterior (fot.24 i 62). També s’han registrat trencaments d’arcs a la part inferior d’aquests panys d’obra (fot.61) 4.2.6. Forjats laterals escenari. En algunes posicions, les unions dels forjats amb els murs de façana han marcat una fissura longitudinal sota les biguetes, semblant a la ja descrita pels forjats de la sala principal. Generalitzadament, es pot apreciar un cert grau d’oxidació a les biguetes, especialment a l’ala inferior i als caps de recolzament amb els murs exteriors. Es evident la manca de monolitisme i la inexistència de xapa de compressió a aquests forjats, així com la fragilitat dels revoltons ceràmics, donat que es detecten nombroses fissures a l’entrebigat ceràmic (fot.59). 4.2.7. Forjat base de l’escenari. Les bigues i pilars de fusta presenten a algun cas pèrdua de secció per manipulació o reforma i s’han detectat afectacions per xilófags (fot. 44).
  12. 12. 12 4.2. Vestíbul – foyer: Aparentment sembla la zona que presenta millor grau de conservació dels elements estructurals però durant de les inspeccions s’han detectat deficiències, són les següents: a) La volta ceràmica que forma la coberta té un sistema de tirants d’acer d’estabilització horitzontal molt deteriorats, amb alt grau d’oxidació, fissuració de les unions amb la volta i en algun cas pèrdua d’horitzontalitat degut a la seva entrada en càrrega per acció del pes del fals sostre (Fot.47). b) No s’ha pogut inspeccionar la totalitat de la volta ceràmica però a les zones accessibles s’han detectat alguns trencaments del tauler ceràmic similars als ja descrits per les voltes de la sala principal (fig.17). c) Sorprenentment, l’estranya disposició de la sala de projecció carregant parcialment a sobre la volta ceràmica no ha generat grans patologies. Malgrat això, és evident l’estat de precarietat d’aquest edícul amb oxidació generalitzada de les seves biguetes del forjat de coberta i fissuració del tancament exterior d’obra (Fot.56). d) El fals sostre de la sala central (vestíbul), presenta diferents posicions amb fissuracions i humitats (fig. 17, i fots. 63 i 64), especialment a les zones de contacte amb els murs perimetrals. A la sala d’accés, únicament es conserva la subestructura de suport (corrretges i llates de fusta) i en algun cas es fa evident la indeguda fixació d’aquests elements als tirants d’arriostrament de les voltes. 4.3. Fonamentació: No s’han identificat patologies pròpies dels fonaments. No s’han apreciat assentaments diferencials ni desploms per girs del sistema de fonamentació. No hi ha trencaments verticals significatius dels murs deguts a deficiències del sistema de fonamentació.
  13. 13. 13 5. ANÀLISI. 5.1. Metodologia 5.1.1. Mètode d’estudi: Amb l’objectiu d’identificar la capacitat portant dels elements estructurals bàsics s’ha procedit a l’anàlisi dels sistemes principals. En cada cas, aquest anàlisi s’ha portat a terme seguint les directrius el bàsiques del CTE, sometent els diferents sistemes a uns estats de càrregues propis d’un edifici de pública concurrència amb ús de teatre i identificant els E.L.U. i E.L.S. de cada element. S’han analitzat els següents sistemes: a) Voltes de doble corbatura de la coberta de la sala principal. b) Encavallades de la sala principal. c) Subestructura del fals sostre de la sala principal. d) Murs laterals de la sala principal. e) Mur principal de l’escenari. f) Corretges de coberta de l’escenari. g) Encavallades d’escenari. h) Forjat anfiteatre. i) Fonamentació. 5.1.2. Consideracions prèvies respecte a l’aplicació de la norma sísmica: La norma vigent que regula la consideració dels efectes sísmics sobre les edificacions és la norma NCSE-02. En el seu apartat 1.2.2. fixa els criteris de classificació de les construccions. Segons aquests criteris, l’edifici del teatre L’Artesà es classificaria “de importancia especial” per un doble motiu: a) Per ser “construcción catalogada como bien de interés cultural por los órganos competentes de la Administración Pública…”, i b) Per ser “construcción destinada a espectáculos públicos …en las que se prevé una ocupación masiva de personas”. Segons la mateixa norma, l’acceleració sísmica bàsica corresponent a El Prat de Llobregat és de ab=0,04g i, per tant, al ser catalogada de “importancia especial” la aplicació de la hipòtesi de càrrega sísmica és obligatòria, segons l’article 1.2.1. 5.1.3. Consideracions prèvies respecte a la resistència al foc a exigir a l’estructura: La norma vigent que regula la consideració dels requeriments de resistència al foc sobre les edificacions és el CTE DB-SI, en el seu apartat 6.3. fixa els criteris d’exigència de resistència al foc per als elements estructurals. Segons aquests criteris, l’estructura de l’edifici del teatre L’Artesà, en cas de rehabilitació, hauria de garantir una resistència R90 en tots els seus elements estructurals sobre rasant i R120 en el soterrani (sota l’escenari), per tractar-se d’un edifici de pública concurrència i per tenir alçades d’evacuació no superiors a 15m.
  14. 14. 14 5.1.4. Consideracions respecte a la posibilitat de avaluació qualitativa (CTE): S’ha desestimat la posibilitat de realitzar l’anàlisi dels elements resistents seguint les premisses de “avaluació qualitativa” definides a l’apartat D-6 de l’annex del CTE-DB-SE per a edificis existents, per les següents raons: a) L’edifici s’ha mantingut fora de servei i tancat durant els últims anys. b) No compleix la condició “a” : “El edificio se ha utilizado durante un período largo de tiempo sin que se hayan producido anomalías (fisuras, deformaciones,…). c) No compleix la condició “b” : “Una inspección detallada no revele ningún indicio de daño o deterioro”. d) No compleix la condició”c”: El sistema constructivo debe permitir asegurar una transmisión adecuada de las fuerzas, especialmente a través de los detalles críticos”. e) No compleix la condició de que “Durante el período de servicio restante no se prevean cambios que pudieran incrementar las acciones sobre el edificio”. 5.2. Avaluació resistent 5.2.1. Voltes de doble corbatura a la coberta de la sala central: L’anàlisi d’aquests sistemes suposa un considerable repte des del punt de vista del càlcul numèric degut a la seva geometria i a les característiques pròpies del material ceràmic. A aquest estudi s’ha fet una aproximació simplificada mitjançant un model tridimensional analitzat pel mètode dels elemets finits en règim elàstic. Aquest model ha permès la deducció adequada de càrregues a sobre les encavallades i la localització de les zones més vulnerables de les voltes. A l’annex 7.5 es presenta un resum d’aquests resultats. Les conclusions més significatives són els alts valors de component horitzontal que produeixen aquestes voltes com a resultat de la seva petita alçada. Possiblement això explica l’alt grau de fissuració que presenten les cantonades dels murs perimetrals a les seves unions amb la coberta. El comportament tensional d’aquestes voltes és molt diferent segons el grau de moviment que puguin tenir els seus recolzaments extrems i aquests moviments o aquest impediment de moviments depen del grau d’arriostrament que presenta l’edifici que, com ja s’ha comentat és molt divers i precari. És per això que el model analitzat s’ha sotmès a diferents graus d’indesplaçabilitat horitzontal. D’aquests models, potser el més representatiu és el que simula l’efecte dels tirants d’acer existents entre encavallades i en aquest model, les tensions de tracció obtingudes per flexió de les voltes (= 1 a 2,5 N/mm2 en moltes posicions) són molt superiors a les que habitualment es consideren acceptables per la ceràmica, i això inclús sense considerar la hipòtesi de càrrega sísmica o sense considerar estats de càrregues asimètrics per efecte del vent lateral). L’estat de fissuració actual i l’aplicació necessària de la norma sismorresistent (veure aptat. 5.1.2.) obliguen a plantejar un reforç d’aquestes voltes en cas de portar a terme una rehabilitació de l’edifici. El reforç més adient possiblement seria l’execució d’una capa resistent superior per sobre de les voltes actuals o bé amb formigó armat (capa de 5cm) o bé amb poliéster i fibra de vidre o carboni. Aquesta darrera opció es descarta a l’estudi econòmic degut al seu alt cost. Per altra banda, resultaria del tot necessari millorar el sistema de compensació d’empentes horitzontals a peu de voltes substituint el sistema de tirants per uns altres nous, millor dotats de secció i en major quantitat.
  15. 15. 15 5.2.2. Encavallades de la sala principal. Per l’anàlisi de les encavallades s’ha estudiat un model pla en règim elàstic. S’han realitzat 2 estudis de càrregues: El primer estudi, analitzant l’estat actual sotmès a un estat de càrregues de pes propis i càrregues permanents,i considerant únicament com càrregues d’ús les de manteniment de les cobertes (4 càrregues puntuals de 1,0 KN en cada volta) i sense hipòtesi de càrrega sísmica. L’objectiu d’aquest primer anàlisi és determinar el grau de seguretat actual de l’edifici en el seu estat de “fora de servei”. El segon estudi, analitzant les encavallades amb un hipotètic estat de càrregues d’edifici en servei, considerant els pesos propis dels reforços de les voltes (xapa de formigó armat de 5cm), i considerant les càrregues d’ús pròpies d’un sotacoberta de teatre (instal.lacions de llum, aire i sò, amb passeres de manteniment entre encavallades) i amb hipòtesi de càrrega sísimica. En ambdós casos s’ha considerat una hipótesi de càrrega eólica pròpia de la seva situació (grau IV, zona urbana) i una sobrecàrega de neu de 0,4 KN/m2 no concomitant amb la sobrecàrrega de manteniment. El resultat de ambdós anàlisi és el següent: Del primer anàlisi (situació actual amb edifici fora de servei), es dedueix que únicament algunes posicions (cordó superior i muntants i diagonals extremes) arriben a un cert grau de plastificació (veure fig. 21a). Es pot dir bàsicament que amb aquesta primera hipòtesi de càrrega les encavallades són estables i únicament és necessari l’arriostrament lateral per a compensar adequadament les empentes horitzontals del trams extrems i l’execució d’un congreny (possiblement metàl.lic a la coronació dels murs perimetrals). Del segon anàlisi (situació d’edifici rehabilitat i en servei) es dedueix la necesitat d’executar previament les següents millores (veure fig.21b): a) Reforç del cordó superior. b) Reforç del cordó inferior. c) Reforç del 40% de muntants i diagonals. d) Reforç del 60% dels nusos. e) Millora de l’estabilització transversal. f) Reforç de l’arriostrament transversal. g) Reforç dels recolzaments a sobre els murs de càrrega. Es tractaria doncs, d’una situació de necessitat de reforç integral de les encavallades o de la seva substitució funcional per altres adossades.
  16. 16. 16 5.2.3. Elements de suport del fals sostre de la sala principal. Amb l’objectiu de comprovar el grau de seguretat del sistema de suport del fals sostre s’ha procedit a l’anàlisi estàtic dels seus elements estructurals sotmesos a les càrregues actuals (edifici fora de servei). Els resultats dels càlculs es recullen a l’annex 7.5 d’aquest document. A continuació es presenta el resum de les conclusions més significatives: Rastrells de fusta (veure full de càlcul a l’annex 7.5): Tenen seccions de 40 x 50 mm amb intereixos d’aprox. 60 cm i llums entre recolzamets de 1,65m. La seva capacitat resistent és adient per a rebre el pes propi de l’encanyissat però no per més càrregues que aquesta. La seva deformabilitat també és suficient per a rebre sense excessives fletxes la càrrega del fals sostre ( fmáx = 7 mm en 1,65 m ). Bigues de fusta (veure full de càlcul a l’annex 7.5): Tenen una secció de 80 x 220 mm, amb intereixos d’aprox. 165 cm i llums de 4,75m entre recolzaments. La seva capacitat resistent és adient per a rebre el pes propi de l’encanyissat donat que amb aquesta càrrega la fusta està treballant al 33% de la seva capacitat última. La seva deformabilitat també és suficient per a rebre sense excessives fletxes la càrrega del fals sostre (fmáx= 12 mm en 4,75m). Malgrat això, la realitat de la situació és que es tracta d’un sistema inadequat per a rebre un possible estat de càrregues propi d’un teatre (instalacions d’aire, sò i llum, passeres de manteniments, etc). 5.2.4. Murs laterals sala principal (façanes longitudinals): El càlcul de les parets de càrrega verticals ha estat realitzat mitjançant els criteris recollits en CTE-DB-SE-F. Les propietats mecàniques considerades en el càlcul són les estimades a partir de referències similars per totxo massís de l’època. L’anàlisi principal per aquests murs és el model corresponent a un tram-tipus de 30cm de gruix equivalent a un inter-eix entre encavallades (4,80m) amb la consideració d’un matxó de 45 x 45cm a tota alçada. El model s’ha considerat arriostrat a nivell dels 2 forjats intermitjos i a nivell de sotacoberta però amb un factor parcial de rigidesa en aquests 3 nivells, donat que la indesplaçabilitat d’aquest punts no està garantida per la resta de elements estructurals de l’edifici. L’estat de càrregues ha contemplat la situació d’edifici en servei, amb les càrregues corresponents als forjats, coberta, hipòtesi de vent i hipòtesi sísmica (amb el mètode simplificat de les càrregues estàtiques equivalents). Els resultats són molt evidents i reflexen una clara insuficiència resistent del conjunt del mur en el cas d’hipòtesi sísmica. Inclús sense la consideració de càrrega sísmica, els trams superiors són insuficients aplicant les càrregues eòliques assignades pel CTE-DB-AE.
  17. 17. 17 5.2.5. Mur principal d’escenari (tester): Aquest és, potser, l‘element esructural més precari de tot l’edifici. El seu problema principal és la seva excessiva esbeltesa donat que per alçades de fins a 13m presenta únicament un gruix constant de 30cm. Els matxons no poden considerar-se en la contribució resistent del pany central doncs estan separats quasi 9m entre ells. Esbeltesa: = hd / td = 1300/30= 43. L’article 5.2.7. del CTE-DB-SE-F, no permet una esbeltesa superior a 27. L’anàlisi es pot presentar per unitat de longitud de mur. Inclús considerant un possible sistema d’arriostrament horitzontal a nivell de pinta, la secció no resisteix la hipòtesi de càrega de vent ni de llarg la de càrrega sísmica: 5.2.6. Encavallades de l’escenari També per aquestes encavallades s’han realitzat 2 estudis de càrregues: El primer estudi, analitzant l’estat actual sotmés a un estat de càrregues de pes propis i càrregues permanents,i considerant únicament com càrregues d’ús les de manteniment de les cobertes (4 càrregues puntuals de 1,0 KN a cada volta) i sense hipòtesi de càrrega sísmica. L’objectiu d’aquest primer anàlisi és determinar el grau de seguretat actual de l’edifici en el seu estat de “fora de servei”. El segon estudi, analitzant les encavallades amb un hipotètic estat de càrregues d’edifici en servei, considerant els pesos propis de una nova coberta i considerant les càrregues d’ús pròpies d’una pinta i contrapinta escenogràfica d’un teatre modern i amb hipòtesi de càrrega sísmica. A ambdós casos s’ha considerat una hipótesi de càrrega eòlica pròpia de la seva situació (grau IV, zona urbana) i una sobrecàrrega de neu de 0,4 KN/m2 no concomitant amb la sobrecàrrega de manteniment. El resultat d’ambdós anàlisi és el següent: Del primer anàlisi (situació actual amb edifici fora de servei), es dedueix que únicament algunes posicions (cordó superior i muntants extrems) arriben a un cert grau de plastificació. Es pot dir bàsicament que amb aquesta primera hipòtesi de càrrega les encavallades són estables i únicament és necessari l’arriostrament lateral per a compensar adequadament les empentes horitzontals de la càrrega de vent a la façana-tester i l’execució d’un congreny (possiblement metàl.lic a la coronació dels murs perimetrals). Del segon anàlisi (situació d’edifici rehabilitat i en servei) es dedueix la necesitat d’executar prèviament les següents millores : a) Reforç del cordó superior. b) Reforç del cordó inferior. c) Reforç del 80% de muntants i diagonals. d) Reforç del 90% dels nusos. e) Millora de l’estabilització transversal. f) Reforç de l’arriostrament transversal. g) Reforç dels recolzaments a sobre els murs de càrrega. Clarament, es tractaria d’una situació de necessitat de reforç integral de les encavallades o, molt millor, de la seva substitució per altres noves convenient dimensionades pels nous estats de càrregues.
  18. 18. 18 5.2.7. Forjats de la sala principal (grades i llotges): Es tracta de forjats unidireccionals de biguetes recolzats en parets de càrrega i amb un considerable voladís donant a la sala principal. Per l’anàlisi estructural s’ha considerat un hipotètic tram-tipus que reculli les longituts de voladís més característiques, des de 175cm a 245cm de vol. Per la caracterització de les biguetes s’ha utilitzat una taula de paràmetres mecànics original de l’època (Torras) considerant seccions tipus “I” d’ala estreta de 50mm d’amplada i 160mm de cantell (veure annex 7.5). Com estat de càrregues s’ha considerat el següent : Pes del propi forjat original : 1,60 KN/m2 . Pes propi del reforç de forjat : 1,40 KN/m2 . Càrregues permanents : 1,50 KN/m2 . Sobrecàrrega d’ús : 5,00 KN/m2 . El resum dels resultats més característics és el següent: a) Des del punt de vista resistent, únicament seria necessari el reforç de les biguetes en les zones de més volada, a partir de 2,05 m. Nota: aquests resultats s’han pres suposant un acer existent amb límit elàstic de 240 N/mm2, valor que hauria de comprovar-se prèviament amb assajos de laboratori. b) Les deformacions en punta de voladís són excessives en tots els casos, donant valors de fletxa des de 8,9mm (L/191) fins a 23mm (L/101), clarament superiors als màxims fixats per voladius en aquestes situacions (L/300) i encara pitjors si es tenen en compte les limitacions d’ ELS per vibracions. Es tracta, generalitzadament de forjats que necessiten reforç o substitució. 5.2.8. Fonaments: El solar del Teatre es troba situat a la planúria d’inundació deltaica del riu Llobregat. Aquests materials sedimentaris són argiles, llims i sorres. Malgrat que la informació sobre el sistema de fonamentació és escasa, s’ha analitzat l’estat de tensions de contacte a sobre el terreny en 2 trams tipus dels fonaments dels murs principals aprofitant la informació obtinguda amb les cates nº1 i nº2. L’anàlisi s’ha realitzat sobre l’estat actual de l’edifici. Els resultats es presenten a l’annex 7.5, donant tensions de contacte entre 1,52 i 1,68 Kp/cm2 . Aquestes tensions són lleugerament superiors a las que habitualment s’assignen com a tensions admissibles a l’estrat de llims argilosos amb sorres mal gradades predominant a El Prat de Llobregat. Prenent de refèrència els informes geotècnics realitzats en solars propers és habitual prendre valors de tensió admissible entre 1,0 i 1,50 Kp/cm2 per sabates corregudes de petita amplada. No es tenen dades dels fonaments dels murs interiors ni de altres posicions de l’edifici i tampoc s’ha requerit més donat que no s’han apreciat assentaments diferencials ni desploms dels murs.
  19. 19. 19 6. CONCLUSIONS. El Teatre Artesà presenta un estat general de deteriorament propi d’un edifici antic que porta molts anys fora de servei i tancat. Durant les diferents inspeccions realitzades s’han detectat nombroses patologies als elements estructurals. Encara que no es tracti d’un edifici en “estat de ruïna”, de l’estudi realitzat es dedueix que la totalitat dels elements estructurals demanarien d’una intervenció de reforç important en cas de que es dugués a terme una rehabilitació de l’edifici per a la seva posada en servei. A continuació es detalla per a cada un del sistemes principals, les conclusions que es deriven d’aquest estudi. 6.1. Zona d’escenari: Es tracta de la zona constructivament més precària. Es recomana que en cas de rehabilitació de l’edifici el cos complert de la caixa escènica s’enderroqui i es reconstrueixi amb un sistema estructural adient, pels següents motius: a) Les corretges metàl·liques no tenen secció suficient per a rebre l’estat de càrregues d’una nova coberta amb el pes propi necessari per a resoldre els requeriments acústics d’un escenari. A més, les seves unions amb el tauler de coberta i amb els mur perimetrals són totalment insuficients per a garantir un mínim de monolitisme del conjunt, especialment en hipòtesi de càrrega sísmica o en front a les típiques components de càrrega horitzontal existents a les contrapintes d’un escenari modern. Tampoc estan capacitades per a garantir una resistència al foc R90, segons exigeix el CTE- DB-SI. Per tot això, la recomanació en cas de rehabilitació de l’edifici és la seva substitució per un sistema de forjat més adient. b) Les 2 encavallades no estan capacitades per a rebre l’estat de càrregues d’una nova coberta i, especialment, de l’estat de càrregues corresponent a una pinta escenogràfica moderna. Tampoc estan capacitades per a garantir una resistència al foc R90. A més, les seves unions amb els murs de càrrega són del tot impròpies d’un sistema estructural que hauria de ser dúctil i monolític per a respondre correctament a la hipòtesi sísmica. Per tot això, la recomanació és la seva substitució per un nou sistema de bigues més adient complementades amb un sistema porticat de pilars. c) El tauler ceràmic de coberta està molt fissurat, necessita reforç o substitució. La millor opció és la substitució i no el reforç per no sobrecarregar innecessàriament l’estructura. Es tractaria de substituir-lo per un tipus de coberta que compleixi tots els requeriments normatius actuals i que no són estrictament estructurals (insonorització, aïllament, estanquitat,…). d) El mur principal de l’escenari (mur tester de l’edifici) és, possiblement, l’element estructural més precari de tot l’edifici. Presenta un trencament vertical molt important que creua tot el gruix del mur i l’anàlisi estàtic indica valors absolutament inacceptables d’esbeltesa, per no entrar en consideracions respecte a la hipòtesi de càrrega eòlica o càrrega sísmica, davant les quals el mur és manifestament insuficient. A més, no té cap tipus de congreny de coronació ni travada o arriostrament. Estructuralment és un element no apte i inclús com a simple tancament és inapropiat donat el grau de fissuració que té. En cas de rehabilitació de l’edifici s’hauria d’enderrocar i reconstruir amb pilars (possiblement metàl.lics) o plantejar la seva subtitució per altre tipus constructiu de façana.
  20. 20. 20 e) Els 2 murs laterals presenten moltes fissures interiors i exteriors, especialment a la part superior. L’anàlisi estàtic indica insuficiència resistent respecte a la hipòtesi de càrrega sísmica i, a més, no té cap tipus de congreny de coronació ni travada o arriostrament. Estructuralment és un element no apte per a rebre un estat de càregues usual de pinta d’escenari. Inclús com a simple tancament és inapropiat donat el grau de fissuració que té. En cas de rehabilitació de l’edifici es recomana la seva reconstrucció amb elements estructurals complementaris (pilars) o subtitució per altre tipus constructiu (sistema porticat de bigues i pilars). f) L’anàlisi resistent indica una clara insuficiència respecte a un estat de càrregues propi d’un d’escenari. Tampoc estan capacitades per a garantir una resistència al foc R120. Possiblement l’alçada de l’espai sota la tarima d’escenari és curta respecte als requeriments escenogràfics moderns i això implicaria un rebaix de cota del fons d’aquests semisoterrani amb la conseqüent necessitat de recalç dels fonaments perimetrals. Per tot això, es recomana que en cas de rehabilitació de l’edifici s’enderroqui i reconstrueixi amb un sistema estructural adient. 6.2. Estructura de coberta de la sala principal: Es tracta de una zona constructivament complexa. Les principals conclusions respecte a aquesta zona són les següents: a) Voltes de doble corbatura a la coberta de la sala principal: Són 5 voltes i totes elles tenen fissures de trencament de la capa ceràmica en diferents posicions i això debilita considerablement el sistema, especialment en front d’estats de càrregues no simètrics i sense cap opció de resposta estable en hipòtesi de càrrega sísmica. La patologia principal d’aquestes voltes apareix a les 4 cantonades de la sala principal a on s’observen grans trencaments dels murs de càrrega possiblement deguts a la deficient compensació de les empentes horitzontals de les voltes extremes per manca de lligat a la part superior dels murs a les zones d’unió amb les voltes . Més preocupant encara és l’estat del sistema de tirants horitzontals d’estabilització transversal d’aquestes encavallades donat que en algun cas és evident un alt grau d’oxidació als extrems d’aquests rodons a la seva unió amb les voltes ceràmiques. El sistema de voltes és estable en la mesura que quedi estabilitzat horitzontalment pels tirants d’acer que, com ja s’ha esmentat, presenten un grau d’oxidació alt i no tenen suficient secció ni rigidesa com per a garantir la indeformabilitat horitzontal de les voltes. L’estat de fissuració actual i l’aplicació necessària de la norma sismorresistent obliguen a plantejar un reforç d’aquestes voltes en cas de portar a terme una rehabilitació de l’edifici. El reforç més adient possiblement seria l’execució d’una capa resistent superior per sobre de les voltes actuals o bé amb formigó armat (capa de 5 o 6 cm) o bé amb poliéster i fibra de vidre o carboni. Aquesta darrera opció es descarta a l’estudi econòmic degut al seu alt cost. Complementàriment s`hauria de renovar i millorar el sistema de tirants horitzontals. Aquest possible reforç amb capa addicional de formigó armat tindria una repercussió evident a l’estat de càrregues general a sobre les encavallades, murs de càrrega i fonaments. b) Encavallades sala principal: De l’anàlisi es dedueix la necesitat d’executar les següents millores : a) Reforç del cordó superior. b) Reforç del cordó inferior. c) Reforç del 40% de muntants i diagonals. d) Reforç del 60% dels nusos. e) Millora de l’estabilització transversal. f) Reforç de l’arriostrament transversal. g) Reforç dels recolzaments a sobre els murs de càrrega.
  21. 21. 21 Aquesta necessitat de reforç s’agreujaria amb el pes propi corresponent al reforç de les voltes ceràmiques. Es tractaria doncs, d’una situació de necessitat de reforç integral de les encavallades o de la seva substitució funcional per altres noves adossades lateralment. c) Elements de suport del fals sostre de la sala principal. La realitat de la situació és que es tracta d’un sistema inadequat per a rebre un possible estat de càrregues propi d’un teatre modern (instal.lacions d’aire, sò i llum, passeres de manteniments, etc). A més, el problema fonamental que presenta és la seva colonització generalizada per paràsits que l’han convertit actualment en un niu d’insalubritat. En cas de rehabilitació seria necessari el seu enderroc i substitució per una altra subestructura. 6.3. Murs de la sala principal (façanes laterals) : Els murs laterals de la sala principal presenten un fissures i trencaments de 4 tipus: 1. Sota els recolzaments de les encavallades. 2. En arcs i llindes de finestres i portes. 3. En les unions amb les voltes de coberta (especialment en els extrems de la volta sud). 4. En les zones de recepció dels forjats de les grades. Constructivament, el seus defectes principals són la seva excessiva esbeltesa i la manca de lligams horitzontals, especialment a la part superior. Les comprovacions numèriques realitzades reflexen una insuficiència resistent dels murs actuals en front estats de càrregues dedüits de la normativa vigent. Aquests resultats són del tot inadmissibles quan s’analitzen aquests murs sotmesos a la hipòtesi de càrrega sísmica. En el cas de rehabilitar l’edifici serien necessàries les següents actuacions: a) Col.locació de pilars metàl.lics coincidint amb les posicions de les encavallades. b) Millora del travament horitzontal, especialment a la coronació del mur i en els nivells de recepció dels forjats de grades. Es tractaria, doncs, d’acabar considerant aquests murs laterals com tancaments i no com murs estructurals de càrrega i, en qualsevol cas, procedir a la reparació dels trencaments i fissures existents (cosits i segellats) per tal de garantir les condicions d’estanquitat adients. 6.4. Forjats d’amfiteatre i llotges: Des del punt de vista resistent, presenten 3 problemes importants : 1. La rigidesa de les biguetes no és suficient a les zones de voladius i, com a conseqüència d’això, les fletxes dels extrems d’aquests voladius sotmesos a estat de càrregues de grada en edifici d’espectacles són excessives, especialment a les zones més properes a l’escenari donat que tenen més volada. 2. La resistència dels entrebigats en front de càrregues puntuals és molt escassa, aquests entrebigats necessiten xapa superior de reforç . 3. Els recolzaments de les biguetes en els murs principals de façana no és adequada, necessita lligat de repartiment. Per tot això, en cas de rehabilitació, aquests forjats necessitarien substitució o reforç, amb l’agravant de que en ambdós casos el cantell final dels forjats seria superior a l’existent, amb la conseqüent reducció dels gàlibs d’ús d’aquestes zones ja de per sí molt inferiors als requerits per la normativa actual.
  22. 22. 22 6.5. Caixes d’escala de la sala principal: Als 4 nuclis d’escala situats a les cantonades de la sala principal s’han identificat les mateixes patologies, són les següents : a) Generalitzadament, fissures als murs de càrrega. b) Deterioraments del material per humitats continuades a la part superior dels nuclis d’escala. c) També, generalitzadament, trencaments dels trams d’escala formats per voltes a la catalana. Des del punt de vista estructural, aquestes escales no estan en condicions de rebre uns estats de càrrega propis d’elements d’accés i evacuació d’un edifici públic. Necessitarien un reforç integral (solució funcionalment inapropiada per l’incompliment dels requeriments normatius d’evacuació, amplades, graons, etc.) o bé la seva substitució per altres escales. 6.6. Forjat sanitari de la sala principal (terra de cavea). Des del punt de vista constructiu, sembla més adient la seva substitució per un altre tipus de forjat més adequat, compatible amb els requeriments d’instal.lacions i amb un pendent més propi des del punt de vista funcional. 6.7. Zona d’accés i distribució (Foyer) : Aparentment sembla la zona que presenta millor grau de conservació dels elements estructurals però durant les inspeccions s’han detectat las deficiències que es recullen en l’apartat 4. En cas de rehabilitació, les actuacions estructurals necessàries serien les següents: 1. Enderroc del cos de projecció existent a sobre la volta. 2. Possible reforç de les jàsseres de formigó armat (a confirmar amb proves prèvies de detecció de l’armat existent). 3. Reforç de les voltes ceràmiques, possiblement amb xapa de formigó armat superior. 4. Reconstrucció del sistema de tirants horitzontals a peu de volta amb més unitats i millor dotades. 5. Col·locació de nous pilars per formació de pòrtics coincidint amb les jàsseres de formigó armat actuals. 6.8. Fonamentació: En cas de rehabilitació de l’edifici, els estats de càrregues que rebrien els fonaments seria superior a l’actual, tant en el referent a càrregues permanents degudes als reforços necessaris de forjats i cobertes com respecte a les càrregues d’ús i és per això que s’haurien de plantejar també reforços de fonamentació, especialment a les zones de concentració de càrregues com les bases de pilastres (o pilars de reforç) dels murs laterals i a l’escenari. Aquest tipus de fonamentació de reforç habitualment es planteja amb micropilotatge.
  23. 23. 6.9. Resum gràfic de les intervencions estructurals necessàries en cas de rehabilitació.             Fif. 1              Fig.2                   Fig.3              Fig.4      Fig. 1: Estat actual. Fig. 2: Enderroc complert de la caixa escènica. Fig. 3: Enderroc de nuclis d’escala i edicles annexes al foyer. Fig. 4: Enderroc de forjats interiors i, com opció recomanada, enderroc de coberta i encavallades de la sala principal.      
  24. 24.    Fig. 5:  En cas d’enderrocar la coberta i les encavallades de la sala principal, construcció d’un      nou edifici amb la posibilitat de mantenir parcialment les façanes laterals i gran part       del  foyer.                                                                      Fig. 6: En cas de no enderrocar la coberta i les encavallades de la sala principal, s’haurien de col.locar pilars metàl.lics a les pilastres de façana (amb repercusions funcionals importants en cas de col.locar-los interiorment o repercusions estètiques de difícil resolució en cas de empresillar-los. Igualment, s’haurien de reforçar íntegrament totes les encavallades (probablement l’opció de reforç més adient és la de col.locar lateralment una altra encavallada adossada a l’existent i amb la mateixa geometria).                                      
  25. 25. 23 6.10. Altres consideracions : 1. La gran quantitat d’intervencions de reforç que es necessitarien en cas de rehabilitar l’edifici i el seu grau d’importància obliguen a recomanar una reconsideració de fons d’aquesta opció. En aquest sentit, a l’annex 7.6. s’ha inclós una primera aproximació al cost econòmic que es derivaria d’aquesta possible rehabilitació amb l’objectiu que l’Ajuntament pugui disposar de totes les dades en relació a l’estructura del Teatre L’Artesà. D’aquest estudi d’estimació de costos es dedueix que les obres necessàries per garantir l’estabilitat de l’estructura de l’edifici pujarien a aproximadament 957.500 € de P.E.M., i tot això sense comptar amb els canvis estructurals derivats de les disfuncions programàtiques o funcionals. 2. En cas de que s’optés per la rehabilitació, algunes de les intervencions de reforç necessàries a l’estructura de l’edifici tindrien consequències funcionals que s’haurien de valorar des del punt de vista arquitectònic. Principalment, són les següents: a) El possible reforç o substitució dels forjats de la sala principal (zona de grades i llotges) suposaria una perdua d’alçada lliure entre plantes, amb reducció de gàlib de 8 a 10 cm respecte a l’alçada actual. b) La necessària col.locació de nous pilars de recepció de les encavallades de la sala principal suposaria una reducció d’espai útil a l’amplada dels passadissos laterals en cas de que es coloquin pel costat interior de les façanes o repercussions estètiques de dificil resolució es cas de que es coloquin del costat exterior (encamisats o empresillats dels matxons). Aquest informe el presenta a El Prat de Llobregat el 9 de Desembre de 2013 el sotasignant, sometent-lo a qualsevol altre millor fonamentat. Manuel Arguijo Vila Arquitecte 16768-1 C.O.A.C. MANUEL ARGUIJO Y ASOCIADOS, S.L.
  26. 26. 7. ANNEXOS: 7.1. Documentació gràfica de l’edifici: estat actual. 7.2. Cates de prospecció. 7.3. Plànols de patologies estructurals. 7.4. Fotografies. 7.5. Càlculs estàtics de comprovació. 7.6. Valoracions econòmiques del cost d’obra.
  27. 27. 7.1 ANNEX: DOCUMENTACIÓ GRÀFICA. Nota: La documentació gràfica presentada en aquest annex ha estat facilitada pels estudiants de EPSEB Sergio Sánchez i Emili Hormias. En alguns casos, els seus dibuixos originals han estat completats o corregits amb l’informació obtinguda durant la campanya de cates.
  28. 28. 7.2 ANNEX: CATES DE PROSPECCIÓ . Nota: la posició de les cates es representa als plànols de l’annex 3.
  29. 29. 7.3 ANNEX: PLÀNOLS DE PATOLOGIES ESTRUCTURALS .
  30. 30. 1 7.4. ANNEX : FOTOGRAFÍES F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8
  31. 31. 2 F9 F10 F11 F12 F13 F14 F15 F16
  32. 32. 3 F17 F18 F19 F20 F21 F22 F23 F24
  33. 33. 4 F25 F26 F27 F28 F29 F30
  34. 34. 5 F31 F32 F33 F34 F35 F36
  35. 35. 6 F37 F38 F39 F40 F41 F42 F43 F44
  36. 36. 7 F45 F46 F47 F48 F49 F50 F51 F52
  37. 37. 8 F53 F54 F55 F56 F57 F58
  38. 38. 9 F59 F60 F61 F62 F63 F64
  39. 39. 7.5 ANNEX: CÀLCULS .
  40. 40. CÀLCUL DE TENSIÓ DE CONTACTE AMB EL TERRENY Nota : es calcula la tensió promig a la base dels fonaments ELEMET D'ANÀLISI : tram tipus de mur sala principal (façana lateral) TRAM : 4,80m sota mur de façana (intereix encavallades). Acció de encavallada de coberta (4,80 x 10,0m):  15,12 t Pes propi del mur: 22,08 t Pes propi del matxó: 3,43 t Pes propi del pany superior (tancament coberta): 0,78 t Acció 1er forjat  2,16 t Acció 2on forjat 2,16 t Pes propi fonament (tram mamposteria): 5,97 t Pes propi fonament (tram sabata correguda): 4,04 t   Pes propi sabata sota matxó: 2,03 t Total de càrrega vertical en el tram analitzat (Nk): 57,77 t Àrea de contacte Sabata correguda: 2,59 m2 Sabata de matxó: 1,21 m2 Total àrea de fonaments en el tram (At): 3,8 m2 Tensió promig de contacte amb el terreny (Nk/At): 1,52 Kp/cm2
  41. 41. CÀLCUL DE TENSIÓ DE CONTACTE AMB EL TERRENY Nota : es calcula la tensió promig a la base dels fonaments ELEMET D'ANÀLISI : tram tipus de mur d'escenari (façana tester) TRAM : 1,00m sota mur de façana  Càrega tauler de coberta:  0,41 t Pes propi del mur: 7,02 t Acció forjat escenari 1,50 t Pes propi fonament (tram mamposteria): 1,10 t Pes propi fonament (tram sabata correguda): 1,71 t Total de càrrega vertical en el tram analitzat (Nk): 11,74 t Sabata correguda: 0,7 m2 Tensió promig de contacte amb el terreny (Nk/At): 1,68 Kp/cm2
  42. 42. COMPROBACION DE PIEZAS BIAPOYADAS DE MADERA DE SECCION RECTANGULAR SOMETIDAS A FLEXION SIMPLE, BAJO CARGA VERTICAL UNIFORMEMENTE REPARTIDA. Cálculos realizados de acuerdo con la norma UNE-ENV 1995 (1-1 y 1-2) Eurocódigo 5. Estructura: TEATRE L'ARTESÀ (EL PRAT DE LLOBREGAT) Elemento: Bigas falso techo sala principal DIMENSIONAMIENTO DE LA PIEZA: CLASE RESISTENTE DE LA MADERA: L = 4,75 Luz de cálculo (m) Madera ASERRADA h = 22,0 Canto (cm) de coníferas y chopo C14 b = 8,0 Ancho (cm) C16 C18 k ls = 1,1 Se introduce el valor 1 si la pieza es independiente, y C22 x 1,1 si forma parte de un sistema de carga compartida. C24 C27 DEFINICION DE LA CARGA LINEAL VERTICAL: C30 C35 G = 0,49 Suma de cargas permanentes (kN/m) C40 (sin incluir el peso propio de la pieza) Q = 0,25 Suma de cargas variables (kN/m) Madera ASERRADA de frondosas P = 0,07 Peso propio (kN/m). Cálculo automático D30 Nota: 1kN  100 kg D35 D40 CLASE DE SERVICIO: D50 D60 Clase 1 Ambiente interior seco (T=20ºC, y H < 65%) D70 Clase 2 x Ambiente interior húmedo (T=20º, y 65%<H < 85%) Clase 3 Ambiente exterior húmedo (H>85%) Madera LAMINADA encolada Se introduce una señal en la celda correspondiente a la Clase de Servicio GL24 seleccionada, y se dejan vacías las dos celdas restantes. GL28 GL32 REQUERIMIENTOS: GL36 EF = 30 Estabilidad al fuego (minutos) Se introduce una señal en la celda correspondiente F max = 18 Flecha máxima admisible en valor absoluto (mm) a la Clase Resistente de madera seleccionada, y f max = 250 Flecha máxima admisible relativa (L/F). se dejan vacías las celdas (Valor fraccionario de la luz de la pieza) de las clases restantes. COMPROBACIONES: VERIFICACION Indices Resistencia de la pieza frente a la solicitación de flexión: SUFICIENTE I m = 0,33 Resistencia de la pieza frente a la solicitación de cortante: SUFICIENTE I v = 0,14 Flecha de la pieza en el centro del vano (inicial+diferida): 12 mm Deformación vertical absoluta de la pieza: ADMISIBLE I F = 0,69 Deformación vertical relativa de la pieza: ADMISIBLE I f = 0,65 Resistencia de la pieza a flexión en situación de fuego: SUFICIENTE I m,fi = 0,60 advertencia: ancho eficaz inferior a 4 cm Resistencia de la pieza a cortante en situación de fuego: SUFICIENTE I v,fi = 0,22
  43. 43. COMPROBACION DE PIEZAS BIAPOYADAS DE MADERA DE SECCION RECTANGULAR SOMETIDAS A FLEXION SIMPLE, BAJO CARGA VERTICAL UNIFORMEMENTE REPARTIDA. Cálculos realizados de acuerdo con la norma UNE-ENV 1995 (1-1 y 1-2) Eurocódigo 5. Estructura: TEATRE L'ARTESÀ (EL PRAT DE LLOBREGAT) Elemento: Rastreles falso techo DIMENSIONAMIENTO DE LA PIEZA: CLASE RESISTENTE DE LA MADERA: L = 1,65 Luz de cálculo (m) Madera ASERRADA h = 5,0 Canto (cm) de coníferas y chopo C14 b = 4,0 Ancho (cm) C16 C18 k ls = 1,1 Se introduce el valor 1 si la pieza es independiente, y C22 x 1,1 si forma parte de un sistema de carga compartida. C24 C27 DEFINICION DE LA CARGA LINEAL VERTICAL: C30 C35 G = 0,16 Suma de cargas permanentes (kN/m) C40 (sin incluir el peso propio de la pieza) Q = 0,00 Suma de cargas variables (kN/m) Madera ASERRADA de frondosas P = 0,01 Peso propio (kN/m). Cálculo automático D30 Nota: 1kN  100 kg D35 D40 CLASE DE SERVICIO: D50 D60 Clase 1 Ambiente interior seco (T=20ºC, y H < 65%) D70 Clase 2 x Ambiente interior húmedo (T=20º, y 65%<H < 85%) Clase 3 Ambiente exterior húmedo (H>85%) Madera LAMINADA encolada Se introduce una señal en la celda correspondiente a la Clase de Servicio GL24 seleccionada, y se dejan vacías las dos celdas restantes. GL28 GL32 REQUERIMIENTOS: GL36 EF = 30 Estabilidad al fuego (minutos) Se introduce una señal en la celda correspondiente F max = 10 Flecha máxima admisible en valor absoluto (mm) a la Clase Resistente de madera seleccionada, y f max = 200 Flecha máxima admisible relativa (L/F). se dejan vacías las celdas (Valor fraccionario de la luz de la pieza) de las clases restantes. COMPROBACIONES: VERIFICACION Indices Resistencia de la pieza frente a la solicitación de flexión: SUFICIENTE I m = 0,42 advertencia: ancho de la pieza inferor a 5 cm Resistencia de la pieza frente a la solicitación de cortante: SUFICIENTE I v = 0,12 Flecha de la pieza en el centro del vano (inicial+diferida): 7 mm Deformación vertical absoluta de la pieza: ADMISIBLE I F = 0,70 Deformación vertical relativa de la pieza: ADMISIBLE I f = 0,85 Resistencia de la pieza a flexión en situación de fuego: INSUFICIENTE I m,fi = - advertencia: ancho eficaz inferior a 4 cm Resistencia de la pieza a cortante en situación de fuego: INSUFICIENTE I v,fi = -
  44. 44. COMPROBACION DE PIEZAS BIAPOYADAS DE MADERA DE SECCION RECTANGULAR SOMETIDAS A FLEXION SIMPLE, BAJO CARGA VERTICAL UNIFORMEMENTE REPARTIDA. Cálculos realizados de acuerdo con la norma UNE-ENV 1995 (1-1 y 1-2) Eurocódigo 5. Estructura: TEATRE L'ARTESÀ (EL PRAT DE LLOBREGAT) Elemento: Vigas de soporte de la tarima de escenario. DIMENSIONAMIENTO DE LA PIEZA: CLASE RESISTENTE DE LA MADERA: L = 4,50 Luz de cálculo (m) Madera ASERRADA h = 18,0 Canto (cm) de coníferas y chopo C14 b = 7,0 Ancho (cm) C16 C18 k ls = 1,1 Se introduce el valor 1 si la pieza es independiente, y C22 x 1,1 si forma parte de un sistema de carga compartida. C24 C27 DEFINICION DE LA CARGA LINEAL VERTICAL: C30 C35 G = 0,15 Suma de cargas permanentes (kN/m) C40 (sin incluir el peso propio de la pieza) Q = 4,10 Suma de cargas variables (kN/m) Madera ASERRADA de frondosas P = 0,05 Peso propio (kN/m). Cálculo automático D30 Nota: 1kN  100 kg D35 D40 CLASE DE SERVICIO: D50 D60 Clase 1 Ambiente interior seco (T=20ºC, y H < 65%) D70 Clase 2 x Ambiente interior húmedo (T=20º, y 65%<H < 85%) Clase 3 Ambiente exterior húmedo (H>85%) Madera LAMINADA encolada Se introduce una señal en la celda correspondiente a la Clase de Servicio GL24 seleccionada, y se dejan vacías las dos celdas restantes. GL28 GL32 REQUERIMIENTOS: GL36 EF = 30 Estabilidad al fuego (minutos) Se introduce una señal en la celda correspondiente F max = 18 Flecha máxima admisible en valor absoluto (mm) a la Clase Resistente de madera seleccionada, y f max = 250 Flecha máxima admisible relativa (L/F). se dejan vacías las celdas (Valor fraccionario de la luz de la pieza) de las clases restantes. COMPROBACIONES: VERIFICACION Indices Resistencia de la pieza frente a la solicitación de flexión: INSUFICIENTE I m = 2,89 Resistencia de la pieza frente a la solicitación de cortante: INSUFICIENTE I v = 1,06 Flecha de la pieza en el centro del vano (inicial+diferida): 86 mm Deformación vertical absoluta de la pieza: EXCESIVA I F = 4,79 Deformación vertical relativa de la pieza: EXCESIVA I f = 4,79 Resistencia de la pieza a flexión en situación de fuego: INSUFICIENTE I m,fi = 6,37 advertencia: ancho eficaz inferior a 4 cm Resistencia de la pieza a cortante en situación de fuego: INSUFICIENTE I v,fi = 1,93
  45. 45. Envolvente de los desplazamientos en nudos Referencia Combinación Desplazamientos en ejes globales Tipo Descripción Dx (mm) Dy (mm) Dz (mm) Gx (mRad) Gy (mRad) Gz (mRad) N1 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -3.097 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Valor máximo de la envolvente -2.486 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 N2 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -3.095 0.000 -2.960 - - - Valor máximo de la envolvente -2.485 0.000 -2.377 - - - N3 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.889 0.000 -5.488 - - - Valor máximo de la envolvente -2.319 0.000 -4.405 - - - N4 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.602 0.000 -7.892 - - - Valor máximo de la envolvente -2.089 0.000 -6.335 - - - N5 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.272 0.000 -9.682 - - - Valor máximo de la envolvente -1.824 0.000 -7.772 - - - N6 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.918 0.000 -10.728 - - - Valor máximo de la envolvente -1.540 0.000 -8.611 - - - N7 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.553 0.000 -11.110 - - - Valor máximo de la envolvente -1.246 0.000 -8.918 - - - N8 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.190 0.000 -10.624 - - - Valor máximo de la envolvente -0.955 0.000 -8.528 - - - N9 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.835 0.000 -9.693 - - - Valor máximo de la envolvente -0.670 0.000 -7.781 - - - N10 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.506 0.000 -7.925 - - - Valor máximo de la envolvente -0.406 0.000 -6.362 - - - N11 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.215 0.000 -5.502 - - - Valor máximo de la envolvente -0.173 0.000 -4.417 - - - N12 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.006 0.000 -2.972 - - - Valor máximo de la envolvente -0.005 0.000 -2.386 - - - N13 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente 0.000 0.000 0.000 0.000 -1.318 0.000 Valor máximo de la envolvente 0.000 0.000 0.000 0.000 -1.066 0.000 N14 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.057 0.000 -0.164 - - - Valor máximo de la envolvente -1.651 0.000 -0.132 - - - N15 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.256 0.000 -3.274 - - - Valor máximo de la envolvente -1.008 0.000 -2.627 - - - N16 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.914 0.000 -5.733 - - - Valor máximo de la envolvente -0.733 0.000 -4.601 - - - N17 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.780 0.000 -8.086 - - - Valor máximo de la envolvente -0.626 0.000 -6.490 - - - N18 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -0.912 0.000 -9.778 - - - Valor máximo de la envolvente -0.732 0.000 -7.848 - - - N19 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.199 0.000 -10.781 - - - Valor máximo de la envolvente -0.962 0.000 -8.653 - - - N20 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.560 0.000 -11.178 0.000 -0.003 0.000 Valor máximo de la envolvente -1.252 0.000 -8.971 0.000 -0.002 0.000 N21 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.207 0.000 -9.786 - - - Valor máximo de la envolvente -1.772 0.000 -7.854 - - - N22 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.339 0.000 -8.116 - - - Valor máximo de la envolvente -1.878 0.000 -6.514 - - - N23 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -2.208 0.000 -5.745 - - - Valor máximo de la envolvente -1.773 0.000 -4.611 - - - N24 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.865 0.000 -3.276 - - - Valor máximo de la envolvente -1.498 0.000 -2.629 - - - N25 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.061 0.000 -0.166 - - - Valor máximo de la envolvente -0.852 0.000 -0.133 - - - N26 Desplazamientos Valor mínimo de la envolvente -1.931 0.000 -10.651 - - - Valor máximo de la envolvente -1.551 0.000 -8.549 - - - 1.2.1.2.- Reacciones Referencias: Rx, Ry, Rz: Reacciones en nudos con desplazamientos coaccionados (fuerzas). Mx, My, Mz: Reacciones en nudos con giros coaccionados (momentos). Listados ITLA Fecha: 05/12/13 Página 6
  46. 46. 1.2.2.1.3.- Envolventes Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m N1/N2 Acero laminado Nmín 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 Nmáx 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.348 -0.339 -0.331 -0.322 -0.314 -0.305 -0.297 -0.288 -0.282 Vzmáx -0.166 -0.161 -0.156 -0.151 -0.146 -0.141 -0.136 -0.131 -0.124 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín -0.404 -0.332 -0.262 -0.194 -0.128 -0.063 -0.001 0.028 0.055 Mymáx -0.189 -0.155 -0.122 -0.090 -0.059 -0.029 0.001 0.061 0.120 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m N2/N3 Acero laminado Nmín 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514 6.514 Nmáx 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998 13.998 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.016 0.024 0.033 0.041 0.046 0.051 0.056 0.061 0.066 Vzmáx 0.075 0.080 0.085 0.090 0.098 0.107 0.115 0.124 0.132 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.055 0.049 0.042 0.034 0.025 0.015 0.004 -0.018 -0.044 Mymáx 0.120 0.106 0.090 0.072 0.052 0.031 0.007 -0.009 -0.022 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.207 m 0.415 m 0.622 m 0.830 m 1.037 m 1.245 m 1.452 m 1.660 m N3/N4 Acero laminado Nmín 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129 9.129 Nmáx 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614 19.614 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.077 -0.069 -0.060 -0.052 -0.043 -0.037 -0.032 -0.027 -0.022 Vzmáx -0.040 -0.035 -0.030 -0.025 -0.020 -0.013 -0.005 0.004 0.012 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín -0.044 -0.029 -0.016 -0.005 0.003 0.007 0.009 0.011 0.009 Mymáx -0.022 -0.014 -0.007 0.000 0.006 0.014 0.020 0.025 0.030 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m N4/N5 Acero laminado Nmín 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416 10.416 Nmáx 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377 22.377 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.031 -0.023 -0.014 -0.006 0.003 0.008 0.013 0.018 0.023 Vzmáx -0.015 -0.010 -0.005 0.000 0.006 0.014 0.023 0.031 0.040 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Listados ITLA Fecha: 05/12/13 Página 61
  47. 47. Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.009 0.015 0.017 0.018 0.018 0.017 0.015 0.011 0.004 Mymáx 0.030 0.033 0.036 0.037 0.037 0.035 0.031 0.026 0.021 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m N5/N6 Acero laminado Nmín 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210 11.210 Nmáx 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080 24.080 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.032 -0.023 -0.015 -0.006 0.002 0.007 0.012 0.017 0.022 Vzmáx -0.016 -0.011 -0.005 0.000 0.005 0.013 0.022 0.030 0.039 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.004 0.010 0.013 0.014 0.014 0.013 0.011 0.007 0.001 Mymáx 0.021 0.024 0.027 0.029 0.028 0.027 0.023 0.018 0.013 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.208 m 0.415 m 0.623 m 0.830 m 1.038 m 1.245 m 1.453 m 1.660 m N6/N7 Acero laminado Nmín 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613 11.613 Nmáx 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942 24.942 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.048 -0.039 -0.031 -0.022 -0.014 -0.008 -0.003 0.002 0.007 Vzmáx -0.026 -0.021 -0.016 -0.011 -0.006 0.002 0.010 0.019 0.027 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.001 0.008 0.013 0.015 0.017 0.018 0.018 0.017 0.012 Mymáx 0.013 0.020 0.027 0.032 0.036 0.038 0.038 0.037 0.036 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.417 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.252 m 1.461 m 1.670 m N7/N8 Acero laminado Nmín 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457 11.457 Nmáx 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606 24.606 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.023 -0.014 -0.006 0.003 0.011 0.016 0.021 0.026 0.031 Vzmáx 0.002 0.007 0.012 0.017 0.023 0.031 0.040 0.048 0.057 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.012 0.016 0.016 0.016 0.014 0.011 0.007 0.002 -0.007 Mymáx 0.036 0.035 0.034 0.032 0.029 0.023 0.015 0.007 -0.001 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Listados ITLA Fecha: 05/12/13 Página 62
  48. 48. Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.418 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.253 m 1.461 m 1.670 m N8/N9 Acero laminado Nmín 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229 11.229 Nmáx 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120 24.120 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.054 -0.046 -0.037 -0.029 -0.020 -0.015 -0.010 -0.005 0.000 Vzmáx -0.030 -0.025 -0.020 -0.015 -0.009 -0.002 0.007 0.015 0.024 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín -0.007 0.001 0.007 0.010 0.013 0.014 0.015 0.014 0.010 Mymáx -0.001 0.007 0.014 0.021 0.027 0.030 0.031 0.031 0.032 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.208 m 0.415 m 0.623 m 0.830 m 1.038 m 1.245 m 1.453 m 1.660 m N9/N10 Acero laminado Nmín 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469 10.469 Nmáx 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491 22.491 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.031 -0.023 -0.014 -0.006 0.002 0.007 0.012 0.017 0.022 Vzmáx -0.015 -0.010 -0.005 0.000 0.005 0.013 0.022 0.030 0.039 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.010 0.016 0.018 0.019 0.019 0.018 0.016 0.012 0.006 Mymáx 0.032 0.034 0.038 0.039 0.039 0.037 0.034 0.029 0.024 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.418 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.253 m 1.461 m 1.670 m N10/N11 Acero laminado Nmín 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184 9.184 Nmáx 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732 19.732 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.020 -0.012 -0.003 0.005 0.013 0.018 0.023 0.028 0.033 Vzmáx 0.007 0.012 0.017 0.022 0.028 0.036 0.045 0.053 0.062 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.006 0.009 0.010 0.008 0.006 0.003 -0.004 -0.013 -0.025 Mymáx 0.024 0.022 0.020 0.017 0.012 0.005 -0.001 -0.007 -0.013 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.418 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.253 m 1.461 m 1.670 m N11/N12 Acero laminado Nmín 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626 6.626 Nmáx 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236 14.236 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.079 -0.070 -0.062 -0.053 -0.045 -0.038 -0.033 -0.028 -0.023 Vzmáx -0.041 -0.036 -0.031 -0.026 -0.021 -0.013 -0.005 0.004 0.012 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín -0.025 -0.010 0.002 0.008 0.013 0.016 0.019 0.021 0.019 Mymáx -0.013 -0.005 0.004 0.016 0.026 0.034 0.041 0.046 0.051 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Listados ITLA Fecha: 05/12/13 Página 63
  49. 49. Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.209 m 0.418 m 0.626 m 0.835 m 1.044 m 1.253 m 1.461 m 1.670 m Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.208 m 0.415 m 0.623 m 0.830 m 1.038 m 1.245 m 1.453 m 1.660 m N12/N13 Acero laminado Nmín 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180 0.180 Nmáx 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388 0.388 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.017 0.025 0.033 0.042 0.049 0.054 0.059 0.064 0.069 Vzmáx 0.084 0.089 0.094 0.099 0.106 0.114 0.123 0.131 0.140 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.019 0.015 0.008 -0.006 -0.027 -0.049 -0.072 -0.099 -0.127 Mymáx 0.051 0.033 0.016 0.001 -0.009 -0.020 -0.033 -0.045 -0.059 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.225 m 0.450 m 0.675 m 0.900 m N14/N1 Acero laminado Nmín -13.231 -13.236 -13.242 -13.248 -13.254 Nmáx -6.153 -6.156 -6.160 -6.163 -6.167 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.039 0.039 0.039 0.039 0.039 Vzmáx 0.095 0.095 0.095 0.095 0.095 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.076 0.067 0.057 0.048 0.039 Mymáx 0.166 0.145 0.124 0.103 0.082 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.183 m 0.365 m 0.547 m 0.730 m 0.912 m 1.095 m 1.277 m 1.460 m N15/N2 Acero laminado Nmín -7.794 -7.797 -7.799 -7.802 -7.804 -7.806 -7.809 -7.811 -7.813 Nmáx -3.614 -3.615 -3.617 -3.618 -3.620 -3.621 -3.622 -3.624 -3.625 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.191 m 0.382 m 0.764 m 0.955 m 1.146 m 1.528 m 1.719 m 1.910 m N3/N16 Acero laminado Nmín -4.671 -4.668 -4.666 -4.661 -4.658 -4.656 -4.651 -4.649 -4.646 Nmáx -2.163 -2.161 -2.160 -2.157 -2.155 -2.154 -2.151 -2.149 -2.148 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Listados ITLA Fecha: 05/12/13 Página 64
  50. 50. Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.191 m 0.382 m 0.764 m 0.955 m 1.146 m 1.528 m 1.719 m 1.910 m Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.188 m 0.563 m 0.750 m 1.125 m 1.500 m 1.688 m 2.063 m 2.250 m N4/N17 Acero laminado Nmín -3.152 -3.149 -3.144 -3.142 -3.137 -3.132 -3.130 -3.125 -3.122 Nmáx -1.458 -1.457 -1.454 -1.452 -1.449 -1.446 -1.445 -1.442 -1.441 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.207 m 0.620 m 0.827 m 1.240 m 1.653 m 1.860 m 2.273 m 2.480 m N5/N18 Acero laminado Nmín -2.215 -2.211 -2.202 -2.198 -2.190 -2.181 -2.177 -2.169 -2.164 Nmáx -1.024 -1.021 -1.016 -1.014 -1.009 -1.004 -1.001 -0.996 -0.994 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.374 m 0.749 m 0.936 m 1.310 m 1.684 m 2.059 m 2.246 m 2.620 m N6/N19 Acero laminado Nmín -1.183 -1.176 -1.168 -1.164 -1.157 -1.149 -1.141 -1.138 -1.131 Nmáx -0.543 -0.538 -0.534 -0.532 -0.527 -0.523 -0.518 -0.516 -0.510 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Listados ITLA Fecha: 05/12/13 Página 65
  51. 51. Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.380 m 0.570 m 0.950 m 1.330 m 1.710 m 2.090 m 2.280 m 2.660 m N7/N20 Acero laminado Nmín -1.469 -1.461 -1.458 -1.450 -1.442 -1.434 -1.427 -1.423 -1.415 Nmáx -0.674 -0.669 -0.667 -0.662 -0.658 -0.653 -0.649 -0.646 -0.642 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.207 m 0.620 m 0.827 m 1.240 m 1.653 m 1.860 m 2.273 m 2.480 m N9/N21 Acero laminado Nmín -2.155 -2.151 -2.142 -2.138 -2.130 -2.121 -2.117 -2.109 -2.104 Nmáx -0.996 -0.993 -0.988 -0.986 -0.981 -0.976 -0.973 -0.968 -0.966 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.188 m 0.563 m 0.750 m 1.125 m 1.500 m 1.688 m 2.063 m 2.250 m N10/N22 Acero laminado Nmín -3.102 -3.099 -3.094 -3.092 -3.087 -3.082 -3.080 -3.075 -3.072 Nmáx -1.435 -1.433 -1.430 -1.429 -1.426 -1.423 -1.422 -1.419 -1.417 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.191 m 0.382 m 0.764 m 0.955 m 1.146 m 1.528 m 1.719 m 1.910 m N11/N23 Acero laminado Nmín -4.635 -4.633 -4.630 -4.625 -4.623 -4.621 -4.616 -4.613 -4.611 Nmáx -2.146 -2.144 -2.143 -2.140 -2.138 -2.137 -2.134 -2.133 -2.131 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Listados ITLA Fecha: 05/12/13 Página 66
  52. 52. Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.191 m 0.382 m 0.764 m 0.955 m 1.146 m 1.528 m 1.719 m 1.910 m Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.183 m 0.365 m 0.547 m 0.730 m 0.912 m 1.095 m 1.277 m 1.460 m N12/N24 Acero laminado Nmín -7.566 -7.564 -7.561 -7.559 -7.557 -7.554 -7.552 -7.549 -7.547 Nmáx -3.509 -3.508 -3.506 -3.505 -3.504 -3.502 -3.501 -3.499 -3.498 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.225 m 0.450 m 0.675 m 0.900 m N13/N25 Acero laminado Nmín -13.415 -13.410 -13.404 -13.398 -13.392 Nmáx -6.243 -6.239 -6.236 -6.232 -6.229 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.388 -0.388 -0.388 -0.388 -0.388 Vzmáx -0.180 -0.180 -0.180 -0.180 -0.180 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín -0.127 -0.039 0.022 0.062 0.103 Mymáx -0.059 -0.019 0.048 0.135 0.223 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.190 m 0.379 m 0.759 m 0.949 m 1.138 m 1.518 m 1.707 m 1.897 m N2/N14 Acero laminado Nmín 7.346 7.347 7.349 7.351 7.353 7.354 7.357 7.358 7.360 Nmáx 15.784 15.787 15.789 15.794 15.796 15.799 15.803 15.806 15.808 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.022 -0.017 -0.013 -0.004 0.000 0.003 0.008 0.010 0.013 Vzmáx -0.013 -0.010 -0.008 -0.003 0.000 0.004 0.013 0.017 0.022 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.002 0.004 0.006 0.006 0.006 0.004 0.002 0.000 Mymáx 0.000 0.004 0.007 0.010 0.010 0.010 0.007 0.004 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.185 m 0.555 m 0.739 m 1.109 m 1.479 m 1.664 m 2.033 m 2.218 m N3/N15 Acero laminado Nmín 3.462 3.464 3.467 3.469 3.473 3.477 3.479 3.482 3.484 Nmáx 7.440 7.443 7.449 7.453 7.459 7.465 7.468 7.475 7.478 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.022 -0.018 -0.011 -0.007 0.000 0.004 0.006 0.011 0.013 Listados ITLA Fecha: 05/12/13 Página 67
  53. 53. Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.185 m 0.555 m 0.739 m 1.109 m 1.479 m 1.664 m 2.033 m 2.218 m Vzmáx -0.013 -0.011 -0.006 -0.004 0.000 0.007 0.011 0.018 0.022 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.002 0.005 0.006 0.007 0.006 0.005 0.002 0.000 Mymáx 0.000 0.004 0.009 0.011 0.012 0.011 0.009 0.004 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.211 m 0.633 m 0.844 m 1.265 m 1.687 m 1.898 m 2.320 m 2.531 m N4/N16 Acero laminado Nmín 1.958 1.959 1.960 1.961 1.962 1.964 1.964 1.966 1.966 Nmáx 4.206 4.207 4.209 4.211 4.213 4.215 4.216 4.219 4.220 Vymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmín -0.006 -0.005 -0.003 -0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.004 Vzmáx -0.004 -0.003 -0.002 -0.001 0.000 0.002 0.003 0.005 0.006 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.001 0.002 0.002 0.002 0.002 0.002 0.001 0.000 Mymáx 0.000 0.001 0.003 0.003 0.004 0.003 0.003 0.001 0.000 Mzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.400 m 0.801 m 1.001 m 1.401 m 1.801 m 2.202 m 2.402 m 2.802 m N5/N17 Acero laminado Nmín 1.328 1.330 1.331 1.332 1.333 1.335 1.336 1.337 1.338 Nmáx 2.849 2.851 2.853 2.854 2.857 2.859 2.862 2.863 2.865 Vymín -0.006 -0.004 -0.003 -0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.004 Vymáx -0.004 -0.003 -0.002 -0.001 0.000 0.002 0.003 0.004 0.006 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.001 0.002 0.002 0.003 0.002 0.002 0.001 0.000 Mzmáx 0.000 0.002 0.003 0.004 0.004 0.004 0.003 0.002 0.000 Envolventes de los esfuerzos en barras Barra Tipo de combinación Esfuerzo Posiciones en la barra 0.000 m 0.427 m 0.854 m 1.068 m 1.495 m 1.922 m 2.349 m 2.563 m 2.990 m N6/N18 Acero laminado Nmín 0.716 0.717 0.719 0.719 0.721 0.723 0.724 0.725 0.726 Nmáx 1.535 1.537 1.540 1.541 1.544 1.546 1.549 1.550 1.553 Vymín -0.006 -0.004 -0.003 -0.002 0.000 0.001 0.002 0.003 0.004 Vymáx -0.004 -0.003 -0.002 -0.001 0.000 0.002 0.003 0.004 0.006 Vzmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Vzmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mtmáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymín 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mymáx 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 Mzmín 0.000 0.001 0.002 0.002 0.003 0.002 0.002 0.001 0.000 Mzmáx 0.000 0.002 0.004 0.004 0.005 0.004 0.003 0.002 0.000 Listados ITLA Fecha: 05/12/13 Página 68

×