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  • 1. Anexo 7 Mecánica de suelos
  • 2. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 INFORME DE MECÁNICA DE SUELOS ESTACIONAMIENTOS SUBTERRANEOS TRIBUNALES DE JUSTICIA AV. COMPAÑIA DE JESUS ENTRE MORANDE Y BANDERA COMUNA DE SANTIAGO REGIÓN METROPOLITANA ARQUITECTURA: PLAN ARQUITECTOS LTDA EDICION “A” VERSION “00” Santiago, Diciembre de 2010 7884
  • 3. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 2 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 INDICE CONTENIDO pgs. 1. Introducción 3 1.1 Objetivos y Alcances del Estudio 3 1.2 Características del Proyecto 3 1.3 Marco de referencia 3 1.4 Plano de ubicación de calicatas 4 2. Antecedentes de Mecánica de Suelos 5 2.1 Exploración Geotécnica de Suelos 5 2.2 Modelo Estratigráfico 5 2.3 Situación de la napa freática 6 3. Propiedades de diseño 7 3.1 Parámetros geotécnicos de diseño 7 3.2 Capacidad de soporte y constante de balasto 7 3.3 Clasificación sísmica del suelo 7 3.4 Capacidad de infiltración del terreno 7 3.5 Parámetros para el cálculo de empujes 8 4. Determinación de los valores de las fuerzas de empuje 9 4.1 Muros de Subterráneos arriostrados por losas 9 4.2 Muros de contención no arriostrados 9 4.3 Empuje pasivo 10 5. Antecedentes para el diseño de Fundaciones 11 5.1 Sistema de fundaciones recomendado 11 5.2 Definición del sello de fundaciones 11 6. Especificaciones técnicas 12 6.1 Especificaciones técnicas para fundaciones y radieres 12 6.2 Especificaciones técnicas para rellenos 12 6.3 Recomendaciones para la seguridad al interior de la obra 14 6.4 Recomendaciones para no afectar a los vecinos y espacios públicos 14 6.5 Limitaciones de este estudio 15 Anexo Nº 1: Estratigrafías 16 Anexo Nº2: Ensayos de Infiltración 17
  • 4. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 3 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 1. Introducción 1.1 Objetivos y alcances del estudio El presente informe contiene los resultados y conclusiones del estudio de Mecánica de Suelos realizado por Ruz y Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda., para determinar las características geotécnicas del subsuelo de los estacionamientos subterráneos proyectados en los Tribunales de Justicia, ubicado en la Av. Compañía de Jesús entre las calles Morandé y Bandera, comuna de Santiago, Región Metropolitana. El estudio tiene como base el conocimiento global de los suelos de la zona, características y antecedentes del proyecto, la exploración geotécnica y los análisis de laboratorio. Su objetivo es cuantificar las propiedades geomecánicas del suelo, tales como capacidad de soporte, constantes de reacción, clasificación sísmica, empujes de tierra y trabajabilidad del terreno. Además, a partir de los parámetros obtenidos, se elaboran recomendaciones para definir sistemas de fundaciones, procedimientos para excavaciones. 1.2 Características del proyecto - Terreno : Plano, compuesto de estacionamientos y jardines. Los tribunales poseen 3 pisos con doble altura cada piso. - Geometría : La estructura a proyectar son 4 niveles de subterráneos, los cuales abarcar parte de las calles Compañía y Morandé. - Estructura : Hormigón armado 1.3 Marco de referencia El estudio se realiza sobre la base de los antecedentes: a) Presupuesto del Estudio, elaborado por Ruz y Vukasovic Ingenieros Asociados, debidamente aceptado por el cliente. En él se definen los alcances y características del estudio y su respectivo Informe de Mecánica de Suelos. b) Visitas a terreno por Francisco Medina, para tomar antecedentes de la situación actual del terreno, de las estructuras circundantes y determinar la ubicación de la calicata. c) Visitas a terreno y exploración geotécnica a cargo del Señor Manuel Astorga, en representación de esta oficina, los días 25 de octubre al 05 de Noviembre de 2010. d) Inspección visual de muestras extraídas del terreno. e) Planos de arquitectura con fecha Agosto de 2010 f) Otros antecedentes para la confección de este informe fue la información entregada por los siguientes proyectos: - Club Fernández Concha, Calle Morandé esquina Compañía - Edificio Espacio Centro El Mercurio, Calle Bandera esquina Morandé Modificaciones en el proyecto original, pueden introducir cambios importantes en el estudio. Eventualmente, puede ser necesario reorientar la exploración geotécnica, introduciendo nuevos puntos de exploración o profundidades de exploración mayores.
  • 5. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 4 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 1.4 Plano de ubicación de calicatas
  • 6. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 5 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 2. Antecedentes de Mecánica de Suelos 2.1 Exploración Geotécnica de Suelos La exploración geotécnica de suelos se inició con un reconocimiento de superficie, destinado a definir las características globales del terreno y situaciones particulares que pudiesen afectarlo. A partir de ellas, se dio por aprobada la exploración, consistente en una calicata de 15.0m de profundidad, según se detalla en el croquis de la sección 1.4; además de la inspección de la excavación existente para un edificio de 5 subterráneos, ubicada en la esquina de las calles Morandé y Compañía. La calicata, excavada manualmente, fue inspeccionada y sometida a muestreo por personal de esta oficina, levantándose el registro estratigráfico detallado de cada una de ellas y que se resume en la sección 2.3. Dadas las características de los suelos presentes en la zona del estudio y las obras a fundar sobre el terreno, se extrajeron muestras perturbadas, las que fueron analizadas y seleccionadas para elaborar el programa de ensayes, que se llevó a cabo en los laboratorios de Tecnolab Ltda. 2.2 Modelo Estratigráfico De acuerdo con la información obtenida de la exploración, el subsuelo presenta un perfil compuesto por cuatro unidades estratigráficas fundamentales, cuyas características y dimensiones se entregan a continuación. UNIDAD U1 : Cobertura Vegetal Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente: Calicata Nº 1 Desde, [m] 0.00 Hasta [m] 0.20 UNIDAD U2 : Relleno compuesto por arcillas, de plasticidad media, humedad media, porosidad baja y de color café. Relleno que no posee estructura, la cantidad de arena es aproximadamente del 5% y un 5% de grava. No posee características expansivas ni grietas. Contenido bajo de raíces y raicillas. Según el sistema USCS clasifica como CL. Relleno contaminado con trozos de ladrillos. A 0.70m de profundidad se detecta una tuberia. Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente: Calicata Nº 1 Desde, [m] 0.20 Hasta [m] 2.30 UNIDAD U3 : Grava de origen fluvial en matriz arenosa, de humedad media y color gris. Estrato de suelo natural de cementación y compacidad media. Contiene clastos sanos, de cantos redondeados subangulosos, de tamaño máximo 4”, tamaño medio 2” y 10% de bolones de tamaño máximo 9’’. No se aprecian rastros vegetales. Según el sistema USCS, clasifica como GP.
  • 7. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 6 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente: Calicata Nº 1 Desde, [m] 2.30 Hasta [m] 7.20 UNIDAD U4 : Grava de origen fluvial en matriz arcillosa, de humedad media y color café. Estrato de suelo natural de cementación y compacidad media. Contiene clastos sanos, de cantos redondeados subangulosos, de tamaño máximo 4”, tamaño medio 2” y 5% de bolones de tamaño 10”. No se aprecian rastros vegetales. Según el sistema USCS, clasifica como GC. Las profundidades entre las que se extiende este estrato se detallan en la tabla siguiente: Calicata Nº 1 Desde, [m] 7.20 Hasta [m] 15.00 2.3 Situación de la napa freática A la fecha de la exploración, octubre 25 a noviembre 5 de 2010, la napa freática no fue detectada dentro las profundidades excavadas. Sólo se informa la situación detectada a la fecha de exploración, desconociéndose su variación estacional y a través del tiempo, tema que escapa a esta especialidad.
  • 8. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 7 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 3. Propiedades de diseño 3.1 Parámetros geotécnicos de diseño A continuación se entregan parámetros generales del suelo, basados en estudios similares del sector, la exploración del terreno y la experiencia del consultor, se incluyen valores para cada estrato: Grava arenosa Grava Arcillosa Concepto Símbolo Unidad U3 Unidad U4 Peso unitario húmedo (g h ) 2,20 2,20 Cohesión (c) 1,5 2,5 Ángulo de fricción interna (f n ) 45 45 Tipo suelo según NCh 433 Of 96 Coef. Sísmico según NCh 433 (C r) II 0,45 3.2 Capacidad de soporte y constante de balasto La capacidad de soporte admisible, qa, queda definida por el menor valor de aquellos obtenidos por consideraciones de resistencia y deformaciones (asentamientos) admisibles. Para el caso estructuras fundadas sobre los suelos granulares, el diseño queda controlado por condiciones de resistencia al corte. De esta manera, se obtienen los siguientes valores de diseño: Unidad Capacidad de soporte (kg/cm²) Constante de balasto (kg/cm³) Estática Sísmica Estática Sísmica Gravas U3 y U4 10.00 14.00 20.00 60.00 - Para estimar la constante de balasto al giro se debe multiplicar el valor estático este valor por 2.5. 3.3 Clasificación sísmica del suelo Para los efectos de aplicación de la Norma de Diseño Sísmico de Edificios, NCh 433 Of. 96 modificada el año 2009, considerar que se trata de un suelo tipo II. 3.4 Capacidad de infiltración del terreno Para determinar la capacidad de absorción del terreno, se hizo una medición directa del coeficiente de infiltración mediante el método de Porchet, obteniéndose, el siguiente resultado: I prediseño = 350 (mm/Hr.) Del registro de ensayo se deduce un valor mayor para la tasa de infiltración, sin embargo, con la finalidad de evitar la colmatación prematura, se recomienda reducir el valor de diseño Este valor es indicativo de un punto específico del suelo ensayado. Sólo tiene validez para el predimensionamiento de los sistemas de drenaje y debe ser verificado una vez realizadas las excavaciones en los puntos de emplazamiento definitivo de sistemas de drenaje.
  • 9. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 8 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 3.5 Parámetros para el cálculo de empujes 3.5.1 Empujes de suelo natural a) Taludes horizontales aguas arriba de muros de contención En la tabla siguiente se entregan los valores de los coeficientes de empujes para el caso simplificado, caracterizado por planos verticales tanto en la superficie frontal y en el trasdós del muro de contención, adicionalmente, se asume que el suelo retenido aguas arriba del muro presenta una superficie horizontal, con pendiente nula. Coef. de empuje en reposo (K0) [1] 0,29 Coef. de empuje activo (Ka) [1] 0,17 Coef. de empuje sísmico (DKs) [1] 0,07 Coef. de empuje pasivo (Kp) [1] 5,83 Grava Unidad U3 - U4 Concepto
  • 10. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 9 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 4. Determinación de los valores de las fuerzas de empuje 4.1 Muros de Subterráneos arriostrados por losas Los empujes laterales que actuarán sobre los muros subterráneos, tendrán las siguientes magnitudes. TODOS LOS VALORES QUE SE ENTREGAN SON PARA UNA UNIDAD DE LONGITUD Y CONSIDERA UNA SUPERFICIE HORIZONTAL DEL TERRENO CONTENIDO SOBRE EL MURO. Dadas las características del proyecto se ha considerado que todos los muros perimetrales se han hormigonado contra terreno; utilizando un sistema de entibación. 4.1.1 Empuje Estático Ko = 0.29 o (Z) =0.29 · 2.20 · Z + 0.29 · q – 1.61 o (Z) : Presión estática, [Ton/m2 ] Z : Profundidad, [m] q : Sobrecarga, [Ton/m2 ] 4.1.2 Empuje Sísmico El empuje sísmico que actúa sobre los muros fue calculado en base a la norma Nch 433 of. 96, y reducidos de acuerdo a la nueva versión de la norma. s =0.3· Cr · · H · Ao / g   s : Presión sísmica, [Ton/m2 ] H : Altura del muro, [m]  : Peso unitario húmedo del material, [Ton/m3 ] Ao : Aceleración efectiva (en este caso 0.30·g) Cr : 0.45 en este caso De acuerdo a lo anterior: s = 0.30· 0.45 · 2.20 · H · 0.30 4.2 Muros de contención no arriostrados 4.2.1 Empuje activo Ka = 0.17 a (Z) = 0.17 · 2.20 · Z + 0.16 · q -1.20 a (Z) : Presión activa, [Ton/m2 ] Z : Profundidad, [m] q : Sobrecarga, [Ton/m2 ]
  • 11. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 10 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 4.2.2 Empuje Sísmico Coeficiente de empuje sísmico : Kas = 0.07 Empuje sísmico : s = 2.20 · 0.07 · (H-Z) De acuerdo a la ley del triángulo invertido. s : Empuje sísmico, [Ton/m2 ] Z : Profundidad, [m] H : Altura del muro, [m] 4.3 Empuje pasivo El empuje pasivo a considerar en la zona enterrada de los muros de contención se calculará de acuerdo a la siguiente formulación: Z’ 50 cm Zona enterrada de muro De muro de contención. p (Z’)  p (Z’) = Kp · · Z’ [ton/m2 ] (despreciar los primeros 50 cm) Donde:   p (Z’) : Empuje pasivo, [Ton/m2 ] Kp : Coeficiente de Empuje Pasivo   : Peso unitario húmedo del material, [Ton/m3 ] Z’ : Profundidad de enterramiento del muro, [m] (despreciar los primeros 50cm)
  • 12. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 11 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 5. Antecedentes para el diseño de fundaciones 5.1 Sistema de fundaciones recomendado Dadas las características de los suelos y el tipo de estructura a fundar, se recomienda el empleo de fundaciones superficiales tradicionales, compuestas por zapatas corridas y/o aisladas apoyadas sobre el estrato U4. 5.2 Definición del sello de fundaciones 5.2.1 Suelo de apoyo y nivel de sello de fundaciones Todas las fundaciones deberán en los suelos gravosos descritos en la unidad U4, respetando los valores admisibles mencionados en la sección 3.2. El sello de fundación deberá definirse penetrando un mínimo de 20cm., en este estrato. De lo anterior se concluye que el suelo apto para utilizarlo como sello de fundación se encuentra a partir de una profundidad mínima de 7.50m bajo el nivel de terreno natural. Se recomienda diseñar zapatas de altura tradicional y rellenar la diferencia con el nivel de sello de fundación con hormigón pobre del tipo H10. 5.2.2 Requisitos para el sello de fundaciones Una vez definidos el material y la profundidad del sello de fundaciones, éste deberá cumplir las siguientes condiciones: - El nivel del sello de fundaciones, además de cumplir con los requisitos mínimos de penetración, deberá cumplir con el enterramiento mínimo definido por el cálculo estructural y la arquitectura, el que no podrá ser inferior a 1.20m, medidos desde el nivel de piso terminado al interior y al exterior de las edificaciones. - El sello de fundaciones deberá ser plano y horizontal. Sin embargo, con la finalidad de minimizar los costos en excavaciones y hormigonado, se podrá escalonar el sello de fundaciones, mediante escalones de huella horizontal y contrahuella vertical, cuyas dimensiones sólo tendrán las restricciones de factibilidad constructiva. Obviamente, en toda la extensión de la huella, la excavación deberá cumplir la condición de penetración mínima por debajo del estrato apto para fundar.
  • 13. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 12 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 6. Especificaciones técnicas 6.1 Especificaciones técnicas para fundaciones y radieres 1 Escarpe Previo al inicio de las excavaciones, deberá realizarse un escarpe de la unidad U1, consistente en el retiro de material inadecuado, suelto o contaminado que se encuentre en la superficie. El material escarpado y el de demoliciones deben ser transportados de inmediato a botadero autorizado, con la finalidad de evitar que contaminen las excavaciones o su uso en rellenos dentro de la obra. Para compensar el material retirado, este deberá cumplir lo especificado en 6.2.1. 2 Método de excavación. Las faenas de excavación para las fundaciones se podrán realizar en forma mecanizada, pero los últimos 20cm. se deberán efectuar en forma manual, a objeto de minimizar la sobre excavación y evitar la alteración excesiva de la estructura natural del suelo. Estas se deben efectuar de acuerdo a las dimensiones y emplazamiento indicados en los planos de proyecto. Antes de su inicio se debe contar con la aprobación de los Arquitectos. Los procedimientos de excavación deberán planificarse de manera que provoquen la menor alteración del terreno natural y evitar la sobre excavación. 3 Tratamiento del sello: El perfilado de las excavaciones deberá incluir la horizontalidad del sello y la verticalidad de las paredes. Si es preciso, se sobre excavará el encuentro entre las paredes y el fondo, a objeto de garantizar que la superficie de apoyo de las fundaciones sea como mínimo la prevista en el proyecto. Además, antes de proceder al emplantillado o colocación de rellenos de penetración, según corresponda, se deberá limpiar el sello extrayendo el material suelto producto de las excavaciones y todo material extraño que se encuentre ubicado en el sello de fundación. 4 Recepción de sellos: Luego de cumplidas las etapas anteriores, se debe solicitar al Mecánico de Suelos la recepción de los sellos de fundación. 5 El Contratista deberá velar por la conservación de los puntos de referencia (P.R.), debiendo proceder a su reemplazo y nivelación cuando resulten dañados o desplazados, informando a la ITO al respecto. 6.2 Especificaciones técnicas para rellenos 6.2.1 Rellenos Estructurales 6 En la ejecución de rellenos estructurales, rellenos tras muros de contención y bajo radieres, podrá emplearse un material granular grueso, limpio, del tipo "estabilizado", cuya curva granulométrica deberá estar dentro del siguiente rango: Criba o malla ASTM %, en peso pasando 2” 100 1” 55-100 3/8” 40-70 Nº 4 35-65 Nº 10 20-50 Nº 40 10-30 Nº 200 0-15
  • 14. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 13 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 También es posible emplear grava proveniente de la misma excavación, material integral de río o esteros, limitando el tamaño máximo de 4” y que el contenido de finos bajo la malla Nº 200 sea inferior a 10%. EL MATERIAL SELECCIONADO DEBERÁ SER APROBADO PREVIAMENTE POR EL SUSCRITO, Y DEBERÁ SER RESPALDADO CON ENSAYES DE PERTINENTES, EMITIDOS POR UN LABORATORIO COMPETENTE. Los ensayos mínimos a realizar deberán ser los siguientes: - Granulometría - Límites de consistencia - Clasificación de suelos - Densidad de partículas sólidas - Humedad natural - Próctor modificado o Densidad Relativa. 7 El material deberá ser esparcido en capas horizontales de espesor uniforme y deberá humedecerse homogéneamente hasta lograr el valor óptimo del ensayo Próctor Modificado (en caso de que el material que pasa la malla Nº 200 es mayor al 12%) o de la Densidad Relativa (en caso de que el material que pasa la malla Nº 200 sea menor al 12%), con una variación máxima de ±2%. Luego el material será compactado hasta alcanzar una densidad no inferior al 95% de la D.M.C.S. del ensayo de Próctor Modificado, o hasta lograr una Densidad Relativa del 85%, según sea el caso. 8 El espesor de las capas será establecido de forma tal que pueda lograrse la densidad especificada en todo su espesor con el equipo de compactación que se utilizará, en todo caso éste no podrá ser superior a 25 cm. 9 El avance deberá ser parejo, de modo tal que no se produzcan desniveles superiores a 0.50m. entre sectores contiguos. 10 Si el tamaño de la excavación lo permite, se recomienda el uso de rodillo de 1500 kg. de peso estático o superior, En el caso que al momento de hacer las obras existan construcciones vecinas cercanas, se debe limitar la energía del rodillo ya que puede afectar a las construcciones vecinas y producir daños. 11 Rellenos de penetración y tratamiento de la sobre-excavación bajo el sello de fundación En la sección 5.2. se especifican las condiciones para el nivel del sello de fundaciones. Particularmente, las señaladas en 5.2.1, imponen profundidades que pueden superar los requisitos de enterramiento obtenidos de la arquitectura y el cálculo estructural. En tal caso, se sugiere definir el sello a la condición de enterramiento y suplir la diferencia de nivel con las condiciones de penetración mediante “rellenos de penetración”, constituidos por hormigón pobre tipo H10.
  • 15. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 14 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 12 Cada capa deberá ser aprobada por la ITO y no podrá ser recubierta antes que se dé por aceptada la densidad. 13 Inicialmente, los controles de densidad se realizarán por lo menos cada 100m² por capa, comprobada la eficacia del operador y el procedimiento, podrán extenderse a 200m² por capa y, finalmente hasta 500m² por capa. 14 Los controles de densidades se deberán efectuar por un laboratorio especializado de reconocida calidad, que cuente con la aprobación previa de la ITO. 6.3 Recomendaciones para la seguridad al interior de la obra 15 Taludes de Excavación: Las excavaciones provisorias, hasta el nivel de sello de fundación podrán realizarse en forma vertical, siempre y cuando no superen los 1.20m de profundidad. En caso de excavaciones más profundas, las excavaciones hasta el nivel del sello de fundación deberán tener un talud 2:1(V:H) dejando al menos 1.00m de berma libre entre el borde del talud y los medianeros. Las excavaciones provisorias, hasta el nivel de sello de fundación deberán realizarse de acuerdo a proyecto de entibación y socalzado. 16 Se deberá respetar lo indicado en al norma Nch 349 Of. 1999, Respecto de la seguridad en excavaciones. SE DEBE DAR CUMPLIMIENTO A TODAS LAS NORMAS CHILENAS DE SEGURIDAD EN EXCAVACIONES, Y EFECTUAR TODAS LAS ENTIBACIONES CORRESPONDIENTES. 6.4 Recomendaciones para no afectar a los vecinos y espacios públicos 17 La construcción de rellenos no deberá afectar la seguridad de las estructuras vecinas. En especial se deberá tener cuidado con los medianeros, que de ser necesarios, deberán ser reforzados o removidos previa autorización de los vecinos. 18 En caso que los taludes excavados se acerquen a construcciones existentes se debe verificar que entre la arista de la fundación más cercana al borde de él o los taludes, y el píe de estos, se pueda trazar una diagonal cuyo ángulo más desfavorable no puede ser superior a 45º respecto de la horizontal. En caso de dudas de aplicación de esta norma, o en caso que no exista el espacio suficiente para la generación de este ángulo, avisar inmediatamente a esta oficina para proceder al desarrollo del proyecto de entibación y/o socalzado correspondiente.
  • 16. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 15 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 6.5 Limitaciones de este estudio 19 Cambios en el Proyecto pueden invalidar total o parcialmente este informe, por lo tanto, de existir modificaciones, previas o posteriores al inicio de las obras, se debe remitir a esta oficina la versión de arquitectura a construir, y solicitar la revalidación del informe de mecánica de suelos mediante documento suscrito por su autor. Manuel Ruz Jorquera Ingeniero Civil MRJ/fma
  • 17. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 16 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 Anexo Nº 1: Estratigrafías Calicata Horizonte Nº Rango Profundidad Espesor Descripción visual 0 0 0.2 0.2 Cobertura Vegetal 1 0.2 2.3 2.1 Relleno compuesto por arcilla de plasticidad media, humedad media y color café. Suelo de estructura migajón, de porosidad baja y consistencia media, con aproximadamente 5% de arena y aproximadamente 5% de grava. No se observan raíces ni raicillas. No presenta agrietamiento y no se observan características expansivas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como CL. 2 2.3 7.2 4.9 Grava de origen fluvial en matriz arenosa, humedad media y color gris. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 10% de bolones de tamaño máximo 9". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GP. 1 3 7.2 15 7.8 Grava de origen fluvial en matriz arcillosa, humedad media y color café. Estrato de suelo de cementación media y de compacidad media. Contiene clastos sanos de forma sub redondeada de tamaño máximo de 4" y tamaño medio de 2", con 5% de bolones de tamaño máximo 10". No se observan raíces ni raicillas. De acuerdo con el sistema USCS, clasifica como GC. Observaciones A la fecha de exploración, Noviembre 04 de 2010, la napa freática no fue detectada dentro de las profundidades reconocidas
  • 18. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 17 Tiziano Nº 61 – Las Condes – Santiago Fono: (02) 245 33 62 Fax: (02) 366 14 93 Anexo Nº 2: Ensayo de Infiltración Fecha: Profundidad: 15,00 [m] Calicata Nº : 1 Operador: Manuel Astorga Tipo de Suelo: Suelo: R [mm] = 175 [mm] D = 350 [mm] Nivel (h) 2h + R Infiltración [mm] [Seg.] [horas] [mm] [mm/hora] 350 0 0,000 875 1.340 330 11 0,003 835 736 310 32 0,009 795 602 290 59 0,016 755 553 270 90 0,025 715 465 250 129 0,036 675 437 230 173 0,048 635 Promedio 689 Tiempo CoeficientedeInfiltración MétododePorchet EstacionamientosTribunalesdeJusticia Octubre - Noviembre de 2010 GC
  • 19. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 1 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 PROYECTO DE ENTIBACION Y SOCALZADO ESTACIONAMIENTOS SUBTERRANEOS TRIBUNALES DE JUSTICIA AV. COMPAÑIA DE JESUS CALLE MORANDE Y BANDERA COMUNA DE SANTIAGO REGIÓN METROPOLITANA ARQUITECTURA: PLAN ARQUITECTOS LTDA EDICION “A” VERSION “00” Santiago, Diciembre de 2010 7884
  • 20. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 2 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 INDICE CONTENIDO pgs. 1. Introducción 3 1.1 Objetivos y Alcances del estudio 3 2. Sistema de entibación y socalzado propuesta 3 2.1 Descripción de la solución 3 2.2 Análisis deslindes del Terreno en estudio 3 2.3 Secuencia Constructiva para Pilas 5 2.4 Especificaciones técnicas generales para la construcción de pilas 6 2.5 Destensado de Anclajes 7 3. Diseño de las Pilas 7 3.1 Propiedades del suelo consideradas 7 3.2 Método de Diseño 7 3.3 Diseño de las pilas 8 3.4. Diseño del Tensor de Anclaje 8 4. Cargas y longitudes de los anclajes 10 5. Especificaciones Técnicas para el diseño y construcción de tensores de anclaje 11 Anexo Nº 1: Memoria de Cálculo 17 Anexo Nº 2: Plano de Proyecto 52
  • 21. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 3 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 1. Introducción 1.1 Objetivos y alcances del estudio El presente informe corresponde a proyecto de entibación y socalzado realizado por Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda., para el diseño del sistema de entibaciones requeridas par la construcción de los estacionamientos subterráneos proyectados en los Tribunales de Justicia, ubicado en la Av. Compañía de Jesús entre las calles Morandé y Bandera, comuna de Santiago, Región Metropolitana. El estudio tiene por objeto la entrega de antecedentes, definición del sistema de entibación adecuado para la obra, especificaciones y recomendaciones para, construcción y control de las obras. 2. Sistema de Entibación y Socalzado propuesto 2.1 Descripción de la solución - Sistema de Socalzado. El sistema de socalzado consiste en la construcción de columnas de hormigón armado al borde y bajo de los muros medianeros, las cuales servirán de apoyo que sostendrá el muro y traspasará su carga al terreno bajo el nivel de subterráneos a construir. Además estas columnas sostienen el terreno permitiendo efectuar una excavación vertical. - Sistema de Entibación El sistema de entibación consiste, al igual que el caso anterior, en la construcción de columnas de hormigón armado, pero esta vez ubicada al borde de las excavaciones. El objetivo de estas pilas es sostener el terreno y las construcciones cercanas además de permitir una excavación vertical. 2.2 Análisis deslindes del Terreno en estudio a) Deslinde Norte En este deslinde se encuentra la calle Compañía y a unos 7.0m el ex Congreso Nacional. Dado que no existe espacio suficiente para excavar con taludes seguros, se proyectan pilas de entibación para sostener la calle y permitir una excavación vertical. Las pilas tendrán como elementos de apoyos anclajes y en las pilas a su vez se colocarán puntales de apoyo para las columnas hincadas del proyecto. b) Deslinde Sur En el sector poniente de este deslinde se encuentra el edificio de los Tribunales de Justicia. Dado que no existe espacio suficiente para excavar con taludes seguros, se proyectan pilas de entibación y permitir una excavación vertical. c) Deslinde Oriente En este deslinde se encuentra la calle Bandera y a 7.00m se encuentra el Museo de Arte Precolombino. Dado que no existe espacio suficiente para excavar con taludes seguros, se proyectan pilas de entibación para sostener la calle y permitir una excavación vertical.
  • 22. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 4 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 d) Deslinde Poniente En este deslinde se encuentra la calle Morandé y a 7.00m aproximadamente se encuentra la excavación y construcción del edificio con subterráneos, del edificio de El Mercurio. Dado que no existe espacio suficiente para excavar con taludes seguros, se proyectan pilas de entibación para sostener la calle y permitir una excavación vertical. Debido a que no es posible atravesar con los anclajes, ya que estos entrarían al subterráneo proyectado y que además el hecho de poner puntales Yoder, perjudicaría el desarrollo normal de las faenas en terrenos, el sistema de apoyo de las pilas, deberá ser mediante las losas a construir del subterráneo. NOTAS: - PREVIO A LA EJECUCIÓN DE LAS OBRAS, SE DEBERÁ VERIFICAR LA EXISTENCIA DE SUBTERRÁNEOS EN LAS CONSTRUCCIONES VECINAS, LO CUAL DEBERÁ SER INFORMADO INMEDIATAMENTE A ESTA OFICINA. - EN LAS ZONAS DE EJECUCIÓN DE TALUDES, SI SE PROYECTA LA INSTALACIÓN DE FAENAS, GRUA, O ZONA DE CARGA Y DESCARGA DE CAMIONES, SE DEBERÁ RESPETAR UNA BERMA MÍNIMA DE 2,00m ENTRE EL BORDE DEL TALUD Y DICHAS INSTALACIONES. EN CASO CONTRARIO SERÁ NECESARIA LA CONSTRUCCIÓN DE PILAS DE ENTIBACIÓN, LAS CUALES DEBERÁN SER DISEÑADAS DE ACUERDO A LA NATURALEZA DE LA CARGA. - TODOS LOS TALUDES, VERTICALES O INCLINADOS, DEBERAN SER PROTEGIDOS CON LECHADA DE CEMENTO Y MALLA BIZCOCHO. - SE DEBERÁ EVITAR LA OCURRENCIA DE FILTRACIONES EN ZONAS DE TALUDES, TENIENDO ESPECIAL CUIDADO EN ZONAS HUMEDAS, TALES COMO BAÑOS, DUCHAS, ETC., YA QUE ESTAS SON FUENTE COMÚN DE ACCIDENTES. - SIN PERJUICIO DE LO ANTERIOR, SE DEBE DAR EXTRICTO CUMPLIMIENTO A LA NORMA CHILENA DE EXCAVACIONES NCH 349 OF. 1999, EN ESPECIAL A LO REFERENCTE A LA INSPECCIÓN DIARIA DE GRIETAS EN TALUDES. CUALQUIER ANOMALÍA DEBERÁ SER COMUNICADA INMEDIATAMENTE A ESTA OFICINA. - PARA LA EXCAVACIÓN DE PILAS SE DEBERÁ CONSIDERAR LA ENTIBACIÓN MEDIANTE LA UTILIZACIÓN DE ANILLOS DE TABLONES DE MADERA DE PINO, DE 2X10”, DISPUESTOS HORIZONTALMENTE, ESPECIADOS A 1,00m DE EJE A EJE. ENTRE ESTOS ANILLOS SE DEBE CONSIDERAR LA ENTIBACIÓN VERTICAL CON TABLONES DE PINO DE 1” DE ESPESOR. ANTES DE HORMIGONAR SE DEBERÁN RETIRAR LOS MATERIALES DE ENTIBACIÓN EN LA CARA OPUESTA A LA EXCAVACIÓN MASIVA, PARA ASEGURAR EL HORMIGONADO DE LA PILA CONTRA TERRENO - LA CONFECCIÓN DE LOS MUROS DEBERÁ REALIZARSE A MEDIDA QUE SE AVANZA CON LA EXCAVACIÓN MASIVA, EN TRAMOS DE 1,50M DE ALTURA, ESTOS TRAMOS PODRÁN SER MAYORES PREVÍA VISITA DEL MÉCANICO DE SUELOS QUE AUTORICE TRAMOS MAS LARGOS.
  • 23. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 5 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 2.3 Secuencia Constructiva para Pilas 1.- Efectuar la construcción de las pilas impares. El proceso se realiza de forma tal que no se produzca sobre excavación en la sección de alojamiento de la pila. 2.- Introducir la armadura y fijarla en su posición definitiva. Enseguida se materializa el moldaje para hormigonado, sólo en la cara que enfrentará la excavación, las otras caras se hormigonarán contra el terreno y las sobreexcavaciones sólo se rellenarán con hormigón, quedando expresamente prohibido cualquier otro procedimiento de relleno. 3.- Hormigonar las pilas impares. 4.- Transcurridas 24 horas después del hormigonado de las pilas impares se excavan y hormigonan las pilas pares. 5.- Solicitar las instrucciones correspondientes a la empresa contratista a cargo de la ejecución de los tensores de anclaje antes de iniciar las excavaciones. Estas se harán en forma vertical hasta el nivel de los tirantes. TODAS ESTAS FAENAS DEBERAN COORDINARSE CON DICHA EMPRESA. 6.- Colocar los tensores de anclaje y proteger todas las paredes con lechada de cemento. En caso de optar por la alternativa 2 se deberán apuntalar las pilas del sector poniente de acuerdo a los planos de socalzado. 7.- PARA EL CASO DE LAS PILAS DEL SECTOR PONIENTE ESTAS DEBERÁN UTILIZAR COMO SISTEMA DE APOYO LAS LOSAS DE CIELO DE LOS NIVELES -2, -3 Y -4. LA EXCAVACIÓN DE ESTA ZONA SE REALIZARÁ POSTERIOR A LA CONSTRUCCIÓN DEL RESTO DE LOS ESTACIONAMIENTO Y SE EJECUTARÁ POR TRAMOS, ESTO QUIERE DECIR, QUE SE ESCAVARÁ HASTA NIVEL DE LA LOSA DE CIELO DEL NIVEL -2, SE HORMIGONARÁ, SE DEBE ESPERAR HASTA QUE EL HORMIGÓN ALCANCE SU MÁXIMA RESISTENCIA Y SE DEBERÁ CONTINUAR EXCAVANDO HASTA LLEGAR AL NIVEL DE CIELO DEL SUBTERRANEO 3, REPITIENDO EL PROCEDIMIENTO. LA SECUENCIA ES ANALOGA PARA LA LOSA DEL CIELO DEL SUBTERRANEO 4. LAS CARGAS QUE DEBEN RESISTIR LAS LOSAS SON LAS SIGUIENTES: LOSA CIELO CARGA (t) -2 32.00 -3 93.60 -4 37.00 IMPORTANTE: ANTES DE REALIZAR CUALQUIER EXCAVACIÓN MASIVA SE DEBERÁ VERIFICAR EL EMPLAZAMIENTO DE TODA ESTRUCTURA SUBTERRÁNEA QUE SE ENCUENTRE EN LAS CERCANÍAS Y PUEDA INTERFERIR CON LOS ANCLAJES PROYECTADOS. EN CASO DE QUE EXISTIESEN DIFERENCIAS CON EL PROYECTO DE ENTIBACIÓN SE DEBE SOLICITAR INSTRUCCIONES AL MECÁNICO DE SUELOS, ANTES DE COMENZAR LAS EXCAVACIONES.
  • 24. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 6 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 2.4 Especificaciones técnicas generales para la construcción de pilas Materiales 1.- Hormigón H25 con 90% de nivel de confianza. 2.- Docilidad correspondiente a cono 8 - 10, tamaño máximo para el árido de 1 ½ ”. 3.- El vibrado, vaciado del hormigón y otros no especificados en este informe, deberán cumplir con todas las normas aplicables. 4.- El acero será del tipo A 63-42 H. El recubrimiento será de 3 cm. El traslapo de barras de acero será de 50 diámetros. 5.- Las armaduras de las pilas se confeccionarán fuera de la excavación respectiva, cuidando mantener la rectitud de las barras y que el canastillo armado quede en su posición correcta. Método constructivo 6.- Se debe verificar con exactitud la ubicación de las pilas en el terreno, y junto con ello replantear las fundaciones más cercanas a objeto de detectar cualquier interferencia antes de hacer las excavaciones. 7.- La parte inferior de las pilas, correspondiente a la parte ubicada bajo el nivel de sello de fundación, deberá ser hormigonada contra terreno en sus cuatro caras. 8.- El moldaje de la pila irá solo por la cara frontal a la excavación sobre el sello de excavación, el resto de las caras se hormigonará contra terreno. 9.- Los moldajes de las pilas no se retirarán hasta después de colocados y tensados los tensores de anclaje. 10.- La verticalidad de la excavación se debe controlar permanentemente mediante plomadas en cada una de las aristas, a objeto de asegurar la verticalidad. 11.- Los taludes verticales ente pilas se deben proteger mediante colocación de lechada de cemento de una relación agua cemento 0.70 - 0.75. 12.- En caso de desmoronamientos se deberá consultar de inmediato al mecánico de suelos. 13.- Antes de iniciar las obras, tomar fotos de los muros vecinos y autentificarlas ante notario. 14.- Tomar todos los seguros que correspondan y hacer respetar en obra todas las medidas de seguridad. 15.- No perturbar las paredes laterales de la excavación. 16.- No ocupar agua para “ablandar” y facilitar la excavación. 17.- Frente a cualquier caso de filtración, exceso de riego por parte de los vecinos, fugas de arranques de agua o sistemas de alcantarillado, intentar dar solución de inmediato y contactar al mecánico de suelos al Fono 2453362.
  • 25. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 7 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 18.- En los últimos 50cm de todas las pilas de socalzado (bajo fundaciones), bajo la fundación a socalzar, se deberá adicionar expansor del tipo INTRAPLAST al hormigón de manera de asegurar el contacto entre la fundación y la pila. 2.5 Destensado de Anclajes Los anclajes podrán ser detensados después de 7 días de que se encuentre hormigonada en su 100% la losa SUPERIOR. Se deberá solicitar autorización al ingeniero estructural y al mecánico de suelos para el destensado de cada línea con el fin de corroborar que el edificio y losas sea capaz de resistir los empujes del terreno. 3. Diseño de las pilas 3.1 Propiedades del suelo consideradas A continuación se entregan parámetros generales del suelo, basados en estudios similares del sector, la exploración del terreno y la experiencia del consultor, se incluyen valores para cada estrato: Grava arenosa Grava Arcillosa Concepto Símbolo Unidad U3 Unidad U4 Peso unitario húmedo (g h ) 2,20 2,20 Cohesión (c) 1,5 2,5 Ángulo de fricción interna (f n ) 45 45 Tipo suelo según NCh 433 Of 96 Coef. Sísmico según NCh 433 (C r) II 0,45 3.2 Método de Diseño Dada la profundidad de la excavación proyectada y el conocimiento de los suelos presentes en el terreno se optó por utilizar un método de tensión-deformación, que permitirá verificar la estabilidad del sistema para cada etapa constructiva. Este método consiste en definir los empujes de suelo en función de la deformación que este experimenta, utilizando como antecedente la rigidez de las pilas, la rigidez del suelo de fundación y la secuencia constructiva de excavación. Dado lo anterior, los empujes que experimenta la pila son variables en su profundidad, con magnitudes que van desde el empuje activo hasta el empuje en reposo. Para lograr lo anterior se consideró el programa “Muros Pantalla” considerando los siguientes antecedentes de diseño: 3.2.1 Sobrecarga Considerada Se consideró una sobrecarga de 1.1 ton/m2 por piso bajo todas las construcciones. En zona sin construcciones aledañas, se asumió una sobrecarga de 1.2 Ton/m2 mínima.
  • 26. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 8 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 3.2.2 Deformación Máxima Admisible Se consideró una deformación máxima admisible de 20mm para condiciones sísmicas. 3.2.3 Solicitación Sísmica Se consideró los empujes sísmicos de mononobe Okabe, para una aceleración máxima de 0.15g, la que puede ocurrir en cualquiera de las fases constructivas del sistema de entibación. 3.2.4 Fases Constructivas Se considera todos los estados de carga que han tenido las pilas, para cada etapa constructiva. 3.2.5 Esfuerzos y estabilidad Se ha comprobado, para cada estado de carga a la que están sometidas las pilas, que los momentos, corte y axial en su desarrollo no sobrepasen lo máximos admisibles. Se ha considerado además la estabilidad del talud de excavación para cada etapa constructiva. 3.3 Diseño de las pilas El diseño de las pilas se realizó conforme a la norma ACI, por el método de rotura, que considera una mayoración de esfuerzos y reducción de la resistencia del hormigón. 3.4. Diseño del Tensor de Anclaje Los tensores de anclaje son diseñados para transmitir una carga de tracción al terreno, constituido fundamentalmente por tubos y cables de acero, introducida en el macizo mediante una perforación de pequeño diámetro y sellada en la parte de su longitud de terreno con lechada de cemento. Los tensores son diseñados para soportar las cargas de trabajo calculadas mediante el método descrito anteriormente. La longitud libre del anclaje fue calculada considerando el bulbo de presiones que se describe en el documento: “Diseño de entibaciones en la grava de Santiago”, de Pedro Ortigosa, que considera el criterio que se muestra a continuación: LFLa 20º P H = 45º+/2-arctgCsy R P LA
  • 27. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 9 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 H: Altura libre de la pila. La: Distancia desde la superficie de la pila hasta el anclaje. P: Profundidad donde se produce el corte nulo. LA: Longitud de la zona activa a calcular por un especialista. LF: Longitud libre del anclaje. : Angulo de fricción interna del suelo (30º). Csy: Coeficiente Sísmico (0.20g). R: Revancha, se considera 2.0 m.  = Ángulo del plano de falla de la pila anclada (51.5º). Fp = Fuerza de tracción que ejerce el anclaje, proyectado a la dirección de trabajo del mismo. Las cargas de los tensores no han sido mayoradas. La empresa a cargo de su ejecución debe considerar su factor de seguridad correspondiente. Longitud fija de los anclajes (bulbo) La magnitud de la longitud fija de los anclajes (bulbo) debe ser calculada por la empresa a cargo del diseño de instalación de los anclajes.
  • 28. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 10 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 4. Cargas y longitudes de los anclajes Los resultados obtenidos para el diseño de las pilas son los siguientes: Pilas Nº Nivel de Anclaje [m] Distancia del anclaje al nivel coronamiento de la pila [m] Inclinación del anclaje c/r a la horizontal [º] Longitud libre mínima Del anclaje [m] Carga de tensado del anclaje [ton] Carga máxima símica a la que estará sometido el anclaje [ton] 1 a 7 39 a 55 56 a 98 Primer Nivel 2.50 20 10.00 60.0 73.4 Segundo Nivel 8.00 20 7.00 60.0 65.0 Tercer Nivel 11.00 20 5.50 60.0 72.3 8 a 38 Primer Nivel 3.00 20 8.50 60.0 53.5 Segundo Nivel 8.00 20 6.00 60.0 66.0 Las cargas de los tensores no han sido mayoradas. La empresa a cargo de su ejecución debe considerar su factor de seguridad correspondiente.
  • 29. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 11 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 5. Especificaciones Técnicas para el diseño y construcción de tensores de anclaje. Cargas de Diseño 1. Los tensores de anclaje deben ser diseñados para soportar las cargas de trabajo indicadas en el capítulo 4, las cuales no se encuentran mayoradas. Es necesario que la empresa a cargo de la ejecución de los tensores conozca la memoria de cálculo presentada en el Anexo Nº1. Cualquier observación y/o cambio a las cargas recomendadas debe ser aprobada por esta oficina previa visación de la memoria de cálculo correspondiente. 2. Antes del diseño construcción de los anclajes se debe definir las responsabilidades de todas las partes involucradas en el diseño, ejecución, pruebas y mantención de anclajes al terreno. Materiales 3. Tendones. Los tendones de acero deben cumplir con las siguientes normas: - Tendones para pretensado: pr EN 10138: diseño de tendones de pretensado. - Pr EN 1992-1-5 Eurocódigo 2: Cálculo de estructuras de hormigón, parte 1- 5: Uso de tendones pretensados no adherentes. - NCh 860 of 72: Acero-Cordones desnudos de acero, sin tensiones internas, para tendones para hormigón pretensado- Especificaciones. 4. Cabeza de Anclaje - La cabeza de anclaje debe permitir la puesta en tensión de los tendones y la aplicación de la tracción de prueba. Debe ser capaz de soportar el 100% de la carga de tracción característica Ptk de los tendones de anclaje. - La cabeza del anclaje debe cumplir con la norma ENV 1992-1: Eurocódigo 2. La cabeza de anclaje debe ser diseñada para permitir desviaciones angulares de los tendones con respecto a la normal a la cabeza, hasta 3º como máximo, cuando está sometida al 97% de la carga de tracción característica Ptk de los tendones. 5. Longitud de adherencia del tendón - En la longitud de adherencia se deben utilizar cables y debe ser definida por el contratista 6. Espaciadores. - Todos los tendones y las vainas deben ser colocados con un recubrimiento mínimo de 10 mm de lechada con respecto a la pared de perforación. Esto se puede obtener mediante espaciadores y centralizadores. - Cuando un elemento se instala de manera definitiva en una perforación, debe colocarse de tal manera que no afecte la capacidad del anclaje. Para garantizar una buena posición en la perforación de los tendones, de sus componentes, o de otros elementos, deben colocarse los espaciadores de tal manera que cumplan la exigencia de recubrimiento mínimo y que se logre un relleno completo de los vacíos por lechada. - El diseño de los centralizadores debe tener en cuenta la forma de la perforación, el peso de los tendones y la posibilidad de remoción del terreno, durante la colocación de los tendones.
  • 30. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 12 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 7. Lechadas de cemento - Las lechadas de cemento utilizadas en la encapsulación y en el contacto con los tendones metálicos deben cumplir con las normas prEN 445, prEN 446, prEN 447 y NCh 158 of 67 y será de responsabilidad del contratista. - El contratista deberá mostrar a la ITO la composición de la mezcla, la eficiencia del mezclado, los tiempos de fraguado y las características de la lechada. Protección contra la corrosión en anclajes permanentes 8. Longitud del bulbo. La inyección de la longitud de bulbo debe ser realizada de tal modo que quede totalmente encapsulado el tendón en esa zona. Se debe asegurar que la inyección debe cubrir por lo menos 1.3 cm al tendón. Las vainas de plástico liso y corrugado deben tener un espesor mínimo de 1.00 mm. El revestimiento contra la corrosión también debe estar de acuerdo a las especificaciones de la norma ASTM A772. Cualquier daño de la protección anticorrosiva, debe ser reparado antes de la instalación. 9. Longitud Libre Deberá tener como mínimo una vaina lisa o corrugada y lechada o lubricante entre la vaina y la placa de tensado. La película de lubricante deberá tener un espesor mínimo de 0.25 mm. Un anclaje sin ese espesor mínimo puede ser clasificado como temporal. El lubricante proporciona protección contra la corrosión y lubricación. Los contenidos permisibles de sustancias nocivas no deben exceder los siguientes límites: Cloritos 10 ppm Nitratos 10 ppm Sulfitos 10 ppm La protección epóxica puede ser usada como protección adicional, pero no reemplaza la lechada ni el lubricante. 10. Cabezas de anclaje La placa de apoyo y los otros elementos de acero de la cabeza de anclaje expuestos a la corrosión deben ser protegidos antes de ser despachados a la obra, conforme a las normas europeas correspondientes a los revestimientos de estructuras de acero. Diseño de Tendones de anclaje. 11. El diseño de los anclajes deben considerar los siguientes puntos. - La longitud mínima libre calculada para cada pila en el punto anterior. - Solicitaciones y esfuerzos generados por los anclajes sobre la estructura global, los cuales se presentan en el punto 1. - Las cotas y disposición indicadas en los planos de proyecto. Cualquier modificación debe ser aprobada por el suscrito. - La conexión entre el anclaje y la estructura, de manera de asegurar la estabilidad de la estructura en todas sus etapas.
  • 31. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 13 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Ejecución 12. Los tensores de anclaje deben ser instalados por personal capacitado y con la experiencia necesaria. 13. Se debe construir los tensores en los puntos definidos en los planos de proyecto, considerando la totalidad de especificaciones de este informe. 14. El diámetro de la perforación debe ser tal que garantice el adecuado recubrimiento de los tendones de acero a lo largo de la longitud fija. 15. En caso de aquel detritus de la perforación no pueda ser removido del fondo de la misma, se permitirá una longitud de perforación adicional a la longitud especificada. 16. La elección y el posicionado del equipo de perforación deben satisfacer las siguientes condiciones: - El eje del emboquille de la perforación en la cabeza del anclaje tendrá una tolerancia radial de 75 mm. - La alineación inicial al posicionar la perforadora será tal que no se produzcan desvíos de más de 2º del eje especificado de la perforación. 17. Durante la perforación se deberá cumplir una tolerancia máxima en la desviación de 1/30 de la longitud del anclaje. 18. El método de perforación debe ser elegido considerando las condiciones del terreno, de forma de causar un mínimo de perturbación o mejorando éstas, beneficiando así la capacidad de carga de los anclajes y permitiendo que la resistencia de diseño sea movilizada. 19. La perforación debe ser realizada de forma tal que cualquier variación importante en las características del terreno, respecto de las consideradas para el diseño de los anclajes, sea detectada inmediatamente. 20. Se debe implementar un registro o parte de la perforación utilizando datos prácticos simples para la identificación del terreno (p.e clase de suelo, color del barrido de retorno, etc.), los cuales puedan ser fácilmente reconocidos por el operador. 21. Cualquier variación importante del registro esperado debe ser reportada inmediatamente al proyectista tanto de las pilas como de los tensores de anclaje. Fabricación, transporte, manipulación e instalación de tendones 22. Durante la fabricación y almacenamiento, los tendones y sus componentes se deben mantener limpios y libres de corrosión, de daños mecánicos y de salpicado con soldadura. 23. Los tendones no deben ser doblados con radios menores a los mínimos especificados por el fabricante. 24. Los centralizadores dispuestos para asegurar el recubrimiento requerido de los tendones debes ser amarrados firmemente a los mismos. 25. Durante la carga, transporte e instalación del anclaje, se debe tener cuidado de no plegar el mismo ni de causar daños a sus componentes o sistemas de protección anticorrosiva.
  • 32. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 14 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 26. Previamente a la instalación del tendón, se controlará la perforación en longitud y también en su limpieza e inexistencia de obstrucciones. La instalación del tendón debe ser realizada en forma controlada, teniendo cuidado de no producir un desplazamiento relativo entre sus componentes. 27. Se debe proteger la longitud del tendón que sobresale de la perforación y limpiarlo después de haber inyectado, para no perjudicar el bloqueo del anclaje. 28. Los intervalos de tiempo entre las diferentes operaciones requeridas para la construcción de un anclaje deben estar relacionadas con las propiedades del suelo. En todo caso, estos tiempos deben ser tan breves como sea posible. 29. Una vez completada la perforación, o tirante la inyección del anclaje, se deben tomar medidas que aseguren que la longitud fija quede totalmente inyectada una vez que haya fraguado la lechada. 30. La inyección de lechada se realizará tan pronto como sea posible una vez terminada la perforación. 31. El proceso de inyección debe comenzar siempre por el extremo inferior del tramo a inyectar. 32. El agua y el aire deben poder escapar, para permitir el completo llenado de la perforación. 33. El equipo de postensado y las celdas de carga en estado de funcionamiento deben ser calibrados a intervalos que no excedan los seis meses, y los certificados de calibración deben estar disponibles para la inspección de obra en todo momento. 34. El equipo de tensado de anclajes de barra o de cables debe traccionar al conjunto que compone el tendón como un elemento único. 35. La estructura anclada debe ser diseñada para proveer la reacción necesaria para permitir la prueba de carga de los anclajes. 36. Los métodos de tensado y registro de la carga a ser utilizados en cada sesión de prueba o tensado deben ser detallados previamente a la ejecución de éstos trabajos. 37. El equipo de tensado debe usarse estrictamente de acuerdo a las instrucciones de operación del fabricante del mismo. 38. El tensado o prueba de los anclajes no debe realizarse mientras no se cuente con suficiente resistencia en la lechada inyectada en la longitud fija o bulbo, lo que requiere un tiempo mínimo de siete días, cuando la resistencia mínima a la compresión de la lechada sea de 21Mpa. 39. Durante el tensado de los anclajes de servicio no se permitirán marcas o identaciones por agarre de las cuñas en los cables o tendones debajo de la cabeza del anclaje. Se debe lavar el tendón en las zonas donde agarren las cuñas o las tuercas, se debe eliminar toda huella de lechada. 40. No se permitirá el uso de cuñas oxidadas o de cabezas de anclaje que presenten un grado de oxidación avanzado en sus orificios cónicos, o marcas de aplastamiento.
  • 33. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 15 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Pruebas y procedimientos de tensado 41. Se deben realizar pruebas de tensado y aceptación cada cinco anclajes como máximo. 42. Las mediciones de deformación elástica del anclaje se deben realizar con un pie de metro. El ensayo de verificación de creep se debe realizar midiendo con reloj comparador de precisión igual a 0,01 mm , este instrumento se debe instalar sobre un pedestal especialmente diseñado para este tupo de ensayos (no se puede utilizar como pedestal el gato de tensado) 43. .Ensayo de aceptación según DIN 4125 - Verificar que se tiene totalmente definid: - Fw = Carga de servicio del anclaje - Fo = Carga de Lock – Off o de postensado - Fp = Carga de prueba máxima. - Aumentar la carga hasta el valor elegido para la precarga Fi < 0,2 Fw - Mantener a carga Fi durante un minuto y poner mientras la medición de deformaciones acumuladas s(mm) en cero. - Aumentar la carga hasta 0,50 Fw y mantener durante un minuto Medir la deformación s (mm) acumulada. - Aumentar la carga hasta 0,75 Fw y mantener durante un minuto Medir la deformación s (mm) acumulada. - Aumentar la carga hasta 1.00 Fw y mantener durante un minuto Medir la deformación s (mm) acumulada. - Aumentar la carga hasta 1.25 Fw y mantener la carga para realizar el ensayo de creep durante cinco minutos, midiendo la deformación a los 2 minutos y a los 5 minutos 44. .Ensayo de CREEP - Antes de descargar verificar que: Delta S = s (5”) - s (2”) <= 0,2 mm - Si no se cumple esta condición mantener la carga hasta los 15 minutos y verificar que delta S’ = s(15”) - s(5”) <= 0,5 mm. - Si no se cumple esta condición seguir midiendo hasta verificar la primera de las condiciones que se indican continuación: que delta S” = s(30”) - s(15”) <= 0,6 mm. que delta S”’ = s(60”) - s(30”) <= 0,6 mm. que delta S”’’ = s(120”) - s(60”) <= 0,6 mm. - En caso de no cumplir ninguna de las condiciones descargar el anclaje y efectuar un nuevo diseño 45. TENSADO DEL ANCLAJE El anclaje debe ser tensado solo hasta un 95% de la carga de servicio (carga Lock – Off) 46. El tensado del anclaje .se debe realizar solo en anclajes que han verificado los requerimientos de la carga de tensado. Para el tensado del anclaje se debe verificar que las cuñas sean las adecuadas para la cabeza de acuñado, cumpliendo este requisito si las cuñas pueden
  • 34. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 16 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 penetrar completamente en la cabeza de acuñado, en caso contrario se debe utilizar una silla de tensado. 47. El gato de tensado no debe quedar apoyado en las cuñas de tensado y se debe verificar después del tensado que no han sufrido daños. El gato debe ser capaz de tirar cada simultáneamente todas las hebras 48. Determinación de la longitud libre aparente. Aprovechando la información recopilada en la prueba de aceptación indicada en el punto 39, se debe calcular la longitud libre aparente según la siguiente relación: Laap = (At*Et*s)/P) Donde: Laap : Longitud libre aparente del tendón de anclaje. At: Sección del tendón. Et: Módulo d elasticidad del tendón. s: elongación elástica del tendón (entre la carga e prueba y la de referencia). P : es la carga de prueba menos la carga de referencia. Luego se debe verificar que la longitud libre aparente se encuentra dentro de los siguientes márgenes: Límite superior: El mayor de los dos valores siguientes: Laap <= Ltf + Le + 0.5 Ltb Laap <= 1,10Ltf + Le Límite inferior: Laap>=0,8Ltf + Le Donde: Laap: Longitud libre aparente del tendón Ltf: Longitud libre teórica del tendón. Ltb: Longitud fija del tendón. Le: Longitud externa del tendón medido desde el anclaje del tendón en la cabeza de anclaje hasta la mordaza del gato hidráulico. En caso de no cumplir se debe rechazar el anclaje e informar al mecánico de suelos. Cualquier situación no prevista en el presente documento, así como modificaciones que se deseara realizar en su contenido, deberán ser consultadas y aprobadas por el suscrito. Manuel Ruz Jorquera Ingeniero Civil MRJ/fma
  • 35. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 17 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Anexo Nº 1: Memoria de Cálculo Pila 1 a 7, 39 a 55, 56 a 98 1.- NORMA Y MATERIALES Norma de hormigón: ACI 318-99 (Chile) Hormigón: H25 Acero: A-63-42H Clase de exposición: Hormigón expuesto al suelo o al aire libre Recubrimiento geométrico: 7.0 cm Tamaño máximo del árido: 20 mm 2.- ACCIONES Mayoración esfuerzos en construcción: 1.60 Mayoración esfuerzos en servicio: 1.60 Con análisis sísmico Aceleración de cálculo: 0.15 g Se considera el sismo en las fases constructivas Mayoración esfuerzos en hipótesis sísmica: 1.00 Sin considerar acciones térmicas en puntales 3.- DATOS GENERALES Cota de la rasante: 0.00 m Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m Tipología: Pantalla de pilotes de hormigón 4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro pantalla: 0.0 % Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro pantalla: 0.0 % ESTRATOS Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje 1 - Relleno Arcilloso 0.00 m Densidad aparente: 1.8 Kg/dm3 Densidad sumergida: 0.8 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 17 grados Cohesión: 1.00 Tn/m2 Módulo de balasto empuje activo: 1200.0 Tn/m3 Módulo de balasto empuje pasivo: 1200.0 Tn/m3 Gradiente módulo de balasto: 0.0 Tn/m4 Activo trasdós: 0.55 Reposo trasdós: 0.71 Pasivo trasdós: 1.83 Activo intradós: 0.55 Reposo intradós: 0.71 Pasivo intradós: 1.83 2 - GP -2.30 m Densidad aparente: 2.0 Kg/dm3 Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 45 grados Cohesión: 1.00 Tn/m2 Módulo de balasto empuje activo: 10000.0 Tn/m3 Módulo de balasto empuje pasivo: 10000.0 Tn/m3 Gradiente módulo de balasto: 0.0 Tn/m4 Activo trasdós: 0.17 Reposo trasdós: 0.29 Pasivo trasdós: 5.83 Activo intradós: 0.17 Reposo intradós: 0.29 Pasivo intradós: 5.83 3 - GC -7.20 m Densidad aparente: 2.0 Kg/dm3 Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 45 grados Cohesión: 2.50 Tn/m2 Módulo de balasto empuje activo: 10000.0 Tn/m3 Módulo de balasto empuje pasivo: 10000.0 Tn/m3 Gradiente módulo de balasto: 0.0 Tn/m4 Activo trasdós: 0.17 Reposo trasdós: 0.29 Pasivo trasdós: 5.83 Activo intradós: 0.17 Reposo intradós: 0.29 Pasivo intradós: 5.83
  • 36. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 18 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 5.- SECCIÓN VERTICAL DEL TERRENO 6.- GEOMETRÍA Altura total: 17.40 m Diámetro: 99 cm Separación entre ejes: 3.30 m 7.- ESQUEMA DE LAS FASES Referencias Nombre Descripción Fase 1 Excavacion 1 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -3.50 m
  • 37. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 19 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Referencias Nombre Descripción Fase 2 Anclaje 1 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -3.50 m Referencias Nombre Descripción Fase 3 Excavacion 2 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -9.00 m
  • 38. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 20 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Referencias Nombre Descripción Fase 4 Anclaje 2 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -9.00 m Referencias Nombre Descripción Fase 5 Excavacion 3 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -12.00 m
  • 39. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 21 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Referencias Nombre Descripción Fase 6 Anclaje 3 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -12.00 m Referencias Nombre Descripción Fase 7 Excavación 4 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -15.40 m 8.- CARGAS CARGAS EN EL TRASDÓS Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final Uniforme En superficie Valor: 4.4 Tn/m2 Excavacion 1 Excavación 4
  • 40. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 22 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 9.- ELEMENTOS DE APOYO ANCLAJES ACTIVOS Descripción Fase inicial Fase final Cota: -2.50 m Rigidez axil: 10000 Tn/m Carga: 60.00 Tn Ángulo: 20 grados Separación: 3.30 m Anclaje 1 Excavación 4 Cota: -8.00 m Rigidez axil: 10000 Tn/m Carga: 60.00 Tn Ángulo: 20 grados Separación: 3.30 m Anclaje 2 Excavación 4 Cota: -11.00 m Rigidez axil: 10000 Tn/m Carga: 60.00 Tn Ángulo: 20 grados Separación: 3.30 m Anclaje 3 Excavación 4 10.- RESULTADOS DE LAS FASES Esfuerzos sin mayorar. FASE 1: EXCAVACION 1 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.46 0.00 0.12 0.00 0.93 0.00 -1.77 -3.86 1.03 2.84 2.33 2.67 0.00 -3.53 -1.53 2.06 5.90 11.16 -4.12 0.00 -5.30 -0.28 3.09 -4.35 10.44 -2.14 0.00 -7.06 -0.06 4.12 -3.37 2.52 2.04 0.00 -8.83 -0.12 5.15 -0.57 -0.29 0.83 0.00 -10.59 -0.16 6.18 0.17 -0.34 0.04 0.00 -12.36 -0.16 7.21 0.11 -0.07 -0.07 0.00 -14.12 -0.16 8.24 0.01 0.01 -0.03 0.00 -15.89 -0.16 9.26 -0.01 0.01 0.00 0.00 Máximos -0.06 Cota: -7.06 m 10.15 Cota: -17.40 m 5.90 Cota: -3.53 m 13.35 Cota: -4.29 m 3.17 Cota: -2.27 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.46 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -5.10 Cota: -5.80 m -0.44 Cota: -9.58 m -9.34 Cota: -4.03 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -12.49 0.00 0.21 0.00 1.63 0.00 -1.77 -7.70 1.03 4.49 3.76 4.02 0.00 -3.53 -3.34 2.06 9.41 17.61 -3.07 0.00 -5.30 -0.73 3.09 -5.83 20.57 -5.26 0.00 -7.06 -0.13 4.12 -7.02 6.58 3.34 0.00 -8.83 -0.24 5.15 -1.67 -0.07 1.91 0.00 -10.59 -0.36 6.18 0.20 -0.67 0.23 0.00 -12.36 -0.41 7.21 0.23 -0.19 -0.12 0.00 -14.12 -0.44 8.24 0.04 0.01 -0.06 0.00 -15.89 -0.47 9.26 -0.01 0.01 -0.00 0.00 Máximos -0.13 Cota: -7.31 m 10.15 Cota: -17.40 m 9.41 Cota: -3.53 m 23.37 Cota: -4.54 m 4.71 Cota: -2.27 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -12.49 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.64 Cota: -6.30 m -0.75 Cota: -10.09 m -13.51 Cota: -4.54 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 41. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 23 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 FASE 2: ANCLAJE 1 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -4.90 0.00 0.35 -0.00 2.80 0.00 -1.77 -2.72 1.03 5.54 5.01 4.04 0.00 -3.28 -1.25 8.13 -1.75 7.55 6.62 0.00 -5.04 -0.32 9.16 -1.88 7.27 -2.05 0.00 -6.81 -0.10 10.19 -2.50 2.32 1.20 0.00 -8.57 -0.13 11.22 -0.59 -0.03 0.68 0.00 -10.34 -0.16 12.25 0.07 -0.24 0.08 0.00 -12.10 -0.16 13.28 0.08 -0.07 -0.04 0.00 -13.87 -0.16 14.31 0.02 0.00 -0.02 0.00 -15.63 -0.16 15.34 -0.00 0.01 -0.00 0.00 -17.40 -0.16 16.37 0.00 -0.00 0.01 0.00 Máximos -0.10 Cota: -7.06 m 16.37 Cota: -17.40 m 8.72 Cota: -2.50 m 10.59 Cota: -2.50 m 9.89 Cota: -2.50 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -4.90 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.36 Cota: -2.52 m -0.27 Cota: -9.83 m -3.84 Cota: -4.03 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.95 0.00 0.36 0.00 2.87 0.00 -1.77 -3.28 1.03 6.83 5.90 5.67 0.00 -3.28 -1.47 8.13 -1.48 10.58 5.82 0.00 -5.04 -0.41 9.16 -3.07 8.81 -1.76 0.00 -6.81 -0.22 10.19 -2.94 2.48 1.58 0.00 -8.57 -0.29 11.22 -0.60 -0.14 0.76 0.00 -10.34 -0.36 12.25 0.11 -0.29 0.07 0.00 -12.10 -0.40 13.28 0.09 -0.07 -0.06 0.00 -13.87 -0.43 14.31 0.02 0.01 -0.02 0.00 -15.63 -0.46 15.34 -0.01 0.01 -0.00 0.00 -17.40 -0.50 16.37 0.00 -0.00 0.01 0.00 Máximos -0.22 Cota: -6.56 m 16.37 Cota: -17.40 m 11.41 Cota: -2.50 m 13.09 Cota: -2.50 m 7.36 Cota: -2.50 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.95 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -6.67 Cota: -2.52 m -0.35 Cota: -9.58 m -4.76 Cota: -4.03 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 3: EXCAVACION 2 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -4.24 0.00 0.45 0.00 3.59 0.00 -1.77 -2.73 1.03 6.23 5.83 4.02 0.00 -3.28 -1.91 8.43 -5.27 7.14 0.97 0.00 -5.04 -1.62 9.46 -3.10 -0.13 1.58 0.00 -6.81 -1.33 10.49 0.15 -2.48 2.18 0.00 -8.57 -0.81 11.52 2.89 0.80 1.55 0.00 -10.34 -0.39 12.55 -0.83 3.36 -1.37 0.00 -12.10 -0.29 13.58 -1.14 1.03 0.58 0.00 -13.87 -0.31 14.61 -0.25 -0.02 0.31 0.00 -15.63 -0.32 15.64 0.05 -0.08 0.03 0.00 -17.40 -0.33 16.67 0.00 0.00 -0.09 0.00 Máximos -0.29 Cota: -12.36 m 16.67 Cota: -17.40 m 9.30 Cota: -2.50 m 11.88 Cota: -2.50 m 6.77 Cota: -2.50 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -4.24 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.62 Cota: -2.52 m -2.51 Cota: -6.56 m -4.88 Cota: -9.08 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 42. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 24 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.08 0.00 0.49 0.00 3.92 0.00 -1.77 -3.75 1.03 7.33 6.72 5.10 0.00 -3.28 -3.17 9.52 -8.44 7.10 1.81 0.00 -5.04 -3.14 10.55 -4.53 -4.10 2.76 0.00 -6.81 -2.72 11.58 1.05 -6.71 3.70 0.00 -8.57 -1.66 12.61 6.41 0.78 3.15 0.00 -10.34 -0.72 13.64 -0.70 7.39 -3.68 0.00 -12.10 -0.47 14.67 -2.65 2.77 1.07 0.00 -13.87 -0.52 15.70 -0.72 0.10 0.78 0.00 -15.63 -0.59 16.73 0.09 -0.18 0.12 0.00 -17.40 -0.64 17.76 0.00 -0.00 -0.21 0.00 Máximos -0.47 Cota: -12.36 m 17.76 Cota: -17.40 m 11.30 Cota: -2.50 m 14.00 Cota: -2.50 m 5.38 Cota: -2.27 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.08 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -9.61 Cota: -2.52 m -7.01 Cota: -6.30 m -9.14 Cota: -9.08 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 4: ANCLAJE 2 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -4.33 0.00 0.44 0.00 3.49 0.00 -1.77 -2.78 1.03 6.09 5.68 3.96 0.00 -3.28 -1.93 8.47 -5.79 6.52 0.97 0.00 -5.04 -1.53 9.50 -3.21 -1.45 2.47 0.00 -6.81 -1.01 10.53 3.19 -1.38 5.37 0.00 -8.32 -0.48 17.63 -5.59 5.23 5.54 0.00 -10.09 -0.31 18.66 -1.27 1.69 0.27 0.00 -11.85 -0.30 19.69 -0.48 0.19 0.41 0.00 -13.62 -0.32 20.72 -0.02 -0.11 0.10 0.00 -15.38 -0.32 21.75 0.05 -0.05 -0.01 0.00 -17.15 -0.32 22.78 0.01 -0.00 -0.02 0.00 Máximos -0.30 Cota: -11.10 m 22.92 Cota: -17.40 m 10.05 Cota: -8.00 m 11.61 Cota: -2.50 m 6.40 Cota: -2.50 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -4.33 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.90 Cota: -2.52 m -2.89 Cota: -6.05 m -0.02 Cota: -17.40 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.43 0.00 0.44 0.00 3.50 0.00 -1.77 -3.53 1.03 7.16 6.41 5.37 0.00 -3.28 -2.42 9.06 -7.05 7.87 1.81 0.00 -5.04 -1.86 10.09 -3.14 -0.86 2.76 0.00 -6.81 -1.24 11.11 2.93 -0.83 5.34 0.00 -8.32 -0.68 18.22 -5.88 5.50 6.32 0.00 -10.09 -0.48 19.25 -1.37 2.11 0.09 0.00 -11.85 -0.50 20.27 -0.63 0.32 0.48 0.00 -13.62 -0.55 21.30 -0.05 -0.11 0.14 0.00 -15.38 -0.59 22.33 0.05 -0.06 -0.01 0.00 -17.15 -0.62 23.36 0.01 -0.00 -0.03 0.00 Máximos -0.47 Cota: -10.59 m 23.51 Cota: -17.40 m 11.41 Cota: -2.50 m 13.69 Cota: -2.50 m 6.40 Cota: -8.00 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.43 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.22 Cota: -2.52 m -2.19 Cota: -6.05 m -0.23 Cota: -9.58 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 43. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 25 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 FASE 5: EXCAVACION 3 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -4.33 0.00 0.44 -0.00 3.48 0.00 -1.77 -2.78 1.03 6.09 5.68 3.96 0.00 -3.28 -1.91 8.46 -5.70 6.58 1.08 0.00 -5.04 -1.52 9.49 -2.89 -1.01 2.59 0.00 -6.81 -1.04 10.52 3.50 -0.30 5.05 0.00 -8.32 -0.64 17.74 -6.75 5.87 3.99 0.00 -10.09 -0.64 18.77 -2.22 -0.84 2.07 0.00 -11.85 -0.57 19.80 1.88 -0.77 2.67 0.00 -13.62 -0.44 20.83 -0.08 0.99 -0.60 0.00 -15.38 -0.40 21.86 -0.37 0.35 0.15 0.00 -17.15 -0.40 22.89 -0.06 0.01 0.16 0.00 Máximos -0.40 Cota: -16.14 m 23.03 Cota: -17.40 m 9.53 Cota: -8.00 m 11.62 Cota: -2.50 m 6.47 Cota: -2.50 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -4.33 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.88 Cota: -2.52 m -2.13 Cota: -5.80 m -2.77 Cota: -12.10 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.42 0.00 0.44 0.00 3.51 0.00 -1.77 -3.47 1.03 7.23 6.46 5.44 0.00 -3.28 -2.33 8.98 -6.53 8.39 1.81 0.00 -5.04 -1.78 10.01 -2.62 0.56 2.76 0.00 -6.81 -1.31 11.04 3.38 1.50 4.62 0.00 -8.32 -1.07 18.63 -9.13 6.27 3.01 0.00 -10.09 -1.25 19.66 -3.09 -3.99 3.96 0.00 -11.85 -1.08 20.69 4.61 -1.92 4.90 0.00 -13.62 -0.73 21.72 0.13 2.76 -2.09 0.00 -15.38 -0.64 22.75 -1.08 1.09 0.37 0.00 -17.15 -0.66 23.78 -0.21 0.02 0.54 0.00 Máximos -0.64 Cota: -15.38 m 23.93 Cota: -17.40 m 11.53 Cota: -2.50 m 13.82 Cota: -2.50 m 5.94 Cota: -2.27 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.42 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -9.92 Cota: -8.07 m -4.79 Cota: -10.59 m -5.17 Cota: -12.10 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 6: ANCLAJE 3 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -4.32 -0.00 0.44 0.00 3.50 0.00 -1.77 -2.78 1.03 6.10 5.70 3.96 0.00 -3.28 -1.92 8.47 -5.75 6.57 0.99 0.00 -5.04 -1.53 9.50 -3.17 -1.31 2.41 0.00 -6.81 -1.04 10.53 2.98 -1.38 5.10 0.00 -8.32 -0.53 17.67 -6.46 4.43 5.09 0.00 -10.09 -0.28 18.70 1.77 1.34 5.62 0.00 -11.60 -0.23 25.80 -5.73 2.00 6.25 0.00 -13.37 -0.36 26.83 -0.20 -0.96 0.89 0.00 -15.13 -0.41 27.86 0.39 -0.44 -0.10 0.00 -16.90 -0.42 28.89 0.11 -0.02 -0.17 0.00 Máximos -0.19 Cota: -11.00 m 29.18 Cota: -17.40 m 9.41 Cota: -8.00 m 11.64 Cota: -2.50 m 6.79 Cota: -11.00 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -4.32 Cota: 0.00 m -0.00 Cota: 0.00 m -9.08 Cota: -11.10 m -2.78 Cota: -6.05 m -0.18 Cota: -16.39 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 44. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 26 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.42 -0.00 0.44 0.00 3.51 0.00 -1.77 -3.52 1.03 7.18 6.43 5.38 0.00 -3.28 -2.41 9.05 -6.97 7.97 1.81 0.00 -5.04 -1.87 10.08 -3.06 -0.63 2.76 0.00 -6.81 -1.28 11.11 2.81 -0.55 4.91 0.00 -8.32 -0.77 18.48 -7.22 4.75 5.35 0.00 -10.09 -0.55 19.51 1.62 0.89 6.14 0.00 -11.60 -0.47 26.61 -5.45 1.80 7.33 0.00 -13.37 -0.59 27.64 -0.23 -0.51 0.62 0.00 -15.13 -0.65 28.67 0.22 -0.28 -0.03 0.00 -16.90 -0.69 29.70 0.07 -0.01 -0.11 0.00 Máximos -0.44 Cota: -11.00 m 30.00 Cota: -17.40 m 11.44 Cota: -2.50 m 13.73 Cota: -2.50 m 7.62 Cota: -11.00 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.42 Cota: 0.00 m -0.00 Cota: 0.00 m -9.26 Cota: -11.10 m -1.88 Cota: -6.05 m -0.12 Cota: -17.40 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 7: EXCAVACIÓN 4 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -4.33 -0.00 0.44 0.00 3.49 0.00 -1.77 -2.78 1.03 6.09 5.68 3.96 0.00 -3.28 -1.92 8.47 -5.78 6.53 0.99 0.00 -5.04 -1.53 9.50 -3.16 -1.39 2.48 0.00 -6.81 -1.01 10.53 3.23 -1.23 5.32 0.00 -8.32 -0.51 17.65 -5.76 5.31 5.32 0.00 -10.09 -0.35 18.68 2.42 3.60 4.95 0.00 -11.60 -0.54 25.97 -7.96 3.29 3.06 0.00 -13.37 -1.05 27.00 -2.82 -5.64 3.19 0.00 -15.13 -1.03 28.03 3.27 -4.63 3.80 0.00 -16.90 -0.57 29.06 0.16 0.08 -1.30 0.00 Máximos -0.35 Cota: -10.34 m 29.35 Cota: -17.40 m 9.97 Cota: -8.00 m 11.62 Cota: -2.50 m 6.41 Cota: -2.50 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -4.33 Cota: 0.00 m -0.00 Cota: 0.00 m -10.11 Cota: -11.10 m -6.53 Cota: -14.12 m -5.26 Cota: -15.63 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.45 -0.00 0.44 0.00 3.48 0.00 -1.77 -3.50 1.03 7.17 6.41 5.41 0.00 -3.28 -2.35 9.01 -6.73 8.14 1.81 0.00 -5.04 -1.76 10.03 -2.82 -0.04 2.76 0.00 -6.81 -1.21 11.06 3.87 0.95 5.71 0.00 -8.32 -0.83 18.45 -5.63 8.57 4.76 0.00 -10.09 -1.13 19.48 1.07 5.60 3.96 0.00 -11.60 -1.88 27.85 -13.00 0.47 4.77 0.00 -13.37 -2.76 28.88 -3.87 -13.51 5.71 0.00 -15.13 -2.33 29.91 6.92 -9.70 6.66 0.00 -16.90 -1.00 30.94 0.54 0.16 -3.07 0.00 Máximos -0.61 Cota: -17.40 m 31.24 Cota: -17.40 m 11.46 Cota: -2.50 m 13.72 Cota: -2.50 m 6.79 Cota: -15.38 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.45 Cota: 0.00 m -0.00 Cota: 0.00 m -15.30 Cota: -11.10 m -14.37 Cota: -13.87 m -10.27 Cota: -15.89 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 45. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 27 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 11.- RESULTADOS PARA LOS ELEMENTOS DE APOYO Esfuerzos sin mayorar. Anclajes activos Cota: -2.50 m Fase Resultado Anclaje 1 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 60.00 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.18 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 56.38 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.09 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 63.48 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 19.24 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 59.65 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 18.08 Tn/m Excavacion 2 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 62.93 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 19.07 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 59.14 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.92 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 73.41 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 22.25 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 68.98 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 20.90 Tn/m Anclaje 2 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 63.29 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 19.18 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 59.47 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 18.02 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 68.93 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 20.89 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 64.78 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 19.63 Tn/m Excavacion 3 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 63.22 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 19.16 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 59.40 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 18.00 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 68.23 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 20.68 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 64.11 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 19.43 Tn/m Anclaje 3 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 63.26 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 19.17 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 59.44 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 18.01 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 68.85 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 20.86 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 64.70 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 19.60 Tn/m Excavación 4 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 63.28 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 19.17 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 59.46 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 18.02 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 68.44 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 20.74 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 64.32 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 19.49 Tn/m Cota: -8.00 m Fase Resultado Anclaje 2 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 60.00 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.18 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 56.38 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.09 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 61.86 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 18.75 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 58.13 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 17.62 Tn/m
  • 46. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 28 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Excavacion 3 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 61.13 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.53 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 57.45 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.41 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 64.74 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 19.62 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 60.84 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 18.44 Tn/m Anclaje 3 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 60.40 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.30 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 56.76 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.20 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 62.67 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 18.99 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 58.89 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 17.84 Tn/m Excavación 4 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 60.16 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.23 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 56.53 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.13 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 62.78 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 19.02 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 58.99 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 17.88 Tn/m Cota: -11.00 m Fase Resultado Anclaje 3 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 60.00 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.18 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 56.38 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.09 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 62.42 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 18.91 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 58.65 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 17.77 Tn/m Excavación 4 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 61.84 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.74 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 58.11 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.61 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 72.25 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 21.89 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 67.90 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 20.57 Tn/m
  • 47. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 29 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (COEFICIENTES DE SEGURIDAD) Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Coeficientes de seguridad): Tribunales de Justicia Comprobación Valores Estado Relación entre el momento originado por los empujes pasivos en el intradós y el momento originado por los empujes activos en el trasdós: -Hipótesis básica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 2 -Excavacion 1: Calculado: 21.336 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 39.211 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 18.551 Cumple -Hipótesis sísmica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 1.5 -Excavacion 1: Calculado: 12.123 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 21.801 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 10.284 Cumple -Anclaje 2 (1) No procede -Excavacion 3 (1) No procede -Anclaje 3 (1) No procede -Excavación 4 (1) No procede (1)Existe más de un apoyo. Relación entre el empuje pasivo total en el intradós y el empuje realmente movilizado en el intradós: -Hipótesis básica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 1.5 -Excavacion 1: Calculado: 14.775 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 15.309 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 10.252 Cumple -Hipótesis sísmica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 1.2 -Excavacion 1: Calculado: 11.682 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 12.679 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 7.368 Cumple -Anclaje 2 (1) No procede -Excavacion 3 (1) No procede -Anclaje 3 (1) No procede -Excavación 4 (1) No procede (1)Existe más de un apoyo. Se cumplen todas las comprobaciones
  • 48. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 30 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Pila 8 a 38 1.- NORMA Y MATERIALES Norma de hormigón: ACI 318-99 (Chile) Hormigón: H25 Acero: A-63-42H Clase de exposición: Hormigón expuesto al suelo o al aire libre Recubrimiento geométrico: 7.0 cm Tamaño máximo del árido: 20 mm 2.- ACCIONES Mayoración esfuerzos en construcción: 1.60 Mayoración esfuerzos en servicio: 1.60 Con análisis sísmico Aceleración de cálculo: 0.15 g Se considera el sismo en las fases constructivas Mayoración esfuerzos en hipótesis sísmica: 1.00 Sin considerar acciones térmicas en puntales 3.- DATOS GENERALES Cota de la rasante: 0.00 m Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m Tipología: Pantalla de pilotes de hormigón 4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro pantalla: 0.0 % Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro pantalla: 0.0 % ESTRATOS Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje 1 - Relleno Arcilloso 0.00 m Densidad aparente: 1.8 Kg/dm3 Densidad sumergida: 0.8 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 17 grados Cohesión: 1.00 Tn/m2 Módulo de balasto empuje activo: 1200.0 Tn/m3 Módulo de balasto empuje pasivo: 1200.0 Tn/m3 Gradiente módulo de balasto: 0.0 Tn/m4 Activo trasdós: 0.55 Reposo trasdós: 0.71 Pasivo trasdós: 1.83 Activo intradós: 0.55 Reposo intradós: 0.71 Pasivo intradós: 1.83 2 - GP -2.30 m Densidad aparente: 2.0 Kg/dm3 Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 45 grados Cohesión: 1.00 Tn/m2 Módulo de balasto empuje activo: 10000.0 Tn/m3 Módulo de balasto empuje pasivo: 10000.0 Tn/m3 Gradiente módulo de balasto: 0.0 Tn/m4 Activo trasdós: 0.17 Reposo trasdós: 0.29 Pasivo trasdós: 5.83 Activo intradós: 0.17 Reposo intradós: 0.29 Pasivo intradós: 5.83 3 - GC -7.20 m Densidad aparente: 2.0 Kg/dm3 Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 45 grados Cohesión: 2.50 Tn/m2 Módulo de balasto empuje activo: 10000.0 Tn/m3 Módulo de balasto empuje pasivo: 10000.0 Tn/m3 Gradiente módulo de balasto: 0.0 Tn/m4 Activo trasdós: 0.17 Reposo trasdós: 0.29 Pasivo trasdós: 5.83 Activo intradós: 0.17 Reposo intradós: 0.29 Pasivo intradós: 5.83
  • 49. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 31 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 5.- SECCIÓN VERTICAL DEL TERRENO 6.- GEOMETRÍA Altura total: 14.20 m Diámetro: 88 cm Separación entre ejes: 3.30 m 7.- ESQUEMA DE LAS FASES Referencias Nombre Descripción Fase 1 Excavacion 1 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -4.00 m
  • 50. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 32 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Referencias Nombre Descripción Fase 2 Anclaje 1 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -4.00 m Referencias Nombre Descripción Fase 3 Excavacion 2 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -9.00 m
  • 51. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 33 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Referencias Nombre Descripción Fase 4 Anclaje 2 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -9.00 m Referencias Nombre Descripción Fase 5 Excavacion 3 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -12.20 m 8.- CARGAS CARGAS EN EL TRASDÓS Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final Uniforme En superficie Valor: 1.2 Tn/m2 Excavacion 1 Excavacion 3 Uniforme -6.24 m Valor: 4.4 Tn/m2 Excavacion 1 Excavacion 3
  • 52. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 34 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 9.- ELEMENTOS DE APOYO ANCLAJES ACTIVOS Descripción Fase inicial Fase final Cota: -3.00 m Rigidez axil: 10000 Tn/m Carga: 60.00 Tn Ángulo: 20 grados Separación: 3.30 m Anclaje 1 Excavacion 3 Cota: -8.00 m Rigidez axil: 10000 Tn/m Carga: 50.00 Tn Ángulo: 20 grados Separación: 3.30 m Anclaje 2 Excavacion 3 10.- RESULTADOS DE LAS FASES Esfuerzos sin mayorar. FASE 1: EXCAVACION 1 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -2.70 -0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -1.27 -1.97 0.58 0.04 0.01 0.43 0.00 -2.54 -1.25 1.17 1.53 0.93 0.17 0.00 -3.80 -0.60 1.75 1.97 3.15 0.60 0.00 -5.07 -0.21 2.34 -1.06 3.60 -1.72 0.00 -6.34 -0.13 2.92 -1.94 1.32 1.27 0.00 -7.61 -0.16 3.51 -0.56 -0.02 0.70 0.00 -8.88 -0.18 4.09 0.02 -0.21 0.16 0.00 -10.14 -0.19 4.67 0.10 -0.10 -0.03 0.00 -11.41 -0.19 5.26 0.04 -0.02 -0.04 0.00 -12.68 -0.19 5.84 0.01 0.00 -0.02 0.00 -13.95 -0.19 6.43 -0.00 0.00 0.01 0.00 Máximos -0.13 Cota: -6.34 m 6.54 Cota: -14.20 m 2.12 Cota: -4.06 m 4.00 Cota: -4.56 m 2.09 Cota: -2.28 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -2.70 Cota: 0.00 m -0.00 Cota: 0.00 m -1.94 Cota: -6.34 m -0.22 Cota: -8.62 m -4.27 Cota: -4.06 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.10 -0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -1.27 -3.75 0.58 0.22 0.07 0.94 0.00 -2.54 -2.40 1.17 2.29 1.70 0.56 0.00 -3.80 -1.19 1.75 3.34 5.31 1.24 0.00 -5.07 -0.44 2.34 -1.42 6.68 -2.96 0.00 -6.34 -0.24 2.92 -3.45 2.93 1.76 0.00 -7.61 -0.28 3.51 -1.25 0.27 1.31 0.00 -8.88 -0.35 4.09 -0.10 -0.32 0.39 0.00 -10.14 -0.40 4.67 0.14 -0.20 -0.01 0.00 -11.41 -0.42 5.26 0.09 -0.05 -0.07 0.00 -12.68 -0.45 5.84 0.02 -0.00 -0.03 0.00 -13.95 -0.47 6.43 -0.00 0.00 0.01 0.00 Máximos -0.24 Cota: -6.34 m 6.54 Cota: -14.20 m 3.65 Cota: -4.06 m 7.14 Cota: -4.56 m 2.32 Cota: -2.28 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.10 Cota: 0.00 m -0.00 Cota: 0.00 m -3.45 Cota: -6.34 m -0.32 Cota: -9.13 m -6.78 Cota: -4.31 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 53. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 35 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 FASE 2: ANCLAJE 1 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -1.88 0.00 0.12 -0.00 0.98 0.00 -1.27 -1.13 0.58 1.18 0.81 1.44 0.00 -2.54 -0.45 1.17 3.94 4.14 8.11 0.00 -3.55 -0.17 7.85 -5.46 3.75 5.95 0.00 -4.82 -0.11 8.44 -0.97 1.01 0.83 0.00 -6.09 -0.14 9.02 -0.64 0.15 -0.23 0.00 -7.35 -0.18 9.61 -0.05 -0.27 0.29 0.00 -8.62 -0.19 10.19 0.12 -0.16 -0.01 0.00 -9.89 -0.20 10.78 0.07 -0.04 -0.05 0.00 -11.16 -0.19 11.36 0.02 0.00 -0.02 0.00 -12.43 -0.19 11.94 -0.00 0.01 -0.00 0.00 -13.69 -0.19 12.53 -0.00 0.00 0.00 0.00 Máximos -0.11 Cota: -4.82 m 12.76 Cota: -14.20 m 8.00 Cota: -3.00 m 7.35 Cota: -3.00 m 8.11 Cota: -2.54 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -1.88 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -9.08 Cota: -3.04 m -0.27 Cota: -7.35 m -0.23 Cota: -6.09 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -2.47 0.00 0.08 -0.00 0.64 0.00 -1.27 -1.54 0.58 1.25 0.77 2.00 0.00 -2.54 -0.67 1.17 5.20 4.97 6.65 0.00 -3.55 -0.29 7.85 -5.58 4.91 5.80 0.00 -4.82 -0.19 8.44 -1.42 1.79 0.77 0.00 -6.09 -0.24 9.02 -1.07 0.37 -0.28 0.00 -7.35 -0.32 9.61 -0.14 -0.37 0.49 0.00 -8.62 -0.37 10.19 0.17 -0.24 -0.00 0.00 -9.89 -0.40 10.78 0.11 -0.07 -0.08 0.00 -11.16 -0.42 11.36 0.03 0.00 -0.04 0.00 -12.43 -0.44 11.94 -0.00 0.01 -0.01 0.00 -13.69 -0.46 12.53 -0.01 0.00 0.01 0.00 Máximos -0.19 Cota: -4.82 m 12.76 Cota: -14.20 m 8.61 Cota: -3.00 m 8.53 Cota: -3.00 m 6.87 Cota: -3.00 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -2.47 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.92 Cota: -3.04 m -0.38 Cota: -7.61 m -0.28 Cota: -6.09 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 3: EXCAVACION 2 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -1.52 0.00 0.18 -0.00 1.41 0.00 -1.27 -0.93 0.58 1.58 1.11 1.67 0.00 -2.54 -0.44 1.17 4.53 5.11 8.24 0.00 -3.55 -0.36 7.92 -5.66 5.00 4.03 0.00 -4.82 -0.65 8.51 -3.29 0.15 0.95 0.00 -6.09 -0.95 9.09 -1.86 -3.00 1.39 0.00 -7.35 -1.00 9.68 0.88 -3.43 1.33 0.00 -8.62 -0.77 10.26 2.79 -0.91 1.77 0.00 -9.89 -0.47 10.85 0.70 2.08 -2.62 0.00 -11.16 -0.34 11.43 -0.94 1.34 0.03 0.00 -12.43 -0.32 12.01 -0.57 0.36 0.43 0.00 -13.69 -0.33 12.60 -0.11 0.02 0.22 0.00 Máximos -0.32 Cota: -12.17 m 12.83 Cota: -14.20 m 8.54 Cota: -3.00 m 8.59 Cota: -3.00 m 8.24 Cota: -2.54 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -1.52 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.74 Cota: -3.04 m -3.71 Cota: -6.85 m -4.50 Cota: -9.13 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 54. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 36 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -1.65 0.00 0.21 -0.00 1.63 0.00 -1.27 -1.12 0.58 2.13 1.43 2.50 0.00 -2.54 -0.72 1.17 6.44 7.09 6.15 0.00 -3.55 -0.83 8.27 -7.31 6.85 1.10 0.00 -4.82 -1.49 8.85 -5.57 -1.18 1.78 0.00 -6.09 -2.04 9.44 -2.97 -6.34 2.46 0.00 -7.35 -2.07 10.02 1.68 -6.81 2.82 0.00 -8.62 -1.53 10.60 5.60 -1.78 3.49 0.00 -9.89 -0.86 11.19 1.86 4.39 -4.85 0.00 -11.16 -0.55 11.77 -1.96 3.24 -0.33 0.00 -12.43 -0.51 12.36 -1.41 0.98 0.96 0.00 -13.69 -0.55 12.94 -0.33 0.06 0.59 0.00 Máximos -0.51 Cota: -12.17 m 13.17 Cota: -14.20 m 9.32 Cota: -3.00 m 11.08 Cota: -3.00 m 6.15 Cota: -2.54 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -2.13 Cota: -6.85 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.90 Cota: -3.04 m -7.39 Cota: -6.85 m -8.65 Cota: -9.13 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 4: ANCLAJE 2 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -1.56 0.00 0.17 0.00 1.37 0.00 -1.27 -0.97 0.58 1.52 1.07 1.63 0.00 -2.54 -0.47 1.17 4.43 4.97 7.97 0.00 -3.55 -0.37 7.95 -6.05 4.57 3.90 0.00 -4.82 -0.61 8.53 -3.65 -0.81 1.33 0.00 -6.09 -0.78 9.11 -1.17 -3.77 3.08 0.00 -7.35 -0.64 9.70 4.71 -1.18 4.97 0.00 -8.37 -0.45 15.35 -4.02 1.77 5.48 0.00 -9.64 -0.37 15.93 -0.06 0.71 -0.42 0.00 -10.90 -0.33 16.52 -0.31 0.36 0.09 0.00 -12.17 -0.33 17.10 -0.15 0.08 0.14 0.00 -13.44 -0.34 17.68 -0.02 0.00 0.05 0.00 Máximos -0.33 Cota: -11.66 m 18.04 Cota: -14.20 m 8.77 Cota: -8.00 m 8.36 Cota: -3.00 m 7.97 Cota: -2.54 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -1.56 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -9.03 Cota: -3.04 m -3.86 Cota: -6.34 m -0.42 Cota: -9.64 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -2.09 0.00 0.14 -0.00 1.09 0.00 -1.27 -1.36 0.58 1.65 1.07 2.22 0.00 -2.54 -0.71 1.17 5.75 5.92 6.32 0.00 -3.55 -0.55 8.14 -6.52 5.68 3.18 0.00 -4.82 -0.79 8.73 -4.09 -0.52 1.78 0.00 -6.09 -0.98 9.31 -1.48 -3.82 2.81 0.00 -7.35 -0.85 9.89 4.69 -1.51 5.43 0.00 -8.37 -0.66 15.54 -4.04 1.55 6.25 0.00 -9.64 -0.56 16.13 0.19 0.97 -0.95 0.00 -10.90 -0.52 16.71 -0.43 0.59 0.04 0.00 -12.17 -0.54 17.30 -0.25 0.16 0.20 0.00 -13.44 -0.57 17.88 -0.05 0.01 0.09 0.00 Máximos -0.52 Cota: -10.90 m 18.23 Cota: -14.20 m 9.15 Cota: -8.00 m 9.65 Cota: -3.00 m 6.41 Cota: -8.00 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -2.09 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -9.01 Cota: -3.04 m -4.02 Cota: -6.34 m -0.95 Cota: -9.64 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 55. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 37 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 FASE 5: EXCAVACION 3 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -1.57 0.00 0.17 0.00 1.35 0.00 -1.27 -0.97 0.58 1.51 1.06 1.62 0.00 -2.54 -0.46 1.17 4.41 4.93 8.02 0.00 -3.55 -0.36 7.94 -5.94 4.58 4.07 0.00 -4.82 -0.58 8.52 -3.26 -0.47 1.63 0.00 -6.09 -0.77 9.10 -0.42 -2.65 3.23 0.00 -7.35 -0.73 9.69 5.23 0.83 4.02 0.00 -8.37 -0.76 15.55 -5.73 3.20 2.44 0.00 -9.64 -1.02 16.13 -3.19 -2.09 2.12 0.00 -10.90 -1.12 16.71 -0.28 -3.97 2.55 0.00 -12.17 -0.88 17.30 3.17 -1.76 2.99 0.00 -13.44 -0.51 17.88 -0.19 0.39 -1.55 0.00 Máximos -0.31 Cota: -14.20 m 18.23 Cota: -14.20 m 8.32 Cota: -3.00 m 8.32 Cota: -3.00 m 8.02 Cota: -2.54 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -1.57 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -8.99 Cota: -3.04 m -3.97 Cota: -10.90 m -5.13 Cota: -12.43 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -2.12 0.00 0.13 0.00 1.06 0.00 -1.27 -1.34 0.58 1.64 1.06 2.24 0.00 -2.54 -0.66 1.17 5.77 5.92 6.77 0.00 -3.55 -0.48 8.08 -5.77 6.13 3.92 0.00 -4.82 -0.71 8.67 -2.94 1.33 1.78 0.00 -6.09 -1.06 9.25 -0.34 -0.50 2.46 0.00 -7.35 -1.37 9.84 4.31 2.37 2.82 0.00 -8.37 -1.77 16.54 -9.76 2.34 3.36 0.00 -9.64 -2.43 17.13 -5.16 -6.62 4.04 0.00 -10.90 -2.53 17.71 0.30 -9.10 4.72 0.00 -12.17 -1.88 18.30 6.62 -4.00 5.39 0.00 -13.44 -0.92 18.88 0.06 0.73 -3.68 0.00 Máximos -0.37 Cota: -14.20 m 19.23 Cota: -14.20 m 9.14 Cota: -3.00 m 9.74 Cota: -3.00 m 6.77 Cota: -2.54 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -2.58 Cota: -10.40 m 0.00 Cota: 0.00 m -10.58 Cota: -8.11 m -9.18 Cota: -10.65 m -9.48 Cota: -12.68 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 56. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 38 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 11.- RESULTADOS PARA LOS ELEMENTOS DE APOYO Esfuerzos sin mayorar. Anclajes activos Cota: -3.00 m Fase Resultado Anclaje 1 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 60.00 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.18 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 56.38 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.09 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 61.56 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 18.65 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 57.85 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 17.53 Tn/m Excavacion 2 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 60.68 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.39 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 57.02 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.28 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 63.98 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 19.39 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 60.12 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 18.22 Tn/m Anclaje 2 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 60.88 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.45 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 57.21 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.34 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 62.77 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 19.02 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 58.99 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 17.87 Tn/m Excavacion 3 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 60.79 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 18.42 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 57.12 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 17.31 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 62.22 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 18.85 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 58.47 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 17.72 Tn/m Cota: -8.00 m Fase Resultado Anclaje 2 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 50.00 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 15.15 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 46.98 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 14.24 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 52.00 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 15.76 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 48.86 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 14.81 Tn/m Excavacion 3 Carga puntual (En la dirección del anclaje): 52.01 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje): 15.76 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal): 48.87 Tn Carga lineal (En proyección horizontal): 14.81 Tn/m Carga puntual (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 60.19 Tn Carga lineal (En la dirección del anclaje - Hipótesis sísmica): 18.24 Tn/m Carga puntual (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 56.56 Tn Carga lineal (En proyección horizontal - Hipótesis sísmica): 17.14 Tn/m
  • 57. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 39 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (COEFICIENTES DE SEGURIDAD) Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Coeficientes de seguridad): Tribunales de Justicia Comprobación Valores Estado Relación entre el momento originado por los empujes pasivos en el intradós y el momento originado por los empujes activos en el trasdós: -Hipótesis básica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 2 -Excavacion 1: Calculado: 22.383 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 34.637 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 12.986 Cumple -Hipótesis sísmica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 1.5 -Excavacion 1: Calculado: 11.82 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 18.915 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 7.056 Cumple -Anclaje 2 (1) No procede -Excavacion 3 (1) No procede (1)Existe más de un apoyo. Relación entre el empuje pasivo total en el intradós y el empuje realmente movilizado en el intradós: -Hipótesis básica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 1.5 -Excavacion 1: Calculado: 13.937 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 14.626 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 7.959 Cumple -Hipótesis sísmica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 1.2 -Excavacion 1: Calculado: 10.868 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 11.71 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 5.409 Cumple -Anclaje 2 (1) No procede -Excavacion 3 (1) No procede (1)Existe más de un apoyo. Se cumplen todas las comprobaciones
  • 58. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 40 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Pila 99 a 110 1.- NORMA Y MATERIALES Norma de hormigón: ACI 318-99 (Chile) Hormigón: H25 Acero: A-63-42H Clase de exposición: Hormigón expuesto al suelo o al aire libre Recubrimiento geométrico: 7.0 cm Tamaño máximo del árido: 20 mm 2.- ACCIONES Mayoración esfuerzos en construcción: 1.60 Mayoración esfuerzos en servicio: 1.60 Con análisis sísmico Aceleración de cálculo: 0.15 g Se considera el sismo en las fases constructivas Mayoración esfuerzos en hipótesis sísmica: 1.00 Sin considerar acciones térmicas en puntales 3.- DATOS GENERALES Cota de la rasante: 0.00 m Altura del muro sobre la rasante: 0.00 m Tipología: Pantalla de pilotes de hormigón 4.- DESCRIPCIÓN DEL TERRENO Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el trasdós del muro pantalla: 0.0 % Porcentaje del rozamiento interno entre el terreno y el intradós del muro pantalla: 0.0 % ESTRATOS Referencias Cota superior Descripción Coeficientes de empuje 1 - Relleno Arcilloso 0.00 m Densidad aparente: 1.8 Kg/dm3 Densidad sumergida: 0.8 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 17 grados Cohesión: 1.00 Tn/m2 Módulo de balasto empuje activo: 1200.0 Tn/m3 Módulo de balasto empuje pasivo: 1200.0 Tn/m3 Gradiente módulo de balasto: 0.0 Tn/m4 Activo trasdós: 0.55 Reposo trasdós: 0.71 Pasivo trasdós: 1.83 Activo intradós: 0.55 Reposo intradós: 0.71 Pasivo intradós: 1.83 2 - GP -2.30 m Densidad aparente: 2.0 Kg/dm3 Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 45 grados Cohesión: 1.00 Tn/m2 Módulo de balasto empuje activo: 10000.0 Tn/m3 Módulo de balasto empuje pasivo: 10000.0 Tn/m3 Gradiente módulo de balasto: 0.0 Tn/m4 Activo trasdós: 0.17 Reposo trasdós: 0.29 Pasivo trasdós: 5.83 Activo intradós: 0.17 Reposo intradós: 0.29 Pasivo intradós: 5.83 3 - GC -7.20 m Densidad aparente: 2.0 Kg/dm3 Densidad sumergida: 1.1 Kg/dm3 Ángulo rozamiento interno: 45 grados Cohesión: 2.50 Tn/m2 Módulo de balasto empuje activo: 10000.0 Tn/m3 Módulo de balasto empuje pasivo: 10000.0 Tn/m3 Gradiente módulo de balasto: 0.0 Tn/m4 Activo trasdós: 0.17 Reposo trasdós: 0.29 Pasivo trasdós: 5.83 Activo intradós: 0.17 Reposo intradós: 0.29 Pasivo intradós: 5.83
  • 59. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 41 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 5.- SECCIÓN VERTICAL DEL TERRENO 6.- GEOMETRÍA Altura total: 17.40 m Diámetro: 88 cm Separación entre ejes: 3.30 m 7.- ESQUEMA DE LAS FASES Referencias Nombre Descripción Fase 1 Excavacion 1 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -5.15 m
  • 60. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 42 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Referencias Nombre Descripción Fase 2 Anclaje 1 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -5.15 m Referencias Nombre Descripción Fase 3 Excavacion 2 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -7.75 m
  • 61. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 43 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Referencias Nombre Descripción Fase 4 Anclaje 2 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -7.75 m Referencias Nombre Descripción Fase 5 Excavacion 3 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -10.35 m
  • 62. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 44 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Referencias Nombre Descripción Fase 6 Anclaje 3 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -10.35 m Referencias Nombre Descripción Fase 7 Excavación 4 Tipo de fase: Constructiva Cota de excavación: -15.40 m 8.- CARGAS CARGAS EN EL TRASDÓS Tipo Cota Datos Fase inicial Fase final Uniforme En superficie Valor: 1.2 Tn/m2 Excavacion 1 Excavación 4
  • 63. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 45 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 9.- ELEMENTOS DE APOYO PUNTALES Descripción Fase inicial Fase final Cota: -6.75 m Rigidez axil: 1000000 Tn/m Separación: 3.3 m Anclaje 2 Excavación 4 Cota: -9.35 m Rigidez axil: 1000000 Tn/m Separación: 3.3 m Anclaje 3 Excavación 4 Cota: -4.15 m Rigidez axil: 1000000 Tn/m Separación: 3.3 m Anclaje 1 Excavación 4 10.- RESULTADOS DE LAS FASES Esfuerzos sin mayorar. FASE 1: EXCAVACION 1 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.19 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -1.77 -4.24 0.81 0.32 0.13 0.92 0.00 -3.53 -2.34 1.63 1.50 2.15 0.51 0.00 -5.30 -0.80 2.44 2.85 6.01 -5.41 0.00 -7.06 -0.15 3.25 -2.81 3.77 0.27 0.00 -8.83 -0.11 4.07 -1.05 0.35 1.00 0.00 -10.59 -0.15 4.88 0.01 -0.21 0.17 0.00 -12.36 -0.16 5.69 0.08 -0.07 -0.04 0.00 -14.12 -0.16 6.51 0.01 0.00 -0.02 0.00 -15.89 -0.16 7.32 -0.00 0.00 -0.00 0.00 Máximos -0.10 Cota: -8.07 m 8.02 Cota: -17.40 m 2.85 Cota: -5.30 m 6.41 Cota: -5.80 m 1.41 Cota: -2.27 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.19 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -2.81 Cota: -7.06 m -0.22 Cota: -10.34 m -5.46 Cota: -5.55 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -14.64 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.77 -10.16 0.81 0.77 0.38 1.62 0.00 -3.53 -5.79 1.63 3.01 4.37 1.09 0.00 -5.30 -2.14 2.44 5.65 12.11 -4.32 0.00 -7.06 -0.37 3.25 -5.44 10.04 -1.57 0.00 -8.83 -0.18 4.07 -3.09 1.58 2.47 0.00 -10.59 -0.31 4.88 -0.19 -0.45 0.61 0.00 -12.36 -0.38 5.69 0.19 -0.20 -0.07 0.00 -14.12 -0.41 6.51 0.05 -0.01 -0.06 0.00 -15.89 -0.44 7.32 -0.01 0.01 -0.01 0.00 Máximos -0.16 Cota: -8.32 m 8.02 Cota: -17.40 m 5.65 Cota: -5.30 m 14.02 Cota: -6.05 m 2.64 Cota: -8.32 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -14.64 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -5.85 Cota: -7.57 m -0.46 Cota: -10.84 m -9.94 Cota: -5.80 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 64. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 46 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 FASE 2: ANCLAJE 1 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.19 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -1.77 -4.24 0.81 0.32 0.13 0.92 0.00 -3.53 -2.34 1.63 1.50 2.15 0.51 0.00 -5.04 -0.98 2.32 2.59 5.29 1.03 0.00 -6.81 -0.19 3.14 -2.69 4.48 -0.48 0.00 -8.57 -0.11 3.95 -1.34 0.61 1.13 0.00 -10.34 -0.15 4.76 -0.05 -0.22 0.25 0.00 -12.10 -0.16 5.58 0.09 -0.09 -0.04 0.00 -13.87 -0.16 6.39 0.02 -0.00 -0.03 0.00 -15.63 -0.16 7.20 -0.00 0.01 -0.00 0.00 -17.40 -0.16 8.02 0.00 0.00 0.01 0.00 Máximos -0.10 Cota: -8.07 m 8.02 Cota: -17.40 m 2.85 Cota: -5.30 m 6.41 Cota: -5.80 m 1.41 Cota: -2.27 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.19 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -2.81 Cota: -7.06 m -0.22 Cota: -10.34 m -5.46 Cota: -5.55 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -7.28 0.00 -0.00 0.00 0.00 0.00 -1.77 -4.82 0.81 0.77 0.38 1.62 0.00 -3.53 -2.46 1.63 3.08 4.47 1.09 0.00 -5.04 -0.98 2.32 0.57 6.57 2.40 0.00 -6.81 -0.27 3.14 -2.91 4.29 -0.04 0.00 -8.57 -0.24 3.95 -1.24 0.48 1.11 0.00 -10.34 -0.32 4.76 -0.02 -0.23 0.21 0.00 -12.10 -0.37 5.58 0.09 -0.08 -0.04 0.00 -13.87 -0.40 6.39 0.02 0.00 -0.02 0.00 -15.63 -0.44 7.20 -0.00 0.01 -0.00 0.00 -17.40 -0.47 8.02 0.00 0.00 0.01 0.00 Máximos -0.22 Cota: -7.57 m 8.02 Cota: -17.40 m 4.05 Cota: -4.15 m 6.92 Cota: -5.55 m 2.51 Cota: -2.27 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -7.28 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -2.92 Cota: -7.06 m -0.23 Cota: -10.34 m -4.32 Cota: -5.55 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 3: EXCAVACION 2 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.98 0.00 0.03 0.00 0.24 0.00 -1.77 -4.08 0.81 0.68 0.48 1.11 0.00 -3.53 -2.28 1.63 3.14 4.13 1.15 0.00 -5.04 -1.25 2.32 -2.53 3.84 1.03 0.00 -6.81 -0.62 3.14 -0.26 1.51 1.63 0.00 -8.57 -0.28 3.95 -0.68 1.90 -0.77 0.00 -10.34 -0.22 4.76 -0.63 0.40 0.43 0.00 -12.10 -0.23 5.58 -0.07 -0.06 0.14 0.00 -13.87 -0.24 6.39 0.03 -0.04 -0.01 0.00 -15.63 -0.24 7.20 0.01 -0.00 -0.01 0.00 -17.40 -0.24 8.02 -0.00 0.00 0.00 0.00 Máximos -0.22 Cota: -10.09 m 8.02 Cota: -17.40 m 3.84 Cota: -4.15 m 6.37 Cota: -4.15 m 1.72 Cota: -7.06 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.98 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -3.18 Cota: -4.29 m -0.08 Cota: -12.61 m -2.89 Cota: -7.82 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 65. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 47 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.77 -4.38 0.81 1.11 0.62 2.08 0.00 -3.53 -2.33 1.63 4.09 5.98 1.70 0.00 -5.04 -1.30 2.32 -4.41 4.49 1.90 0.00 -6.81 -0.79 3.14 -0.34 0.57 2.84 0.00 -8.57 -0.43 3.95 -0.27 2.09 -1.44 0.00 -10.34 -0.37 4.76 -0.76 0.59 0.43 0.00 -12.10 -0.42 5.58 -0.12 -0.04 0.19 0.00 -13.87 -0.46 6.39 0.03 -0.05 0.00 0.00 -15.63 -0.50 7.20 0.01 -0.01 -0.01 0.00 -17.40 -0.53 8.02 0.00 0.00 -0.00 0.00 Máximos -0.37 Cota: -9.83 m 8.02 Cota: -17.40 m 5.38 Cota: -4.15 m 8.99 Cota: -4.15 m 2.98 Cota: -7.06 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.59 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -5.83 Cota: -4.29 m -0.08 Cota: -12.86 m -3.66 Cota: -7.82 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 4: ANCLAJE 2 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.98 0.00 0.03 0.00 0.24 0.00 -1.77 -4.08 0.81 0.68 0.48 1.11 0.00 -3.53 -2.28 1.63 3.14 4.13 1.15 0.00 -5.04 -1.25 2.32 -2.53 3.84 1.03 0.00 -6.75 -0.64 3.11 -0.26 1.53 1.62 0.00 -8.32 -0.30 3.83 -0.34 2.07 -1.33 0.00 -10.09 -0.22 4.65 -0.74 0.56 0.43 0.00 -11.85 -0.23 5.46 -0.11 -0.05 0.18 0.00 -13.62 -0.24 6.27 0.03 -0.05 0.00 0.00 -15.38 -0.24 7.09 0.01 -0.01 -0.01 0.00 -17.15 -0.24 7.90 -0.00 0.00 -0.00 0.00 Máximos -0.22 Cota: -10.09 m 8.02 Cota: -17.40 m 3.84 Cota: -4.15 m 6.37 Cota: -4.15 m 1.72 Cota: -7.06 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.98 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -3.18 Cota: -4.29 m -0.08 Cota: -12.61 m -2.89 Cota: -7.82 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.65 0.00 0.00 -0.00 0.00 0.00 -1.77 -4.43 0.81 1.01 0.54 2.02 0.00 -3.53 -2.35 1.63 3.75 5.55 1.51 0.00 -5.04 -1.24 2.32 -3.71 4.35 2.46 0.00 -6.75 -0.65 3.11 1.37 2.61 3.36 0.00 -8.32 -0.40 3.83 -0.51 1.80 -0.90 0.00 -10.09 -0.37 4.65 -0.62 0.42 0.40 0.00 -11.85 -0.42 5.46 -0.08 -0.05 0.14 0.00 -13.62 -0.46 6.27 0.03 -0.04 -0.00 0.00 -15.38 -0.49 7.09 0.01 -0.00 -0.01 0.00 -17.15 -0.52 7.90 -0.00 0.00 0.00 0.00 Máximos -0.36 Cota: -9.33 m 8.02 Cota: -17.40 m 4.96 Cota: -4.15 m 8.31 Cota: -4.15 m 3.38 Cota: -7.06 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.65 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -5.31 Cota: -4.29 m -0.07 Cota: -12.36 m -2.16 Cota: -7.82 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 66. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 48 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 FASE 5: EXCAVACION 3 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.00 0.00 0.03 0.00 0.22 0.00 -1.77 -4.09 0.81 0.65 0.46 1.10 0.00 -3.53 -2.28 1.63 3.02 3.98 1.11 0.00 -5.04 -1.22 2.32 -1.77 4.24 1.25 0.00 -6.75 -0.65 3.11 0.86 3.62 1.61 0.00 -8.32 -0.53 3.83 -1.54 0.36 0.91 0.00 -10.09 -0.45 4.65 0.53 -0.42 1.62 0.00 -11.85 -0.33 5.46 -0.10 0.62 -0.40 0.00 -13.62 -0.31 6.27 -0.22 0.17 0.13 0.00 -15.38 -0.31 7.09 -0.03 -0.01 0.06 0.00 -17.15 -0.31 7.90 0.01 -0.00 -0.02 0.00 Máximos -0.31 Cota: -13.87 m 8.02 Cota: -17.40 m 3.70 Cota: -4.15 m 6.13 Cota: -4.15 m 1.96 Cota: -10.34 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.00 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -3.08 Cota: -6.81 m -0.60 Cota: -9.58 m -1.92 Cota: -10.59 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.69 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.77 -4.46 0.81 0.96 0.49 1.99 0.00 -3.53 -2.35 1.63 3.60 5.35 1.42 0.00 -5.04 -1.21 2.32 -2.56 4.99 2.81 0.00 -6.75 -0.67 3.11 3.08 5.82 3.30 0.00 -8.32 -0.75 3.83 -2.87 -0.77 2.16 0.00 -10.09 -0.74 4.65 1.65 -1.53 3.10 0.00 -11.85 -0.54 5.46 0.00 1.23 -1.04 0.00 -13.62 -0.51 6.27 -0.46 0.40 0.24 0.00 -15.38 -0.54 7.09 -0.08 -0.00 0.13 0.00 -17.15 -0.59 7.90 0.02 -0.00 -0.04 0.00 Máximos -0.50 Cota: -13.11 m 8.02 Cota: -17.40 m 4.77 Cota: -4.15 m 7.99 Cota: -4.15 m 3.39 Cota: -6.30 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.69 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -6.34 Cota: -6.81 m -2.22 Cota: -9.33 m -3.46 Cota: -10.59 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 6: ANCLAJE 3 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.00 0.00 0.03 -0.00 0.22 0.00 -1.77 -4.09 0.81 0.65 0.46 1.10 0.00 -3.53 -2.28 1.63 3.02 3.98 1.11 0.00 -5.04 -1.22 2.32 -1.77 4.24 1.25 0.00 -6.75 -0.65 3.11 0.86 3.62 1.61 0.00 -8.32 -0.53 3.83 -1.54 0.36 0.91 0.00 -9.83 -0.47 4.53 0.17 -0.55 1.43 0.00 -11.60 -0.34 5.34 0.05 0.64 -0.61 0.00 -13.37 -0.31 6.16 -0.25 0.22 0.12 0.00 -15.13 -0.31 6.97 -0.05 -0.00 0.07 0.00 -16.90 -0.31 7.78 0.01 -0.00 -0.01 0.00 Máximos -0.31 Cota: -13.87 m 8.02 Cota: -17.40 m 3.70 Cota: -4.15 m 6.13 Cota: -4.15 m 1.96 Cota: -10.34 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.00 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -3.08 Cota: -6.81 m -0.60 Cota: -9.58 m -1.92 Cota: -10.59 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 67. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 49 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.67 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -1.77 -4.44 0.81 0.99 0.52 2.01 0.00 -3.53 -2.35 1.63 3.68 5.45 1.47 0.00 -5.04 -1.23 2.32 -3.13 4.68 2.63 0.00 -6.75 -0.66 3.11 2.20 4.21 3.37 0.00 -8.32 -0.56 3.83 -0.87 0.10 2.87 0.00 -9.83 -0.52 4.53 -1.99 0.05 3.62 0.00 -11.60 -0.50 5.34 0.10 0.29 -0.36 0.00 -13.37 -0.51 6.16 -0.12 0.12 0.05 0.00 -15.13 -0.54 6.97 -0.03 0.00 0.04 0.00 -16.90 -0.58 7.78 0.00 -0.00 -0.00 0.00 Máximos -0.50 Cota: -11.85 m 8.02 Cota: -17.40 m 4.87 Cota: -4.15 m 8.16 Cota: -4.15 m 3.94 Cota: -10.34 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.67 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -5.13 Cota: -6.81 m -0.26 Cota: -10.34 m -1.01 Cota: -10.59 m 0.00 Cota: 0.00 m FASE 7: EXCAVACIÓN 4 BÁSICA Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -5.99 0.00 0.03 0.00 0.24 0.00 -1.77 -4.08 0.81 0.67 0.47 1.11 0.00 -3.53 -2.28 1.63 3.10 4.08 1.13 0.00 -5.04 -1.24 2.32 -2.29 3.96 1.11 0.00 -6.75 -0.64 3.11 0.13 2.20 1.74 0.00 -8.32 -0.40 3.83 2.84 4.76 2.23 0.00 -9.83 -0.79 4.53 -7.25 5.49 1.43 0.00 -11.60 -1.96 5.34 -4.26 -4.45 2.04 0.00 -13.37 -2.45 6.16 -0.21 -8.05 2.64 0.00 -15.13 -1.71 6.97 4.91 -3.41 3.25 0.00 -16.90 -0.46 7.78 -1.70 0.63 0.09 0.00 Máximos -0.13 Cota: -17.40 m 8.02 Cota: -17.40 m 6.57 Cota: -15.63 m 9.08 Cota: -9.35 m 6.59 Cota: -17.40 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -5.99 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -7.59 Cota: -9.58 m -8.05 Cota: -13.37 m -10.06 Cota: -15.63 m 0.00 Cota: 0.00 m CON SISMO Cota (m) Desplazamientos (mm) Ley de axiles (Tn/m) Ley de cortantes (Tn/m) Ley de momento flector (mTn/m) Ley de empujes (Tn/m2) Presión hidrostática (Tn/m2) 0.00 -6.64 0.00 -0.00 -0.00 0.00 0.00 -1.77 -4.42 0.81 1.03 0.55 2.03 0.00 -3.53 -2.34 1.63 3.79 5.61 1.53 0.00 -5.04 -1.25 2.32 -4.08 4.13 2.36 0.00 -6.75 -0.64 3.11 0.86 1.58 3.61 0.00 -8.32 -0.32 3.83 7.20 8.19 5.33 0.00 -9.83 -1.09 4.53 -14.59 11.75 2.97 0.00 -11.60 -3.55 5.34 -8.64 -8.24 3.91 0.00 -13.37 -4.75 6.16 -1.02 -16.05 4.86 0.00 -15.13 -3.47 6.97 8.26 -8.72 5.80 0.00 -16.90 -0.90 7.78 -1.40 0.87 -2.90 0.00 Máximos -0.19 Cota: -17.40 m 8.02 Cota: -17.40 m 13.07 Cota: -9.35 m 18.99 Cota: -9.35 m 10.43 Cota: -17.40 m 0.00 Cota: 0.00 m Mínimos -6.64 Cota: 0.00 m 0.00 Cota: 0.00 m -15.30 Cota: -9.58 m -16.05 Cota: -13.37 m -13.92 Cota: -16.14 m 0.00 Cota: 0.00 m
  • 68. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 50 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 11.- RESULTADOS PARA LOS ELEMENTOS DE APOYO Esfuerzos sin mayorar. Puntales Cota: -6.75 m Fase Resultado Anclaje 2 Carga puntual: -0.45 Tn Carga lineal: -0.14 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 12.38 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 3.75 Tn/m Excavacion 3 Carga puntual: 13.02 Tn Carga lineal: 3.95 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 31.11 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 9.43 Tn/m Anclaje 3 Carga puntual: 13.02 Tn Carga lineal: 3.95 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 24.20 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 7.33 Tn/m Excavación 4 Carga puntual: 0.04 Tn Carga lineal: 0.01 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 0.31 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 0.09 Tn/m Cota: -9.35 m Fase Resultado Anclaje 3 Carga puntual: 0.07 Tn Carga lineal: 0.02 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 20.19 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 6.12 Tn/m Excavación 4 Carga puntual: 42.17 Tn Carga lineal: 12.78 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 93.62 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 28.37 Tn/m Cota: -4.15 m Fase Resultado Anclaje 1 SE PRODUCE DESPEGUE: 0.00 mm Excavacion 2 Carga puntual: 23.17 Tn Carga lineal: 7.02 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 36.97 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 11.20 Tn/m Anclaje 2 Carga puntual: 23.17 Tn Carga lineal: 7.02 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 33.90 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 10.27 Tn/m Excavacion 3 Carga puntual: 20.48 Tn Carga lineal: 6.20 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 29.97 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 9.08 Tn/m Anclaje 3 Carga puntual: 20.48 Tn Carga lineal: 6.20 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 31.93 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 9.67 Tn/m Excavación 4 Carga puntual: 22.31 Tn Carga lineal: 6.76 Tn/m Carga puntual (Hipótesis sísmica): 35.17 Tn Carga lineal (Hipótesis sísmica): 10.66 Tn/m
  • 69. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 51 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 12.- COMPROBACIONES DE ESTABILIDAD (COEFICIENTES DE SEGURIDAD) Referencia: Comprobaciones de estabilidad (Coeficientes de seguridad): Tribunales de Justicia Comprobación Valores Estado Relación entre el momento originado por los empujes pasivos en el intradós y el momento originado por los empujes activos en el trasdós: -Hipótesis básica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 2 -Excavacion 1: Calculado: 26.842 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 40.557 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 28.843 Cumple -Hipótesis sísmica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 1.5 -Excavacion 1: Calculado: 13.714 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 22.057 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 15.664 Cumple -Anclaje 2 (1) No procede -Excavacion 3 (1) No procede -Anclaje 3 (1) No procede -Excavación 4 (1) No procede (1)Existe más de un apoyo. Relación entre el empuje pasivo total en el intradós y el empuje realmente movilizado en el intradós: -Hipótesis básica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 1.5 -Excavacion 1: Calculado: 15.075 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 15.075 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 12.988 Cumple -Hipótesis sísmica: Valor introducido por el usuario. Mínimo: 1.2 -Excavacion 1: Calculado: 11.755 Cumple -Anclaje 1: Calculado: 12.533 Cumple -Excavacion 2: Calculado: 10.094 Cumple -Anclaje 2 (1) No procede -Excavacion 3 (1) No procede -Anclaje 3 (1) No procede -Excavación 4 (1) No procede (1)Existe más de un apoyo. Se cumplen todas las comprobaciones
  • 70. Ruz & Vukasovic Ingenieros Asociados Ltda. ® 52 Tiziano Nº 61 Las Condes Santiago Fono 245 33 62 Fax 366 14 93 Anexo Nº 2: Plano de Proyecto

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