Curso de analisis sismico
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introduccion al analisis sismico

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    Curso de analisis sismico Curso de analisis sismico Document Transcript

    • OBJETIVOS ESTRUCTURAS 5 ADVERTENCIA La presente página, en elaboración, se instala para facilitar a los alumnos el estudio de la materia Estructuras 5. Se inicia con la presentación de la materia y apuntes de las dos primeras bolillas. Sucesivamente se completará con las bolillas siguientes, con programas de ejercitación, ejercitación, material gráfico, etc. IMPORTANTE PARA LOS ALUMNOS DEL CURSO 2002 Para el año 2002 se hará un uso intensivo de las facilidades que brinda Internet. Cada alumno deberá obtener un correo electrónico (e-mail), por medio del cual se comunicará con la cátedra. Remitiendo por este medio los trabajos prácticos. También se entregaran por este medio los temas, que serán colocados en la página de la materia para que cada alumno pueda bajarlos, teniendo la posibilidad de realizar consultas fuera de los horarios de la materia. Se incorpora esta herramienta como complemento del dictado habitual de la materia. ESTRUCTURAS 5 La asignatura Estructuras 5 se dicta como materia optativa en el quinto año de la carrera de Arquitecto de la Facultad de Arquitectura y Urbanismo de la Universidad de Mendoza. Las estructuras son parte de toda obra edilicia, por ello en la Facultad de Arquitectura y Urbanismo se pone especial relieve en el aprendizaje de lo conceptual y lo operativo de las estructuras. Estructuras 5 completa el ciclo de asignaturas sobre estructuras que el futuro arquitecto debe aprobar para alcanzar su título. En Estructuras 5 el alumno profundiza sus conocimientos sobre sismos y estructuras resistentes a terremotos. Incorpora conceptos sobre rigidez estructural, comportamiento dinámico de un edificio ante un sismo, conceptos de análisis modal, interacción suelo - estructura, disipadores de energía y aislamiento de fundaciones. Se complementa con un capítulo dedicado a Cimentaciones, atendiendo a que el material fundamental de toda estructura es el terreno, un correcto diseño de la fundación permite alcanzar una estructura con buen desempeño ante la acción de los sismos.
    • Otro tema fundamental para el profesional dedicado al diseño de obras edilicias es la materialización del proyecto, por ello se da importancia a los detalles constructivos, dedicando un capítulo a este tema. Asimismo la aprobación del curso exige un trabajo investigación sobre detalles para estructuras en zonas con actividad sísmica. OBJETIVOS La materia Estructuras 5 introduce al futuro arquitecto en conocimientos avanzados de diseño y cálculo de estructuras de edificios en zonas sísmicas. Se brindan al estudiante conocimientos sobre sismología, evaluación del riesgo sísmico, cuantificación de la importancia de los sismos; con el objetivo de capacitarlo para evaluar el tipo de diseño más conveniente según el edificio y el lugar de asentamiento. Específicamente en el diseño se analizan las características más importantes en el comportamiento de una estructura sometida a un sismo, con la finalidad de que el futuro profesional cuente con los conocimientos necesarios para obtener diseños seguros y funcionales. Se estudian con especial interés las cimentaciones de edificios en áreas sísmicas pues la interacción suelo-estructura es fundamental para el comportamiento de la estructura durante un terremoto. En el presente curso se introduce el tema de Aislamiento sísmico y estructuras con disipadores de energía, técnicas avanzadas, que sistemas estructurales que están en rápida expansión. El conocimiento de éstas técnicas permitirá al egresado estar en condiciones competir con profesionales y estudios de profesionales de otros lugares. En el último tema se estudian los detalles constructivos de las estructuras sismorresistentes, conocimiento indispensable para que el futuro profesional en la materialización de su proyecto.
    • PROGRAMA ESTRUCTURAS 5 PROGRAMA DE LA ASIGNATURA a) Sismología: Definición del sismo. Origen de los sismos. Clasificación. Detección y medición de los sismos. Magnitud. Intensidad. Escala Mercalli Modificada. Conceptos sobre Tectónica de Placas. Fallas geológicas. Instrumental de medición: sismógrafos, sismoscopios, acelerometros. Descripción de un sismograma. Ondas Sísmicas. Zonificación sísmica nacional y provincial. Avances de la investigación en sismología. Consultas a especialista e investigadores del medio. b) Diseño Sismorresistente: Elementos y características que definen la estructura antisísmica de un edificio. Configuración del edificio. Escala. Simetría. Altura. Tamaño horizontal. Distribución y concentración de masas. Densidad de estructura en planta. Rigidez. Piso flexible. Esquinas. Resistencia Perimetral. Redundancia. Centro de Masas. Centro de Rigideces. Torsión. Periodo propio de oscilación. Ductilidad. Amortiguamiento. Sistemas resistentes. c) Determinación de las Cargas Sísmicas: Pesos y cargas a considerar para la determinación de las solicitaciones por sismo. Clasificación de los edificios según el destino y el tipo estructural. Vinculación en planta de los distintos elementos resistentes. Ductilidad de la estructura. Influencia del terreno en la importancia de las cargas por sismo. Métodos para calcular el Periodo Propio. Coeficiente Sísmico. Corte sísmico en la base. Distribución del corte sísmico en altura. Vuelco. Torsión en planta. Método estático, método estático valorado. Conceptos sobre análisis modal. d) Distribución de los Cortes Sísmicos: conceptos de los métodos y análisis usados para distribuir las fuerzas generadas por el sismo en una estructura. Enumeración de los métodos y descripción conceptual. Elementos sismorresistentes, pórticos, tabiques y triangulaciones. Descripción y funcionamiento. Materiales usados en las estructuras antisísmicas. Especificaciones constructivas. Dimensiones y armaduras mínimas exigidas por las normas. Juntas y linderos. Especificaciones para fundaciones. e) Cimentaciones de Estructuras Sismorresistentes: Cargas que debe trasmitir la cimentación al terreno. Efectos de las acciones dinámicas del sismo. Momento de Vuelco. Incremento sísmico. Interacción Suelo-Estructura. Clasificación de las fundaciones. Zapata aislada. Zapata medianera. Zapata corrida. Viga de fundación. Platea de fundación. Pozo de fricción o Pilarote. Pilotes, de fricción y de punta. Prevenciones en suelos potencialmente licuables.
    • f) Técnicas avanzadas de Diseño Sismorresistente: Estructuras con aislamiento sísmico, Antecedente y realizaciones. Tipos de aisladores. Estructuras con disipadores de energía. Concepto de disipación de energía. Tipos de disipadores. Por Plastificación de metales, por Fricción, por extrusión de metales, disipadores viscolelásticos. g) Daños producidos por los sismos: estudio y análisis de daños producidos por sismos locales y en otras locaciones. Evaluación de las causas que provocaron la falla o el colapso de estructuras, y medidas necesarias para prevenirlos. h) Detalles constructivos en estructuras sismorresistentes: detalles constructivos de juntas, nudos, anclajes, tensores, etc. Especificaciones y exigencias de las normas sismorresistentes. Reglas del buen arte de la construcción.
    • SISMOLOGIA ESTRUCTURAS 5 1) Sismología es la ciencia que estudia los aspectos relacionados con la recurrencia de temblores de tierra, terremotos o sismos. 2) Concepto de sismo: los sismos son perturbaciones súbitas en el interior de la tierra que dan origen a vibraciones o movimientos del suelo; la causa principal y responsable de la mayoría de los sismos (grandes y pequeños) es la ruptura y fractura de las rocas en las capas mas externas de la corteza terrestre. 3)Concepto de sismo II: En el interior de la tierra ocurre un fractura súbita cuando la energía acumulada excede la resistencia de las rocas. Al ocurrir la ruptura, se propagan ( en el interior de la tierra ) una serie de ondas sísmicas que al llegar a la superficie sentimos como un temblor. Generalmente, los sismos ocurren en zonas de debilidad de la corteza terrestre que se conocen como fallas geológicas. 4) Ondas Sísmicas: En el caso de la tierra existen cuatro tipos de ondas sísmicas fundamentales, de la cuales dos son internas, es decir vibraciones que se propagan en el interior de la tierra (como sólido elástico): ondas longitudinales o de compresión y ondas de corte o cizallamiento, y otras dos son externas: ondas de Love y de Rayleigh. Las ondas de compresión, llamadas P en la terminología sismológica, comprimen y dilatan el medio donde se propagan en la dirección de avance del frente de ondas. Las ondas de sonido, por ejemplo, son ondas de compresión que se propagan en el aire. El segundo tipo de ondas que se propagan en sólidos son las ondas de corte, llamadas ondas S. En este caso la deformación que sufre el sólido es en dirección perpendicular a la trayectoria del frente de ondas. La propagación de estas ondas produce un esfuerzo cortante en el medio de donde se origina el nombre de ondas de corte o cizalla. 5 ) Velocidad de las ondas: las ondas se generan por la presencia de superficies de discontinuidad ya que un medio elástico infinito no podrían generarse. En general su existencia se explica considerando que la vibración del medio en lugares en los que existen menores tracciones, y esto sucede por la presencia del vacío o de un medio de menor rigidez, tiende a compensar la energía generando este tipo de vibraciones. La velocidad de propagación de las ondas en el interior de la tierra varía, dependiendo de la densidad y de las propiedades elásticas de las rocas. En rocas típicas de la corteza terrestre las ondas P alcanzan los 15 km/seg, por ejemplo, en rocas ígneas la velocidad de las ondas P es del orden de 6 km/seg, mientras que en rocas poco consolidadas es de aproximadamente 2 km/seg o menor. Las ondas S viajan a una velocidad menor que las ondas p; la relación aproximada entre ambas es: Vp = 3 x Vs. Como las ondas P viajan más rápido que
    • las ondas S, son registradas antes por los sismógrafos, por ello en sismología a las ondas de compresión se les llama ondas primarias (P) y a las ondas de corte, que son registradas mas tarde, ondas secundarias (S). Mecanismo de Subducción 6) Teoría de la Tectónica de Placas: En términos muy simples, la tectónica de placas mostró que la capa más superficial de la tierra está formada por un conjunto de fragmentos rígidos llamados "placas" que se mueven sobre sobre la superficie de la tierra flotando, por así decirlo, sobre un manto de material viscoso llamado astenosfera. Estas placas o cascarones rígidos, de aproximadamente 100 Km de espesor, varían en dimensiones, desde la enorme Placa del Pacífico, por ejemplo, hasta las pequeñas placas como la de Rivera, frente a las costas de Méjico. En la figura se muestra la subdivisión de placas que conforman la superficie de la Tierra, así como las direcciones de sus movimientos relativos sobre la astenosfera. El proceso donde una placa se introduce por debajo de otra se llama subducción y da como resultado una gran actividad sísmica y volcánica. La actividad sísmica ocurre preferentemente sobre el plano de contacto entre las dos placas, donde se ha formado una enorme falla geológica. La extensión de esta falla llega generalmente hasta los 30 o 40 Km de profundidad, la temperatura aumenta notablemente en profundidad y el movimiento relativo de las placas no tiene ya el comportamiento elástico propio de las fallas geológicas activas, sino que se relaja por deformación plástica; es decir el deslizamiento es continúo y asísmico. Durante los grandes sismos, las fallas que se deslizan pueden llegar a tener una longitud de hasta 1.000 Km, y alcanzar, como se ha visto, hasta los 30 o 40 Km de profundidad. 7) Fallas: La evidencia de los sismos puede ser observada cuando el contacto entre dos placas aflora en la superficie de la Tierra en forma de "falla", como la famosa falla de San Andrés, en California. De hecho, fue en observaciones realizadas en esta falla que pudo deducirse el mecanismo conocido como la "Teoría del Rebote Elástico". Esto ocurrió durante el sismo de San Francisco en el año 1906. La figura muestra las dos placas durante el movimiento lateral que
    • produce la acumulación de esfuerzos. Cuando los esfuerzos rebasan cierto límite se produce el movimiento entre las placas y se propaga en ambas direcciones. Queda un desplazamiento permanente a ambos lados de la falla. Aunque este proceso puede parecer intuitivamente obvio, en realidad no lo es; durante mucho tiempo, se pensó que el fallamiento de la corteza era un efecto de los temblores y no el origen de los mismos. Si bien los sismos son generados por la ruptura en el plano de falla, las ondas así creadas se propagan a través de la tierra porque para los tiempos involucrados en la propagación de las ondas (del orden de varios segundos) esta se comporta como un cuerpo elástico. Cuando una roca es sometida a una fuerza pequeña por un corto tiempo, la roca se deforma; pero al cesar la fuerza, recupera su forma original, sin embargo, cuando la fuerza a que se somete el material es mayor que su resistencia, esta se rompe o falla a lo largo de un plano que es el llamado "plano de falla". Si existe un plano de falla preexistente, una nueva ruptura tenderá a presentarse en el mismo lugar porque este es un plano debilitado por rupturas anteriores. De la misma manera, si tenemos dos placas en contacto, la resistencia entre ellas se da a causa de la fricción entre las caras; sin embargo la fuerza de fricción entre ellas es mucho menor que la que sería necesaria para romper nuevas rocas, de manera que las fuerzas acumuladas tenderán a fallar a lo largo del mismo plano. 8) Detección de los sismos: La vibración de la Tierra debida a la ocurrencia de un temblor se observa experimentalmente con el auxilio de sismógrafos: instrumentos sumamente sensibles a los movimientos de la superficie de la Tierra. Los primeros sismógrafos fueron construidos a fines del siglo XIX, empleando un sistema puramente mecánico. En la actualidad, estos se han modificado y perfeccionado, aunque el principio básico de operación es el mismo: una masa suspendida de un resorte sostenido por un soporte empotrado en el suelo. Cuando el suelo se mueve por el paso de las ondas sísmicas, también se mueve el soporte. Sin embargo la
    • inercia de la masa trata de que ésta permanezca "estable" en su sitio, permitiéndonos medir así el desplazamiento relativo entre la masa y el suelo. 9) Ubicación de epicentros, intensidad y magnitud: Localización del epicentro de un sismo. Como las ondas sísmicas viajan a diferentes velocidades, las diferencias de tiempo de arribo entre las ondas P y S registradas en una estación sismológica están en función directa de su distancia al sitio donde ha ocurrido el temblor. por ejemplo, para distancias regionales la diferencia en segundos entre el tiempo de arribo de las ondas P(tp) y las ondas S(ts) multiplicada por ocho, nos da la distancia aproximada al epicentro en kilómetros { distancia = 8 x ( ts - tp )}. Sin embargo, es obvio que los datos de una sola estación no bastan ara determinar el epicentro del sismo, puesto que la diferencia de tiempos ( ts - tp ) nos da la distancia, pero no la dirección; es necesario contar con un mínimo de tres estaciones sismológicas que registren el temblor para poder estimar la ubicación del epicentro. Sismógrafo 10) Magnitud de un sismo: No fue hasta 1931 cuando el sismologo japonés Wadati observó, al comparar los sismogramas de diferentes temblores, que la amplitud máxima de las ondas sísmicas parecía proporcional a la dimensión del sismo. Este concepto fue posteriormente desarrollado en 1935 por Charles Richter quien, estableciendo analogías con la medida del brillo de las estrellas en astronomía, empleó por primera vez el término "magnitud" para catalogar los temblores. La escala original de Richter tomaba las amplitudes máximas de ondas las superficiales de sismos ocurridos a distancias cortas para calcular lo que el denominó magnitud local o magnitud ML. Posteriormente, el uso de la escala original de magnitudes de Richter se extendió para calcular magnitudes a grandes
    • distancias, utilizando las amplitudes máximas de las ondas P (mb) o de ondas superficiales (MS). El sismo del 19 de setiembre de 1985 en México por ejemplo, tuvo un valor de magnitud de 8.1 en la escala MS . 11)Escala de Magnitud: selección de la escala de magnitud más adecuada depende de la magnitud del sismo y de la distancia a la cual se encuentre la estación sismológica. Para evitar confusiones, sin embargo, la información de magnitud ofrecida al público se da generalmente sin especificar que tipo de escala se utilizo. Algunas veces se crean situaciones confusas, cuando se informan diversos valores de magnitud para un mismo sismo. Esto resulta porque muchas veces ML, mb y MS no tienen valores idénticos para un mismo sismo. 12) Sismos de Intraplaca: Aunque la mayor parte de los sismos que ocurren en el mundo se relacionan directamente con el movimiento de las placas tectónicas, hay sismos menos frecuentes que ocurren en los continentes, hacia el interior de las placas; a pesar de que estos sismos son generalmente pequeños, ocurren ocasionalmente eventos de mayor magnitud. A diferencia de los terremotos que son sentidos como movimientos oscilatorios de periodos largos, los sismos locales se presentan como una fuerte sacudida vertical casi instantánea, seguida por vibraciones rápidas de muy corta duración. Frecuentemente, los sismos locales son acompañados de un fuerte ruido subterráneo. 13) Replicas: Las replicas, por definición, son los sismos de magnitud menor que el sismo al cual siguen, y que ocurren sobre el sector de falla geológica recién deslizada; las replicas de un sismo de gran magnitud son más grandes y duran más tiempo que las de un sismo pequeño. podemos pensar que las replicas son sismos menores que liberan parte de la energía que no fue totalmente relajada por el deslizamiento principal, y que tienden a ocurrir en áreas donde la superficie de la falla tiene rugosidades o es heterogénea. 14) Amplificación de las ondas Sísmicas: Las ondas sísmicas son amplificadas notablemente en suelos blandos por ser más fácilmente deformables que la roca firme. Uno de los casos más notorios de amplificación local de vibraciones sísmicas debido a las condiciones del subsuelo son sin duda los de las ciudades de Bogotá y México, que están construidas sobre arcillas que fueron arrastradas de las de las partes altas de los valles y depositadas en el lecho de antiguos lagos. La destrucción de numerosos edificios y las altas intensidades reportadas registradas en el centro de la ciudad de México en el terremoto de 1985 muestra claramente este fenómeno de amplificación local de energía sísmica.
    • DISEÑO SISMO RESISTENTE ESTRUCTURAS 5 Diseño Sismorresistente: Elementos y características que definen la estructura antisísmica de un edificio. Configuración del edificio. Escala. Simetría. Altura. Tamaño horizontal. Distribución y concentración de masas. Densidad de estructura en planta. Rigidez. Piso flexible. Esquinas. Resistencia Perimetral. Redundancia. Centro de Masas. Centro de Rigideces. Torsión. Periodo propio de oscilación. Ductilidad. Amortiguamiento. Sistemas resistentes. Elementos y características que definen la estructura antisísmica de un edificio. La estructura de un edificio ubicado en un área sísmica difiere solo que en su análisis considera la acción de las cargas que genera el sismo. Por ello es necesario erradicar el concepto erróneo que un edificio es sostenido por una estructura destinada a resistir las cargas gravitatorias a la que se le agrega otra destinada a resistir las cargas sísmicas. La estructura de un edificio, o de cualquier otra obra civil, sometida a la acción de un sismo sufre deformaciones, se haya previsto la estructura para resistir un sismo o no. Los movimientos del terreno provocan arrastran al edificio, que se mueve como un péndulo invertido. Los movimientos del edificio son complejos, dependen del tamaño, las cargas o pesos en cada piso, características del terreno de fundación, geometría del edificio, materiales estructurales y no estructurales usados, etc. Por estos motivos el diseño de una estructura sismo resistente debe arrancar desde el instante en que nace el proyecto, acompañando la evolución del proyecto, integrarse en el edificio como los nervios y tendones de un organismo vivo. Desde una megaestructura hasta una vivienda barrial se cuenta con elementos estructurales, que necesarios para la estabilidad a cargas gravitatorias, pueden ser usados para asegurar la capacidad resistente a cargas sísmicas. Toda construcción tiene elementos verticales y horizontales, lineales o planos, que pueden ser integrados en la estructura y que serán capaces de absorber cargas sísmicas. Una clasificación de estos elementos puede ser: DIAFRAGMAS PORTICOS
    • TABIQUES DE HORMIGÓN ARMADO RESISTENTES AL CORTE. MAMPOSTERÍA PORTANTE ARRIOSTRADA. PÓRTICOS CON TRIANGULACIONES. COLUMNA EMPOTRADA EN LA BASE. TIPO CAJÓN. Configuración del edificio: Llamamos configuración a un conjunto de características que tiene toda estructura, y que según como se ha diseñado será el comportamiento del edificio ante las cargas gravitatorias o las cargas dinámicas. La importancia de alcanzar una configuración adecuada se destaca haciendo un sencillo análisis, para cargas estáticas una tonelada sobre una viga es soportada por esta y trasmitida hasta llegar al terreno. El caso de las cargas sísmicas no es tan simple, los sismos producen esfuerzos que fluctúan rápidamente, y para calcularlos necesitamos conocer las características dinámicas del edificio. Inclusive conociendo esta características, los movimientos de un sismo y la interacción con la estructura son tan complejos que los valores exactos de las fuerzas del terremoto tiene un grado de incertidumbre elevado. En su libro “Diseño de Estructuras Sismo – Resistentes”, el Ing. Hugo Giuliani señala: “..el carácter vibratorio caótico de los movimientos sísmicos, como también las deficiencias de los métodos de cálculos utilizados en el análisis estructural sismoresistente. Nos obliga a aconsejar el máximo cuidado en la elección de la estructura y la evaluación exhaustiva de cada uno de los parámetros que gobiernan el real comportamiento de las mismas, durante la acción sísmica.” La configuración se refiere a la forma del edificio en su conjunto, a su tamaño, naturaleza y ubicación de los elementos resistentes y no estructurales. ESCALA Las solicitaciones sísmicas son función del tamaño del edificio. Las cargas que actúan sobre una vivienda pequeña son resistidas por la estructura de la misma sin grandes inconvenientes. Pero cargas proporcionales en un edificio generan esfuerzos que no son directamente proporcionales, sino superiores. Las fuerzas de inercia, que originan las solicitaciones sísmicas son mas elevadas mientras más masa tiene el edificio. El problema de la escala se visualiza analizando el comportamiento de un péndulo. Sin conocer las dimensiones absolutas del péndulo es imposible calcular el periodo de oscilación del mismo. Si el péndulo es una bolilla con un hilo de unos centímetros de longitud el péndulo oscilará de un extremo a otro en menos de un segundo, en cambio si el péndulo es una bola de demolición con una soga de 20 metros, se visualiza un periodo de oscilación de mas de un segundo.
    • El ejemplo del péndulo debe hacernos reflexionar que establecer analogías entre edificios similares, pero con diferentes números de pisos puede conducir a errores graves en el diseño de la estructura. Veamos un ejemplo: PERIODOS DE OSCILACION DE UN PENDULO DE DIFERENTES LONGITUDES Longitud Periodo To Cm seg 20 0.8971 100 2.0061 1000 6.3437 2000 8.9714 SIMETRÍA Con el término simetría describimos una propiedad geométrica de la configuración del edificio. Un edificio es simétrico respecto a dos ejes en planta si su geometría es idéntica en cualquiera de los lados de los ejes. Este edificio será perfectamente simétrico. La simetría puede existir respecto a un eje solamente. También existe simetría en elevación, aunque es más significativa desde el punto de vista dinámico la simetría en planta. La simetría en altura no es perfecta por que todo edificio tiene un extremo fijo al terreno y libre el otro. Simetría respecto a 2 ejes La falta de simetría tiende a producir excentricidad entre el centro de masa y el centro de rigidez, y por lo tanto provocará torsión en planta. A medida que más simétrico es el edificio, disminuyen el riesgo de concentración de esfuerzos, el momento torsor en planta y el comportamiento de la estructura es más predecible. La asimetría tiende a concentrar esfuerzos, el ejemplo más común es el caso de las esquinas interiores. Aunque un edificio simétrico puede tener esquinas interiores como es el caso de las plantas en cruz. En este caso la planta del edificio es simétrica pero no es una planta regular. Existe simetría estructural si el centro de masa y el centro de rigidez coinciden en la planta. La simetría es conveniente también a la forma del edificio sino también a la distribución de la estructura. La experiencia de edificios con daños severos en terremotos mostró casos en que la asimetría estructural fue la causa del daño severo o el colapso de la estructura.
    • Planta con falsa simetría Galería de la Escuela Normal de Caucete, San Juan. La galería colapsó en el terremoto de 1977 por falta de simetría estructural. Los núcleos de las circulaciones verticales, pueden producir también asimetrías si su ubicación o solución constructiva genera elementos estructurales rígidos en la distribución estructural. ALTURA La altura de un edificio influye directamente en el periodo de oscilación, si aumenta la altura aumenta el periodo. Si un edificio alto tiene un periodo cercano a 2 segundos es probable que su aceleración sea menor que un edificio mas bajo, de 5 a 10 pisos, con periodo de ½ segundo. Los registros de terremotos indican que los sismos concentran su energía y mayores aceleraciones en periodos cercanos a ½ segundo. Algunos reglamentos limitaban la altura de los edificios en áreas sísmicas, pero en las normas actuales, la tendencia es que la limitación sea un producto de la calidad del diseño. El Código de Construcciones Sismo Resistentes de Mendoza exige el análisis modal para edificios de gran altura. EXTENSIÓN EN PLANTA
    • Es fácil visualizar como un riesgo sísmico las fuerzas de vuelco en un edificio, pero los edificios con gran desarrollo en planta presentan otros problemas para su análisis. Cuando la planta es muy grande, aunque sea simétrica el edificio no responderá como una unidad. Al calcular las fuerzas sísmicas, se supone que la estructura vibra como un sistema en el que todos los puntos de una planta en el mismo nivel y en el mismo lapso tienen el mismo desplazamiento, la misma velocidad y la misma aceleración, con idéntica amplitud. Pero la propagación de las ondas sísmicas no es instantánea y su velocidad de propagación depende de la naturaleza del terreno y de las características de la estructura, por ello las bases del edificio a todo lo largo de este vibran asincrónicamente con diferentes aceleraciones, provocando esfuerzos longitudinales de tracción, compresión y desplazamientos longitudinales. Un aumento de la longitud del edificio incrementa los esfuerzos en un nivel que funciona como un diafragma de distribución horizontal. La rigidez del piso puede ser insuficiente para redistribuir la carga horizontal originada por un sismo. Los esfuerzos causados por variaciones de temperatura, por asentamiento preexistentes o provocados por sismos son mayores en edificios con grandes dimensiones en planta. La solución para este tipo de edificios es diseñar una planta con suficientes elementos sismo resistentes para acortar las luces del diafragma. DISTRIBUCIÓN Y CONCENTRACIÓN DE MASAS La distribución de las masas debe ser lo mas uniforme posible, en cada planta como en altura. Es conveniente que la variación de las masas piso a piso acompañe a la variación de la rigidez. Si la relación masa-rigidez varia bruscamente de un piso a otro se producen concentraciones de esfuerzos. Se debe evitar la presencia de masas superfluas, tales como rellenos excesivos en terrazas, terrazas con jardín, etc. Es conveniente solucionar la provisión de agua con sistemas que eviten la construcción de una reserva de agua voluminosa en el nivel mas alto del edificio. DENSIDAD DE ESTRUCTURA EN PLANTA. En edificios antiguos se observa una gran cantidad de muros de gran tamaño con función estructural. También se comprobó que muchos de ellos han funcionado bien a largo de siglos en zonas sísmicas. Llevando las cargas gravitatorias y sísmicas hasta el terreno por vías directas. Cuando tenemos la mayor presencia de estructura en planta baja el edificio está mejor preparado para soportar la fuerza cortante de planta baja, la acumulada de los pisos superiores y las cargas gravitatorias acumuladas. Muchos proyectos modernos se alejan de esta configuración, y por razones estéticas la planta baja tiene pocos elementos. La configuración sísmica más eficiente es la que tiene la mayor cantidad de elementos verticales en la base, que es donde más se necesitan. Una medida estadística puede ser la “densidad de la estructura en planta” a nivel del terreno, definida como el área total de todos los elementos estructurales verticales
    • dividida por el área bruta del piso. En un edificio moderno esa área es de 1%, en edificios con pórticos y tabiques asciende al 2%. Las plantas densamente rellenas de edificios antiguos alcanzan valores tales como: TajMahal, 50%; San Pedro, 25%; Panteón 20%; catedral de Chartres 15%. RIGIDEZ La rigidez se confunde con resistencia, pero son dos conceptos diferentes, en tanto la resistencia es la capacidad de carga que puede soportar un elemento estructural antes de colapsar, la rigidez mide la capacidad que un elemento estructural tiene para oponerse a ser deformado. Se dice que un cuerpo es más rígido cuanto mayor sea la carga que es necesario aplicar para alcanzar una deformación dada. Analíticamente la rigidez de un elemento se expresa mediante el cociente entre la carga y la deformación que esta produce. En las estructuras modernas de edificios es común adoptar soluciones con pórticos, que se construyen con vigas y columnas unidas en sus nudos, constituyendo una elemento con continuidad estructural. La unión entre diferentes componentes de una estructura tiene una influencia decisiva en su rigidez, o lo que es lo mismo en su deformabilidad. Matemáticamente la flexibilidad se define como la inversa de la rigidez, o sea como el cociente entre la deformación y la carga que produce esa deformación. PISO FLEXIBLE ( PLANTA LIBRE ) Este nombre se usa generalmente para describir un edificio cuya planta baja es más débil que las plantas superiores. Pero puede presentarse el caso de piso flexible en cualquier nivel. En general, como las mayores solicitaciones se presentan en planta baja, una variación brusca de rigidez entre planta baja y el piso siguiente produce una variación de esfuerzo que exige previsiones especiales en el diseño de la estructura. Existe piso flexible cuando hay una gran discontinuidad en la rigidez y la resistencia en los elementos verticales de la estructura en un nivel y los de los otros pisos. En la mayoría de los casos esta discontinuidad se produce debido a que un piso, generalmente la planta baja, es más alto que el resto de los pisos. También puede haber discontinuidad por un tipo de diseño muy frecuente, en el cual no todas las columnas descargan en el terreno, algunas columnas se interrumpen en pisos superiores. En estos casos, las cargas no son conducidas directamente al suelo y hay un cambio brusco de rigidez y resistencia. Otro caso de piso flexible muy frecuente, pero menos evidente, es el de planta baja libre y pisos superiores con cargas elevadas o muy rígidos. En estos casos, si los vanos se han rellenado con mampostería la estructura funciona como si en los pisos superiores existieran tabiques trasmitiendo los cortes a una estructura de columnas. ESQUINAS Las esquinas de los edificios resistentes plantean problemas especiales. Las esquinas exteriores pueden sufrir concentraciones de esfuerzos si el movimiento sísmico tiene
    • dirección diagonal respecto a la planta, aunque el resto de los elementos esté menos solicitado. La esquina interior o entrante es una característica muy común de la configuración general de un edificio, que en planta tiene forma de L, H, U, T o planta en cruz. Estas formas plantean dos problemas. Por un lado tienden a producir variaciones de rigidez y, por tanto, movimientos diferenciales entre las partes del edificio, causando una concentración de esfuerzos en la esquina entrante. El otro problema, y más importante, es la torsión. Esta se produce por a no existir coincidencia entre el centro de masas y el centro de rigidez. Las fuerzas del sismo provocan una rotación que distorsiona el edificio. La magnitud de las solicitaciones que provoca el sismo depende las longitudes y alturas de las alas y sus relaciones alto/ancho. Para prevenir daños por esquinas interiores conviene separar la planta en dos cuerpos mediante juntas sísmicas, o reforzar la estructura en la zona de la esquina con elementos capaces de absorber los esfuerzos que se producen. RESISTENCIA PERIMETRAL Para resistir los efectos de la torsión en planta es conveniente tener elementos resistentes en el perímetro del edificio, es decir, ubicar elementos resistentes al sismo en las fachadas del edificio. Cuanto más alejado del centro de rigidez de la planta se ubique un elemento, mayor es el brazo de palanca respecto a ese centro, y mayor será el momento resistente que pueda generar. Para este efecto la planta más eficiente es la planta circular, aunque otras formas funcionan satisfactoriamente. Siempre es conveniente colocar elementos resistentes al sismo en el perímetro, ya sean tabiques, pórticos, pórticos con diagonales con capacidad para resistir corte directo y por torsión.
    • CARGAS SISMICAS ESTRUCTURAS 5 DETERMINACIÓN DE LAS CARGAS SÍSMICAS: Pesos y cargas a considerar para la determinación de las solicitaciones por sismo. Clasificación de los edificios según el destino y el tipo estructural. Vinculación en planta de los distintos elementos resistentes. Ductilidad de la estructura. Influencia del terreno en la importancia de las cargas por sismo. Métodos para calcular el Periodo Propio. Coeficiente Sísmico. Corte sísmico en la base. Distribución del corte sísmico en altura. Vuelco. Torsión en planta. Método estático. Conceptos sobre análisis modal. Los items que se indican a lo largo del texto corresponden a los del Código de Construcciones Sismoresistentes de la Provincia de Mendoza. Cálculo del Peso del Edificio: El sismo tiene la característica de producir aceleraciones instantáneas, aceleraciones que generan grandes fuerzas, y que afectan a los componentes de la estructura del edificio de modo diferente a la acción de las cargas gravitatorias. Estas fuerzas sísmicas dependen linealmente de la masa del edificio y se expresan con la fórmula: F=Mx A donde es: F = fuerza inducida por la aceleración A = aceleración producida por el sismo M = masa del edificio Por este motivo es necesario conocer el peso del edificio, que incluye el peso de la estructura, cierres, pisos, revestimientos, etc. Debe considerarse el peso de todo lo fijado permanentemente al edificio. Las cargas móviles se computan en un porcentaje del total de sobrecarga prevista para el análisis estático. Los porcentajes a usar, según el tipo de sobrecarga, están definidos en el Código de Construcciones Sismo Resistentes. El peso se calcula piso por piso, computando el peso del entrepiso (losa), vigas, la mitad de la longitud de los tramos de columnas sobre y bajo cada entrepiso, como se indica en las figuras. Computados los volúmenes de los componentes fijos del edificio, estructurales o no, multiplicados por los pesos específicos, se obtiene el peso del edificio. A este peso debe sumarse la sobrecarga reglamentaria según el código, que se incluye en el análisis de las cargas sísmicas. Resumiendo, el peso a considerar está compuesto por: * peso estructura
    • * peso muros, tabiques divisorios, cierres. * peso pisos y revestimientos * peso de otros elementos fijos (maquinarias, etc. ) * peso agua en depósitos de reserva. * porcentaje sobrecarga según código. En los edificios comunes, es suficiente agrupar las cargas en los niveles de entrepisos. Se incluirá el peso propio del entrepiso, muros y otros elementos existentes en su zona de influencia (ver figura) El centro de gravedad del conjunto se supondrá ubicado en el plano del entrepiso. El peso de cada entrepiso se calcula con: Q i = G i + p x Pi siendo: Qi = Peso total del piso. Gi = carga permanente que actúa en el piso. Pi = carga accidental que actúa en todo o en parte del entrepiso. p = coeficiente de participación de la sobrecarga accidental. Los valores del coeficiente [p] son: ( ítem 4.5.2.1) p = 0 para azoteas y techos inaccesibles p = 0,25 para locales donde no es usual la aglomeración de personas o cosas. (Edificios de departamentos u oficinas, hoteles, etc.) p = 0,50 para locales donde es usual la aglomeración de personas o cosas. (Templos, museos, bibliotecas, cines, teatros, etc.) p = 1 Tanques de agua, silos y otro tipo de recipiente Como considerar las cargas en las construcciones en general:
    • Las cargas Qi se supondrán concentradas en los centros de gravedad de cada agrupamiento (entrepiso y accesorios), y se determinarán siguiendo las instrucciones y valores del coeficiente [p] dados en 4.5.2.1. En el caso de equipos de instalaciones industriales será suficiente considerar la sobrecarga o contenido con mayor valor en condiciones normales de servicio. Clasificación de los edificios según el destino y el tipo estructural Las normas sismo resistentes de la Provincia de Mendoza clasifican los edificios según el destino. Esta clasificación tiene como finalidad asignar un coeficiente d que afecta al coeficiente sísmico. El coeficiente d multiplica al coeficiente zonal Comayorandoló en el caso de edificios o construcciones con destinos de interés público, o que contienen elementos valiosos para la comunidad o peligrosos, como ser gasómetros, plantas de energía nuclear, embalses, etc. En el caso de construcciones con un factor de ocupación bajo o cuyo contenido no es crítico el coeficiente d disminuye el coeficiente Co. Cargas Sísmicas VerticalesItem (4.6.1.2) Solo es necesario tener en cuenta la acción sísmica vertical en las construcciones o en partes de las mismas, que tienen una sola posibilidad de falla por acciones verticales, o que pueden amplificar notablemente la acción sísmica en dirección vertical o en las que se pueden originar inversiones en el sentido de las solicitaciones para las cuales el material pudiera resultar incompetente. En el caso de edificios comunes: Voladizos, marquesinas, balcones, etc. Estructuras cuyo periodo de vibración vertical esté comprendido entre 0,2 y 1,2 segundos. Vigas de hormigón pretensado con luces superiores a 10 m y esbeltez geométrica (L/h) superior a 20. Losa de hormigón pretensado con luces superiores a 8 m y esbeltez geométrica superior a 30.
    • Clasificación por Destino Item (4.2) Grupo AE - d = 2.0,corresponde a obras en las que el colapso total o parcial podría generar acciones catastróficas sobre poblaciones importantes (sectores y componentes altamente radioactivos de instalaciones nucleares de potencia mayor a 20 Mw), depósitos de gases o líquidos inflamables, embalses de altura mayor de 40 m o capacidad mayor de 200 Hm3. La inclusión en este grupo de una construcción, componente, instalación o equipamiento deberá ser considerada por el Consejo del Código de Construcciones Sismo Resistentes, a solicitud de la Repartición o Empresa responsable de su habilitación. Grupo A - d = 1.4, corresponde a construcciones e instalaciones en las que se desarrollan funciones que son esenciales inmediatamente de ocurrido un terremoto (hospitales, salas de primeros auxilios, estaciones de radio y televisión, centrales telefónicas, oficinas de correo, etc.). Construcciones en las que el colapso tiene grave repercusión (edificios públicos de dependencias nacionales, provinciales o municipales, edificios educacionales: escuelas, colegios, universidades, etc.). Construcciones de uso público con ocupación superior a 100 personas y superficie cubierta mayor de 200 m² (templos, estadios, cines, teatros, terminales y estaciones de transporte de pasajeros, grandes comercios, etc.). Construcciones con contenido de gran valor (museos, bibliotecas públicas) o de gran importancia pública (centrales de bombeo, centrales eléctricas). Construcciones de infraestructura de importancia pública no incluidas en el grupo AE (puentes y obras de arte de vías de comunicación primarias o únicas vías de acceso a áreas pobladas por más de 10000 habitantes, diques, etc.). Construcciones cuyo colapso pueda afectar a otra incluida en el grupo AE. Grupo B - d = 1.0, corresponde a construcciones destinadas a vivienda unifamiliar o multifamiliar, hoteles, comercio e industrias o construcciones del grupo C cuya falla afecte a otra del grupo A. Construcciones de infraestructura no incluidas en el grupo A. Grupo C - d = 0.8, corresponde a construcciones e instalaciones industriales aisladas, con ocupación inferior a 10 personas y cuya falla no afecte a población o a construcciones del grupo A (depósitos vitivinícolas o similares, establos, silos, casillas aisladas, etc.). Clasificación por tipo estructuralItem (4.3.3) La influencia de la tipología estructural en el comportamiento del edificio ante un sismo se considera introduciendo un coeficiente e. El coeficiente estructural se descompone en los factores: e = vi x du donde es: vi = coeficiente que está en función de la vinculación interna de los elementos sismo resistentes a través de los diafragmas de entrepiso. du = coeficiente que depende de la ductilidad de la estructura. Expresa la capacidad de disipar energía de la estructura.
    • Coeficiente a) vi (4.3.3.1) vi = 1,00 Estructura con buena vinculación interna. Cuando en los distintos agrupamientos de masas existen diafragmas (ej. Losas) que vinculan los componentes y sistemas sismo resistentes y estos diafragmas pueden trasmitir y redistribuir fuerzas en su plano durante el terremoto con deformaciones menores que las que de los sistemas conectados en el lugar de conexión, de tal modo que la falla de un componente o sistema aislado no produce el colapso local o general de la construcción. b) vi = 1,15 Estructura con vinculación interna parcial. Cuando los distintos agrupamientos de masas están conectados con los sistemas sismo resistentes por vinculaciones que pueden transmitir y redistribuir parcialmente fuerzas en su plano, o bien solo son capaces de vinculación en una dirección (ej. Riostras o bielas en tracción compresión). En general cuando la falla un componente o sistema puede originar el colapso local, o por lo menos deformaciones locales muy grandes (del orden de las dimensiones de la sección). c) vi = 1,30 Estructura internamente desvinculada.Estructura con sus componentes o sistemas sismo resistentes completamente desvinculados entre sí, en uno o en dos sentidos de la dirección considerada para la acción sísmica (ej. Tensores). Estructuras con un único sistema sismo resistente (chimeneas, torres y tanques no sustentados por otras construcciones, muros de sostenimiento), o con un componente que soporta más del 80 % de la acción sísmica en la construcción. Ductilidad: Se dice que un sistema estructural es dúctil cuando es capaz de soportar deformaciones importantes bajo carga prácticamente constante, sin alcanzar niveles excesivos de daños.
    • La curva (I) de la figura representa un comportamiento inicial dúctil, opuesto al del material representado en la curva ( II ), que tiene un comportamiento frágil. De las curvas carga-deformación para el primer ciclo de carga, no puede conocerse un comportamiento dúctil en ciclos posteriores, puesto que en los ciclos siguientes de carga pueden producirse deterioros de rigidez y resistencia. Para evaluar la ductilidad se usa el llamado factor de ductilidad ( ), que se define como el cociente entre la deformación necesaria para alcanzar la falla ( deformación máxima, dmax ) dividida por la deformación correspondiente al límite elástico ( delast. ) Es evidente la importancia de conocer el comportamiento de los materiales, a través de las curvas carga-deformación, en una estructura destinada a resistir sismos. Considerando el peligro que representa una falla de tipo frágil, que aparece sin signos previos de deterioro. Como la disminución de la rigidez y la resistencia puede producirse luego de varios ciclos de cargas alternadas, es importante seleccionar materiales, realizar un diseño estructural y estudiar detalles constructivos que prevengan ese deterioro. Coeficiente du (4.3.3.2) El coeficiente du debe ser asignado tomando en cuenta el probable mecanismo de colapso de la construcción, que el proyectista debe explicitar en sus hipótesis, que luego debe manifestarse en los detalles de proyecto y que el responsable de la construcción debe materializar en la obra. Los valores tabulados son válidos para cada sistema estructural y para construcciones formadas por un solo tipo de sistemas. Para construcciones complejas se aplica 4.3.3.3. a) du = 0,85 : Estructura muy dúctil. Compuesta exclusivamente por pórticos sismo resistentes de hormigón armado o acero, con nudos, vigas y columnas con gran ductilidad por flexión y cuando se adoptan disposiciones para favorecer la formación de rótulas plásticas en las vigas. b) du = 1,00 : Estructura dúctil. Compuesta exclusivamente por pórticos sismo resistentes de hormigón armado o de acero o de madera, con nudos, vigas y columnas con ductilidad por flexión.
    • Tabiques sismo resistentes de hormigón armado acoplados entre si o con columnas por vigas dúctiles. c) du = 1,15 : Estructura semidúctil. Compuesta exclusivamente por: Tabiques sismo resistentes de hormigón armado. Columnas de hormigón armado o acero (a flexo compresión) sin integrar pórticos, a las que sus vínculos les impiden los giros en uno o dos de sus extremos. Estructuras de acero con triangulaciones de rigidización. Estructuras sismo resistentes con componentes pretensados. Estructuras sismo resistentes de madera no aporticadas. d) du = 1,30 : Estructura con baja ductilidad. Compuesta exclusivamente por: Muros sismo resistentes de mampostería de ladrillos macizos o de piedras canteadas o de hormigón simple. Estructuras de hormigón armado con triangulaciones de rigidización. e) du = 1,50 : Estructura semifrágil.Compuesta exclusivamente por: Muros sismo resistentes de mampostería de ladrillos aligerados o de bloques de hormigón. Sistemas de hormigón armado en estados límites por tensiones de corte (ej: columna corta). f) du = 1,80 : Estructura frágil. Compuesta exclusivamente por muros sismo resistentes de ladrillos huecos o de piedra no canteada asentada con mortero. El coeficiente du para la construcción en su conjunto. La capacidad de absorción de energía de sistemas complejos depende de la ductilidad de los sistemas componentes, de la ubicación relativa y de la capacidad relativa de cada uno. Salvo estudios detallados de la formación y desarrollo del mecanismo de colapso, el coeficiente du global de la construcción se valorará por los siguientes procedimientos: Sistemas en paralelo: cuando varios sistemas están unidos de modo que la acción se distribuye entre todos ellos, como coeficiente du global se adoptará el mayor de todos los que corresponden a los sistemas asociados. Sistemas en serie: Cuando varios sistemas están unidos de modo que la acción es transferida íntegramente de uno a otro, aunque puedan sumarse acciones externas en el lugar de conexión,
    • para coeficiente du global se adoptará el valor mayor de todos los que corresponden a los sistemas componentes. Sistemas mixtos: se evaluaran primero los coeficientes de los sistemas en serie y luego los de estos en paralelo, siguiendo el orden de transferencia y distribución de las acciones. Influencia del terreno en la importancia de las cargas por sismo (4.4) Se considera como terreno que trasmite el movimiento sísmico a la construcción al comprendido en un espesor de seis metros ubicado inmediatamente bajo el nivel inferior de bases o plateas. En caso de fundaciones profundas (pilares, pilotes) se considera como tal al espesor de seis metros ubicado inmendiatamente bajo las vigas que vinculan los cabezales de esas fundaciones profundas. El espesor antes definido se incrementará a razón de 1 m por cada 2 t/m² cuando la presión media impuesta al terreno supere 6 t/m². Se define la presión media impuesta al terreno: pm = Q / A
    • Donde: Q: carga gravitatoria total A: Superficie media en planta de la construcción Para la evaluación de la influencia del terreno en la respuesta de la construcción se definen tres tipos de terrenos, a los que se asignan las correspondientes valores del coeficiente de influencia, s. Para clasificarlos se considerarán, por su orden, las siguientes características: a) Resultados del ensayo de penetración normal (SPT). b) Velocidad de transmisión de ondas longitudinales. c) Tensión de trabajo admisible (en servicio normal) para el proyecto de fundaciones superficiales de viviendas de una planta. Para el proyecto de fundaciones en si, incluido el análisis de la probabilidad de licuefacción por acción sísmica, se aplica el articulo 5.5 de las normas. Terrenos Tipo 1 (Terrenos firmes) (4.4.1) smax = 0,8 Terreno formado por rocas o suelos de gravas compactas o arcillas muy compactas, caracterizados por: a) SPT b) Velocidad de ondas c) tad >30 golpes > 1.000 m/seg >= 3 kg/cm² Terrenos Tipo 2 (Terrenos medios) (4.4.2) smax = 1,0 Terrenos cuyas características se encuentran comprendidas entre las de los suelos tipo 1 las de los suelos tipo 2. Terrenos Tipo 3 (Terrenos blandos) (4.4.3)
    • smax = 1,2 Son suelos granulares de baja densidad relativa (<0,33) , suelos arcillosos o limosos poco consolidados (C< 0,4 kg/cm²), caracterizados por: a) SPT b) Velocidad de ondas c) <7 golpes < 150 m/seg tad < 0,8 kg/cm² Terrenos no incluidos en los tres grupos anteriores (4.4.4) Cuando el terreno pueda ser caracterizado definidamente en alguno de los grupos anteriores se adoptarán los valores que correspondan al estrato de menor número de golpes del ensayo de penetración SPT dentro del espesor de 6 metros bajo la fundación definido en 4.4. Métodos para calcular el Periodo Propio (4.8.1) En la determinación del periodo propio se tomarán en cuenta todos los elementos que restringen las deformaciones, sean reglamentariamente considerados estructurales o no. (*) Se considerarán los valores instantáneos de los módulos de elasticidad,. La determinación del periodo propio puede hacerse por la aplicación de las fórmulas empiricas dadas por el código o racionalmente aplicando métodos de la dinámica estructural. (*) Los valores de los módulos de elasticidad de los materiales serán los módulos secantes en condiciones de solicitación dinámica correspondientes a 2/3 de las deformaciones al límite de fluencia (real o convencional) si el material presenta fluencia, o de rotura en caso contrario. Periodo propio para edificios comunes de H°A° y mampostería (4.8.1.1) En el caso de edificios comunes, con estructura de hormigón armado y muros de relleno de mampostería aligerada de ladrillo cerámico hueco o de mampostería, tipo de construcción habitual en Mendoza, se puede usar la siguiente formula:
    • Donde: To : Periodo propio (seg) H: Altura total de la construcción sobre el nivel de referencia en metros. L: Longitud total del edificio en la dirección estudiada en metros. Densidad de muros (Area de la sección horizontal de los muros/ área de la planta baja) (m²/m²). Para la determinación de D se deben considerar todos los muros continuos en la altura H, sean de mampostería o de hormigón y cualquiera sea su espesor. Esta expresión empirica se obtuvo de la respuesta dinámica de más de 250 edificios de la Ciudad de Mendoza, en un estudio realizado por el Instituto de Investigaciones Antisísmicas de la Facultad de Ingeniería Ciencias Exactas Fisicas y Naturales de la Universidad Nacional de Cuyo (San Juan), registrando las oscilaciones de los edificios a los microtemblores producidos por el tránsito vehicular, en el año 1966. El estudio fue realizado por el ingeniero Juan S. Carmona. Periodo propio para edificios en general (4.8.1.2) Para edificios en general, que no se encuadren en el tipo constructivo definido en el item anterior se utilizará la formula general de la dinámica de las estructuras: Donde: To : Periodo propio (seg) Qi: Peso o carga gravitatoria en nivel i. di: Desplazamiento del baricentro Qicuandose aplican fuerzas Qi en cada carga Qi en la dirección en se estudia el periodo. g: aceleración de la gravedad. Aplicación de procedimientos de la dinámica estructural (4.8.1.3) Es aplicable cualquier procedimiento racional derivado de la dinámica estructural, siempre que se respeten sus hipótesis básicas y que el modelo represente adecuadamente el
    • funcionamiento de la construcción, incluyendo aquellos componentes reglamentariamente considerados no estructurales que pudieran restringir las deformaciones. Coeficiente de influencia del suelo(4.8.2) El coeficiente s, que afecta al coeficiente sísmico con la influencia del terreno de fundació se determina con la fórmula: s = smax – ( smax – smin ) x ( To – T1 )/( T2 – T1) donde los valores a usar según el tipo de terreno son los siguientes: Suelo 1 2 3 smax 0.80 1.00 1.20 smin 0.20 0.40 0.60 T2 0.20 0.40 1.20 T1 1.00 1.60 2.40 Coeficiente Sísmico – Fuerza resultante del sismo (4.8.3) El coeficiente sísmico total se calcula con la fórmula: Cs = Co x d x e xs La fuerza resultante de la acción sísmica se calcula mediante: Fs = Cs x Q Donde Co, d, , s y Q tienen los significados usados antes. e Distribución del corte sísmico en altura(4.8.3.1) La fuerza Fs es el total de la acción sísmica actuando al nivel de la base del edificio, o corte sísmico en la base. Este corte debe ser distribuído en la altura, piso a piso, para considerar como influye en cada nivel según la distribución de masa y rigideces del edificio.
    • Para edificios comunes y todas las cargas excepto la última: En la última carga Qn, se aplica: Donde: Qi: Peso o masa del nivel i. Hi: altura de la carga Qi sobre el nivel de referencia. Para construcciones en general, y en todas las cargas Qi, excepto la última: En la última carga Qn, aplicamos: Donde: Qi: Peso o masa del nivel i.
    • di: Desplazamiento del baricentro de Qi por la acción de todas las cargas gravitatorias Qi supuesto que actúen en la dirección de la acción sísmica en estudio. Cada fuerza Fi se aplicará en la carga gravitatoria Qi, con la dirección y sentido di. Estas cargas representan un estado de carga equivalente al efecto del sismo sobre la estructura que se analiza. Se considera que las fuerzas Fsi debidas a la acción del sismo actúan en dos direcciones perpendiculares y paralelas a ellas. El coeficiente es función del periodo propio de la construcción según se indiac: = 1 para = 0.95 para = 0.90 para To< = 0.5 seg To< = 1.0 seg To > 1.0 seg Momento de Vuelco(4.6.3.2) Un edificio en su totalidad, bajo la acción de las fuerzas en su conjunto, estas originan un momento de vuelco, para determinarlo y aplicarlo a los diferentes elementos resistentes de la estructura se utiliza el siguiente procedimiento: El momento de vuelco en el nivel i es el momento de todas las fuerzas Fsjubicadas sobre dicho nivel. Se calcula con: o también con la fórmula: Momento torsor en planta(*)(4.6.3.3) Los efectos de la concentración accidental de cargas gravitatorias, de variaciones instantáneas de rigidez y amplificaciones dinámicas se tendrán en cuenta desplazando los puntos de aplicación de las fuerzas sísmicas Fsi de los respectivos baricentros de las cargas Qi. Todas las fuerzas Fsi se desplazarán 0,15 li en dirección perpendicular a sus rectas de acción simultáneamente en el mismo sentido y sucesivamente en ambos sentidos. La longitud li es la mayor dimensión en planta de la carga gravitatoria Qi, medida en dirección perpendicular a la acción sísmica considerada. (*)MOMENTO TORSOR La torsión se produce entre dos niveles de un edificio, por la falta de coincidencia del centro de masas ( ideal ) del entrepiso y el centro de rigideces ( ideal ). La fuerza sísmica está aplicada en el centro de masas, y la reacción resistente actúa aplicada en el centro de rigideces. Las dos fuerzas de igual magnitud y sentido opuesto forman un par que es el responsable del momento torsor.
    • Cálculo del momento torsor en planta (4.6.3.3) Sin perjuicio de la aplicación de procedimientos más precisos, se admite la definición aproximada del Centro de Giro, de la Excentricidad de Cálculo y del Momento Torsor en cada nivel: Definición aproximada de los Centros de Giro: Se definen como centros de giro correspondientes a la acción sísmica horizontal a todos los puntos de la construcción que no se desplazan horizontalmente cuando se aplica una cupla(*) arbitraria de eje vertical en el nivel más alto de la construcción. Excentricidad: La excentricidad de cálculo se define por: ei = eoi +/- 0,15 li Donde : eoi : distancia entre el centro de giro y el centro de gravedad de Qi medida en dirección perpendicular a Fs. li : Máxima dimensión en planta del nivel i medida en dirección perpendicular a Fs. Momento Torsor: El momento torsor en el nivel i se calcula usando la expresión: Mti = Fsj .ei (*) Cupla( Par de Vectores): Sistema de dos vectores paralelos, de sentidos opuestos, no alineados y del mismo módulo. Un par de vectores imprime una rotación al cuerpo al cual está aplicado. El plano de los dos vectores es el plano del par y la distancia entre sus rectas de acción es el brazo del par.
    • Método estático: La evaluación del efecto sísmico se hace con la aplicación de un estado de carga estático equivalente, calculado con las fórmulas dadas en los párrafos anteriores.El estado de carga equivalente origina en la construcción esfuerzos de corte, momentos de vuelco y momentos torsores en planta. Es suficiente suponer que la acción sísmica actúa independientemente en dos direcciones independientes entre si. Esas direcciones se definirán según las direcciones principales de la construcción. Cuando no se realice la determinación de las direcciones principales será suficiente analizar la construcción para dos direcciones perpendiculares y una tercera a 45 grados con ellas. Para una aplicación del método estático de análisis sísmico vea SISGUIA_2000, puede bajar de este sitio sisguia.zip . Es una guía de cálculo con un ejemplo desarrollado aplicando el código de construcciones sismo resistentes de la Provincia de Mendoza. Conceptos sobre análisis modal. El movimiento de un edificio ante la acción de un sismo es semejante al movimiento de un péndulo invertido. En este movimiento la masa no tiene una velocidad uniforme. Al pasar por el centro, es más rápida y va disminuyendo hasta llegar a uno de los extremos del recorrido, donde la masa se detiene totalmente para iniciar su retorno. La proyección horizontal del movimiento de un punto se puede representar como la que tendría en el diámetro de un círculo un punto que lo recorriera con velocidad uniforme. En ese diámetro la velocidad es mayor al pasar por el centro y se anula al llegar a los extremos. El desarrollo de una circunferencia es igual a 2 r y cualquiera sea su tamaño siempre vale 6,28 radianes. Por ejemplo, si un punto que recorre la circunferencia lo hace en 5 segundos, recorre en ese tiempo 6,28 radianes, entonces decimos que su velocidad angular es:
    • 6,28/5 = 1,26 rad/seg( radianes por segundo ) El periodo correspondiente del edificio será también de 5 segundos, y también podemos expresarlo por la velocidad angular, o sea, como 1,26 radianes por segundo. Se dice que es una velocidad angular porque es la velocidad con que la masa recorre un determinado ángulo, independientemente del tamaño de la circunferencia y de la velocidad lineal que desarrolla al recorrerla. Logicamente a mayor tamaño de la circunferencia recorrida corresponde mayor velocidad lineal. Un mayor recorrido lineal se corresponde, en el caso de las estructuras, a una mayor deformación. En todos los casos la velocidad angular es: = 6.28 / T En el caso de las estructuras las deformaciones a que nos referimos, son pequeñas y congruentes con la capacidad resistente del material, podemos admitir que una estructura con una masa en su extremo libre se deforma como se indica en el dibujo: Si se trata de una barra de varias masas, se deforma según la siguiente figura:
    • De todas maneras, independientemente del número de masas, el periodo de vibración del edificio, que como se ha explicado, es el tiempo dura su oscilación completa, mientras no se salga su estructura de los límites de la elasticidad, tendrá siempre la misma duración y corresponderá también a una misma velocidad angular. A este periodo de oscilación se le llama periodo fundamental de vibración. La forma que tome la deformada de la construcción depende del peso de las masas y de la rigidez de los diferentes elementos resistentes que vinculan las masas entre si. Mientras las masas y las rigideces no varian, la deformada podrá alejarse más o menos de la posición de reposo, según el esfuerzo que se aplique, pero siempre conservará las mismas proporciones en sus diferentes deformaciones y naturalmente, también su mismo periodo. Cuando más se deforme, mas fuerza llevará cada masa al cruzar por el centro y, a la vez, la amplitud de la deformación dependerá de la fuerza o impacto que el terreno al moverse ejerza en la construcción. La fuerza que cualquier masa produce al pasar por la posición de reposo, estárá en proporción al valor de su masa M, al cuadrado de la velocidad angular ² y al desplazamiento y que significa la distancia entre esa posición de reposo y la posición extrema de su recorrido. F = M. ².y Modos de Vibración: El periodo de vibración con que se mueve la estructura tiene que corresponder al del terreno donde se encuentra, o sea, que deberá tener la misma duración. Cuando la estructura se mueve de modo que todas sus masas pasan totalmente de un lado a otro de la posición de reposo, se llama primer modo o modo fundamental de vibración. La magnitud de la deformación que alcanza la estructura en cada nivel, no depende de la fuerza que se aplique en la base, o sea, la fuerza que produce el sismo. Si esta fuerza es mayor o menor, sucederá que las masas de los pisos se desplazarán más o menos y al cruzar la vertical de la posición de reposo, llevarán un impulso de mayor o menor intensidad. Los desplazamientos de las masas son proporcionales entre sí. Ocurre que, si el terreno se mueve con un periodo de tiempo más corto, independientemente de la fuerza con que lo haga, la estructura podrá deformarse de uan segunda manera; cuando la fuerza es mayor; el desplazamiento será mayor. A este modo de moverse se le llama segundo modo de vibración.
    • Finalmente, si aún se reduce el periodo de tiempo del movimiento del tereno, la estructura puede llegar a moverse de una tercera manera, que es el tercer modo de vibración que es como se indica en la figura. En el caso de una estructura de tres pisos ( o masas ), existen tres modos distintos de vibración, si la estructura tuviera cuatro pisos, existirían cuatro modos de vibración y así sucesivamente. Para un edificio de quince pisos, considerando que tiene quince masas, podrá tener teóricamente 15 modos de vibración. Y si tenemos una estructura contínua, como por ejemplo una chimenea de hormigón armado, que podemos dividir en tantas masas como queramos, puede tener un número infinito de modos de vibarción. Cuando el edificio vibra en el modo fundamental, todas las masas se desplazan a un mismo lado y sus fuerzas actúan en el mismo sentido, pero según los otros modos las fuerzas actúan en diferentes sentidos. En cualquiera de los modos de vibrar, como sucede en el primer modo, según la intensidad de la fuerza que actúa en la base será la magnitud de los desplazamientos que sufre cada masa , pero los desplazamientos en cada modo conservarán su proporcionalidad. En todos los casos para que exista equilibrio, la suma algebraica de las fuerzas que se verifican en las masas, tendrá que ser igual y de sentido contrario a la que el terreno impone a la base.
    • El periodo que requiere la estructura para moverse de un modo determinado depende los valores de sus masas y de la flexibilidad de sus elementos sismo resistentes, de modo que durante un mismo temblor y con la misma vibración del terreno, una estructura puede vibrar de un modo y otra vibrar de otro modo. En los modos que siguen al primero, es muy posible que algunas de las fuerzas que actúan en los distintos niveles, sean más intensas que la que se verifica en el terreno. Pero lo más importante de este análisis, es que las fuerzas que se obtienen del mismo son las que necesitamos conocer para calcular la estructura. Los métodos para realizar este análisis será incorporarán a esta página mas adelante.
    • DISTRIBUCION DE LOS CORTES SISMICOS ESTRUCTURAS 5 Distribución de los Cortes Sísmicos: conceptos de los métodos y análisis usados para distribuir las fuerzas generadas por el sismo en una estructura. Enumeración de los métodos y descripción conceptual. Elementos sismorresistentes, pórticos, tabiques y triangulaciones. Descripción y funcionamiento. Materiales usados en las estructuras antisísmicas. Especificaciones constructivas. Dimensiones y armaduras mínimas exigidas por las normas. Juntas y linderos. Especificaciones para fundaciones. Distribución de los Cortes Sísmicos: Las cargas sísmicas que actúan sobre un edificio deben ser distribuidas entre los elementos estructurales que lo componen. Si bien en el cálculo de las acciones que el sismo produce en el edificio se considera a este como un conjunto, para dimensionar y verificar la estructura completa se debe analizar componente por componente. Los componentes estructurales de un edificio son: Vigas Columnas Tabiques antisísmicos ( Muros Sismo Resistentes ) Pórticos Arriostrados. Bases. Los materiales estructurales usados son: Hormigón Armado. Hormigón pretensado. Acero. Mampostería. Mampostería reforzada. La combinación de los elementos enumerados con el material estructural seleccionado, mas el tipo del terreno de fundación integran globalmente la estructura del edificio. Si bien el análisis se hace para el edificio en conjunto no debe descuidarse la verificación y construcción de cada componente estructural. Diseñar las uniones en los nudos y los detalles constructivos de un edificio antisísmico es tan importante como verificar el comportamiento dinámico de la estructura en su conjunto. Si la resistencia y ductilidad de las uniones no son adecuadas y los detalles no son los correctos, seguramente la estructura no funcionará ante un sismo como se proyectó.
    • El diseño de la estructura debe ser tal que satisfaga la condición: Coeficiente de reducción x Resistencia teórica > Cargas de diseño La resistencia teórica es la que se alcanza determinando la resistencia última de las secciones y de los elementos estructurales. El coeficiente de reducción es el factor con el que se consideran disminuciones en la calidad de la estructura, que pueden ser originadas por: Errores en los cálculos.(*) Diseño inadecuado de la estructura. Materiales que no cumplen con la calidad esperada. Variaciones en las dimensiones de los elementos estructurales. Modificaciones menores o previstas. Cambio de destino del edificio o de algunos locales. (*) Sobre este tema recomendamos el libro “Como evitar los errores en los proyectos de hormigón armado” de Pierre Charon , Editores Técnicos Asociados. Cubre temas tales como: errores en la posición de las armaduras, errores relativos a la aplicación de fórmulas, errores relativos a las mediciones, etc. La estructura monolítica de hormigón armado es uno de los sistemas constructivos más populares en el mundo. Se han obtenido considerables progresos en los códigos y en el uso de este sistema estructural, en base a la experiencia de los sismos sucedidos a lo largo de las últimas decadas. Así, se ha logrado disminuir sustancialmente los daños en edificios sometidos a terremotos en años recientes. Se recomienda que el diseño respete las siguientes reglas: La estructura debe tener ductilidad y una gran capacidad de disipación de energía. Las vigas deben alcanzar la fluencia antes que las columnas. La falla por flexión debe presentarse antes que la falla por corte. Las resistencia de los nudos debe ser mayor que la de los elementos que unen. Para cumplir con las estas reglas en Código de Construcciones Sismo Resistentes de Mendoza exige cumplir con las siguientes exigencias: Anclajes y Empalmes de Armaduras( 7.1.1 ) Se deben utilizar ganchos en todo anclaje y empalme de armaduras de los elementos que forman la estructura resistente a las fuerzas sísmicas, tanto en la estructura principal como en las partes de la construcción. Normalmente no es necesario el uso de ganchos en las armaduras de las losas.
    • Las longitudes de empalme o anclaje previstas en CIRSOC 201 se mayoran 10% en las armaduras solicitadas por combinación de acciones que incluyen sismo. Esfuerzo de Corte Último( 7.1.2.1 ) La capacidad a corte de cualquier pieza estructural debe ser 1,25 veces mayor que el esfuerzo de corte necesario para alcanzar la capcidad a flexión de todas las secciones en que puedan formarse rótulas plásticas. Para determinar la capacidad a flexión se deben considerar las armaduras realmente colocadas. Se exceptuan las piezas incluidas en el punto 7.1.3.4 .( Caso de barras poco esbeltas ) Tensión tangencial última( 7.1.2.2 ) La tensión tangencial máxima no debe sobrepasar el valor 1,75. 03 para los estados de solicitación que incluyen la acción sísmica. 03 es la tensión tangencial límite según CIRSOC 201. Los límites establecidos por las tensiones 01 y 02 no se modifican. Métodos y análisis usados para distribuir las fuerzas generadas por el sismo Toda edificio tiene una estructura tridimensional, por ello los esfuerzos debidos a las cargas sísmicas y gravitatorias actúan en las tres dimensiones. En la práctica, salvo raras excepciones, ocurre que los esfuerzos más importantes para cada elemento estructural solo están contenidos en un plano, como vemos en el caso de un portico o un tabique antisísmico. Entonces, y para dimensionar los elementos estructurales, necesitamos conocer el porcentaje de las solicitaciones sísmicas que corresponden a cada componente resistente al sismo. Elementos Finitos Las estructuras de edificios son tridimensionales y pueden analizarse como tales mediante el método de los elementos finitos, que permite representar losas, vigas, columnas, muros, diagonales, etc. empleando diferentes tipos de elementos. Existen programas comerciales de computadora que cuentan con buenas herramientas gráficas para preparar datos e interpretar los resultados. Sin embargo esta no es una práctica común porque surgen varias dificultades: a) es muy grande el número de ecuaciones necesarias para representar un edificio completo, en especial si es de varios pisos; b) la cantidad de datos que hay que proporcionar y su organización aumentan las posibilidades de cometer errores; c) incluso con las actuales ayudas gráficas de los programas es dificil interpretar los resultados, que en muchos programas son dadas en tensiones de compresión o tracción y no como fuerzas y momentos que son las cifras de uso común en el diseño y verificación de elementos estructurales.
    • Los análisis con elementos finitos se reservan para estructuras muy importantes ( y aún en estos casos con simplificaciones ) o a partes limitadas de edificios de características inusuales. Elementos sismorresistentes, pórticos, tabiques y triangulaciones. Descripción y funcionamiento. Sus características y funcionamiento se describan a continuación: DIAFRAGMAS Son los elementos horizontales que actúan distribuyendo las fuerzas laterales entre elementos resistentes verticales (tabiques resistentes al cortante o pórticos). En la práctica están formados por los entrepisos, de losas de hormigón armado, macizas o aligeradas. El diafragma debe tener la capacidad de trasmitir las fuerzas horizontales sin deformarse, en los análisis teóricos y numéricos de la Teoría de las Estructuras se adopta como hipótesis que es indeformable, obligando a todos los elementos verticales a tener el mismo desplazamiento en cada piso. En este caso, se supone que el diafragma es infinitamente rígido. En los entrepisos de hormigón armado la aproximación es buena y los resultados obtenidos son satisfactorios, no así cuando las losas son delgadas y existe el peligro que colapsen por pandeo. Las cargas que actúan en los entrepisos paralelas a su plano son del orden de centenares de toneladas para un edificio de seis o siete pisos. Cuando un diafragma está esta formado por una losa de poco espesor o formado por un entrepiso compuesto, para una estructura metálica, su comportamiento depende en parte de su tamaño y su material. La flexibilidad del diafragma, relativa a los tabiques resistentes al cortante cuyas fuerzas está transmitiendo, también tiene una influencia importante sobre la naturaleza y magnitudes de estas fuerzas.Las vigas de los pórticos y las que unen columnas y tabiques actúan como colectores que conducen las fuerzas horizontales del entrepiso a los elementos verticales. Cuando el entrepiso se mueve, los elementos verticales se oponen absorbiendo así las cargas sísmicas. PÓRTICOS Conocemos como pórticos a una combinación de columnas y vigas, generalmente horizontales que tienen los extremos restringidos (restringe los tres grados de libertad en el plano, funciona como un empotramiento). Capaces de soportar cargas verticales y horizontales. Se construyen de hormigón armado, acero o madera. En estructuras con alto grado de hiperestaticidad, con un gran número de nudos con capacidad de
    • plastificarse generando rótulas, que actúan como fusibles disipando la energía que el sismo induce en la estructura. Son estructuras más dúctiles que los otros tipos estructurales y su trabajo es de flexión. El pórtico es más flexible que el tabique y por consecuencia se deforma más. En edificios de altura, las secciones de estos elementos disminuyen desde los pisos inferiores a los pisos superiores. En algunos casos, responden a una necesidad estructural del diseño, ya que permiten aberturas. Si comparamos el comportamiento de pórticos resueltos de un tramo y dos tramos, para cargas verticales y horizontales, se observa que si las cargas sísmicas son más importantes conviene la solución de un tramo, en tanto que si predominan las cargas verticales conviene la solución de dos tramos. TABIQUES DE HORMIGÓN ARMADO Los tabiques son pantallas de hormigón armado en las que su espesor es pequeño comparado con el alto y el largo. Cuando reciben cargas horizontales funcionan como ménsulas verticales empotradas en la base, deformándose por flexión, corte y rotación de la base. Son elementos estructurales muy rígidos, con capacidad de concentrar grandes fuerzas sísmicas, y por otro lado poseen una elevada relación resistencia-corte sísmico. Pero esta característica puede crear problemas para la estabilidad de la fundación del tabique cuando la capacidad portante del terreno es baja o es muy deformable. En edificios de altura, las secciones de estos elementos disminuyen desde los pisos inferiores a los pisos superiores. Los extremos de los tabiques están sometidos a esfuerzos alternativos de tracción y de compresión muy elevados, por ello es necesario reforzar la armadura en esas zonas conocidas como columnas de borde. MAMPOSTERÍA PORTANTE ARRIOSTRADA Las mamposterías de ladrillos macizos con espesores de 20 cm y 30 cm de espesor, acompañada con la de ladrillo hueco cerámico de 20 cm de espesor han sido las mas usadas en la región para viviendas de una y dos plantas. Este tipo estructural realizado con las normas adoptadas luego del terremoto de San Juan de 1944, ha dado excelentes resultados en la región de Cuyo, los terremotos posteriores al de 1944 mostraron que, salvo casos puntuales de mal diseño o mala calidad de ejecución, los edificios y viviendas resistieron satisfactoriamente las acciones sísmicas. Tanto que cabe preguntarse si las actuales exigencias de las normas para viviendas de una y dos plantas se justifican ya que solo estamos aumentando el costo de las viviendas sin darle, con certeza, mayor seguridad. La mampostería es apta para resistir solicitaciones de compresión, corte y en pequeña magnitud de tracción. Su resistencia no depende exclusivamente de los elementos, ladrillos o bloques, sino también del
    • mortero de asiento. La mampostería también es apta para resistir esfuerzos de compresión en sentido perpendicular a las hiladas. La resistencia a tracción y a corte es muy reducida e irregular y la rotura con cualquier solicitación es frágil. Las cargas sísmicas, actuando en sentido horizontal, producen esfuerzos de corte y de tracción en los muros, por ello, para que la mampostería pueda resistir deben estar confinadas por vigas y columnas de hormigón armado según lo exigen las normas sismo resistentes. Una buena estructura de enmarcado asegura el comportamiento resistente y proporciona ductilidad a un material que por su naturaleza tiene un comportamiento frágil. La existencia de cargas verticales y un mortero de asiento de calidad mejoran la resistencia, las cargas verticales porque aumentan el rozamiento entre hiladas y un mortero mejor da mayor resistencia. Es fundamental lograr la trasmisión de fuerzas entre la mampostería y las vigas y columnas de enmarcado, para lograr esto el hormigón de las vigas y columnas es colado luego de ejecutar cada paño de muro. En caso de no usar esta solución debe diseñarse un sistema que asegure esa transferencia de fuerzas. En ciertos casos se usa mampostería armada, colocando 2 barras diámetro 6 cada 40 o 50 cm en juntas horizontales asentados en mortero de cemento y arena. La mampostería de adobe no se debe considerar como portante, en especial para solicitaciones del tipo sísmico. El adobe es de escasa durabilidad y no permite realizar refuerzos para absorber tracciones en forma simple. La mampostería de ladrillo es muy sensible a la calidad de ejecución. Uno de los aspectos del diseño constructivo más importantes a tener en cuenta para las mamposterías son la traba, los encadenados, las armaduras y la vinculación entre muros. Junto con la calidad del mampuesto debe acompañarse la calidad del mortero de asiento. Las resistencias tanto a tracción como a compresión del mortero de asiento deben ser compatibles con los mampuestos para lograr así una relativa homogeneización del elemento estructural completo (mampuesto, mortero, encadenado). PÓRTICOS CON TRIANGULACIONES El pórtico es un tipo estructural flexible y en estructuras esbeltas las deformaciones pueden ser muy incomodas para los ocupantes del edificio. Para reducir las deformaciones se rigidizan con diagonales diseñadas para resistir esfuerzo de tracción y compresión o solo de tracción. Los pórticos con triangulaciones tienen un comportamiento similar al de los tabiques, aunque su resistencia es menor, dependiendo de su diseño. Las diagonales de la triangulación pueden realizarse con perfiles de acero, caño estructural, etc. Es necesario asegurar el comportamiento elástico de las diagonales, si el material de las diagonales alcanza el límite de fluencia y las diagonales se alargan de forma excesiva la estructura sufrirá grandes deformaciones con riesgo de colapso.
    • La ejecución debe ser cuidadosa, con detalles constructivos prolijos para asegurar una trayectoria completa de las cargas, evitando excentricidades que pueden originar momentos perjudiciales. COLUMNA EMPOTRADA EN LA BASE Es la estructura básica para resistir fuerzas horizontales. Se usa cuando no es posible usar tipos estructurales más complejos. Funciona como una ménsula vertical empotrada en su base. Para obtener el empotramiento teórico pueden adoptarse diferentes soluciones en la cimentación de la columna: una base centrada dimensionada para la combinación de las cargas verticales y horizontales; vinculada a otra columna con una viga de fundación que absorbe el momento de vuelco de la columna; uso de contrapesos que equilibran el momento de vuelco en base al peso; empotrarla en el terreno usando una fundación como las utilizadas en torres de líneas eléctricas aprovechando el empuje pasivo del terreno. ESTRUCTURA TIPO CAJÓN Es un tipo estructural realizado como una construcción monolítica de hormigón armado, en la que los tabiques, vigas, losas se ejecutan con vaciado in situ para obtener una estructura en la que todos los elementos están vinculados. Tienen buena resistencia a las cargas sísmicas, es muy buena solución para resistir fuerzas horizontales. Se las construye usando moldes deslizante metálicos y colado en el lugar. Materiales usados en las estructuras antisísmicas. Los materiales usados en la construcción de estructuras sismo resistentes pueden ser: Hormigón Armado. Hormigón pretensado. Acero. Mampostería. Mampostería reforzada. Es necesario conocer a fondo las propiedades físicas estos materiales, para seleccionar adecuadamente el material a usar y, para las especificar la calidad exigida del mismo, conforme a las hipotesis establecidas en el diseño de la estructura.
    • Debemos conocer el comportamiento del material, definido por los límites de elasticidad(*), de fluencia(*) y de rotura(*). Saber si el material tiene comportamiento rígido o flexible bajo la acción de las fuerzas sísmicas, ya que bajo cargas estáticas los materiales tienen una respuesta diferente ante cargas dinámicas. Otra característica relevante frente a cargas dinámicas es el comportamiento frágil o dúctil(*) del material. Se denominan frágiles a los materiales que no presenta deformaciones importantes antes de alcanzar la rotura. La mayoría de los materiales presentan deformaciones plásticas(*) al ser sometidos a cargas elevadas, estas deformaciones se presentan más alla de la zona de comportamiento elástico del material. Su característica más destacada es que una vez alcanzada la fluencia no se recuperan las deformaciones sufridas. Esta particularidad se aprovecha para disipar la energía que el sismo trasmite a la estructura, por ello es muy importante ajustarse a las especificaciones de los códigos, ya que los coeficientes se han definido incluyendo el comportamiento elasto-plástico del material. (*)ELASTICIDAD: es la propiedad que todos los cuerpos poseen en mayor o menor grado, de recobrar su extensión y forma primitiva luego que cesa la fuerza exterior que los había deformado. El cociente entre la fuerza ejercida sobre un cuerpony el área sobre la que actúa se denomina esfuerzo. (*)FLUENCIA Fenómeno en virtud del cual los materiales metálicos, sometidos a tensiones excesivas, sufren un alargamiento anormal, es decir, no proporcional a los esfuerzos aplicados. En el acero dulce se manifiesta con un alargamiento notable sin un incremento de la carga de tracción. Este concepto se extiende a materiales compuestos como el hormigón armado. (*)PLASTICIDAD Propiedad que poseen algunos cuerpos sólidos que, sometidos a esfuerzos mecánicos elevados, experimentan deformaciones irreversibles, es decir, que persisten aun después de cesar los esfuerzos. La fase de plasticidad está precedida , hasta que la fuerza alcanza suficiente importancia ( cuyo valor es característico del material que constituye el cuerpo ), por la fase de elasticidad, es decir, aquella durante la cual las deformaciones experimentadas por el cuerpo desaparecen a cesar sus causas. El conocimiento del punto de paso de una fase a la otra es esencial para los problemas relativos al trabajo mecánico y a la construcción. (*)ROTURA Separación de un cuerpo en dos o más partes, producidas al generarse en el mismo tensiones capaces de vencer las atracciones internas y la cohesión de la materia. La rotura de un cuerpo solicitado por cargas exteriores se inicia en la parte del mismo que presenta las condiciones más desfavorables. Es necesario conocer que magnitud mecánica ( solicitación, deformación o trabajo de deformación ) determina el peligro de rotura, y, como la teoría no puede responder a esta pregunta de modo inequívoco, se ha tratado, a través de numerosos ensayos con diversos materiales, de correlacionar los datos útiles para el diseño estructural. (*)DUCTILIDAD Propiedad de algunos materiales metálicos que, sometidos a un esfuerzo de tracción, se deforman permanentemente hasta reducirse a hilos muy delgados. La ductilidad está unida a la maleabilidad, por cuanto los metales dúctiles son maleables; en cambio es independiente de la plasticidad. En el diseño de estructuras resistentes al sismo, decimos que una estructura es dúctil cuando es capaz de soportar grandes deformaciones bajo carga prácticamente constante.
    • Especificaciones constructivas En toda construcción se dará cumplimiento a los requerimientos normales y propios de los materiales y elementos que la forman. Estos requerimientos y sus alcances están contenidos en el capitulo 2 del Código de Construcciones Sismo Resistentes de Mendoza. Las especificaciones establecen cantidades y calidades mínimas de los materiales estructurales a usar en el edificio que se diseña. Para la Argentina las normas son las del CIRSOC ( Centro de Investigación de los Reglamentos Nacionales de Seguridad para las Obras Civiles ). En el caso del Hormigón Armado, material usado casi exclusivamente en las estructuras de la zona, la Norma 201 y anexos fija las condiciones que se deben exigir para proyectar, documentar y ejecutar una obra. En esta norma se fijan las exigencias minimas para la elaboración del hormigón, armado de los elementos estructurales, colado del hormigón, curado, plazos de encofrado, etc. Dimensiones y armaduras mínimas exigidas por las normas. ( 7.1.3 ) Detalles de armaduras para elementos en forma de barras: ( Ej: vigas, columnas, diagonales ). Estas disposiciones rigen para piezas que cumplan: donde es: . d/b<=4 d : dimensión mayor de la sección b : dimensión menor de la sección Ancho Efectivo( 7.1.3.1 ) Como ancho efectivo de cada una de las barras concurrentes a un nudo se puede tomar dentro del ancho real de la pieza en cuestión hasta d/2 a cada lado de la pieza de menor ancho, siendo d la altura de la pieza considerada.
    • Estribos Adicionales( 7.1.3.2 ) En los nudos y en las zonas próximas a ellos y siempre que Qs>= 0,3 Q se densificarán los estribos para cumplir: Ld>= 0,1 l Ld> = 2 d . s <= 2/3 sc . s <= 12 l . s <= b Fes> = 0,15 Fe Fes >= 0,15 Fe‟ Donde: Qs : Esfuerzo de corte atribuible a la acción sísmica por aplicación del código. Q: Esfuerzo de corte totall resultante de considerar todos los estados de carga. Ld : Longitud de densificación de estribos a partir del borde libre de la barra. . l: Luz libre de la pieza. . d: Altura de flexión de la barra. . s: Separación de los estribos en la zona densificada. . sc: Separación necesaria de los estribos según cálculo. . l: Menor diámetro de la armadura longitudinal en Ld. Fes: Sección total de estribos a colocar en la longitud Ld. Fe, Fe‟ : Armaduras de flexión en las caras de la sección junto al nudo.
    • En el interior del nudo debe mantenerse la menor separación „s‟ de las zonas adyacentes. Armadura especiales en barras esbeltas ( lo/d > 2 ) ( 7.1.3.3 ) En las barras para las que o> o3 se deben colocar armaduras especiales en forma de X a 45° ancladas para desarrollar su capacidad a tracción, cuya sección total en cada rama de la X debe ser: Fed> = 0,71.Q.( o – Esta armadura debe ser ubicada de modo que: 03 )/( 0. s ) a) Si está formada por una sola barra, cruce el eje de la pieza a una distancia de o,3 h del paramento libre del nudo. b) Si está formada por dos a más barras aproximadamente la mitad cruce el eje de la pieza a 0,2 h y el resto a 0,4 h del paramento libre del nudo. Se puede considerar la contribución de esta armadura en la absorción de l esfuerzo de corte. Armadura especiales en barras poco esbeltas ( 7.1.3.4 ) Cuando: . donde: . libre del nudo. . lo / d <= 2 y o> o2 lo : Distancia entre el punto de inflexión y el paramento d: Altura de flexión de la barra.
    • Se deben colocar las armaduras especiales en diagonal, de un extremo a otro de la pieza. No se aplica el item 7.1.2.1 y en su lugar: Qu = 1,25 . Q Donde: Qu: Esfuerzo de corte último, . Q: Esfuerzo de corte resultante de 5.2. Para el dimensionamiento de las armaduras de borde, diagonales y estribos se deben aplicar los procedimientos correspondientes a ménsulas cortas y 7.1.3.2. Como mínimo las armaduras en diagonal deben estar compuestas por: a) Dos barras en el plano perpendicular al de flexión y próximas a los paramentos si o< = o3. b) Cuatro barras en los vértices de un rectángulo de lado menor igual al ancho entre armaduras externas de la pieza si o> o3. Las armaduras en diagonal deben estribarse co fe >= fd/3 y s<= 12fd, siendo: . fe: diámetro de los estribos. . s: Separación de los estribos. . fd: diámetro de las barras diagonales. Armaduras Mínimas y Máximas (7.1.3.5 ) a ) Elementos predominanternente flexionados ( Ej: vigas en general ). Son aquellos elementos en los que: Nu/(B. r ) <= 0,12 Nu: Esfuerzo normal último ( 5.2 ). B: Sección total de hormigón que se considera colaborante con la pieza. Donde: Armadura mínima en cada cara: 2 Además , si o >= o‟ : 8 o y o‟ son las cuantías geométricas de armadura en cada cara y Cuantías mínimas: o‟ >= 0,05 r / s o‟ >= 0,15 % Cuantías máximas: o‟ <= 2,5 % o‟ - o <= 0,25 r / s b ) Elementos predominantemente comprimidos ( Ej.: columnas en general ). Son aquellos elementos en los que Nn / ( B. r ) > 0,12 Si o es la cuantía geométrica total: Cuantía mínima: o >= 1 % Cuantía máxima: o <= 4 % Cuantía en la cara menos armada: 0,2 %
    • Se deben disponer estribos de tal modo que la distancia de cualquier barra al codo más proximo del estribo no exceda 12 e ( e: diámetro del estribo). La distancia entre ramas de estribos en el plano de la sección no debe superar 20 cm en piezas de dimensión mayor de 30 cm. Juntas y linderos ( 6.1 ) Toda nueva construcción debe separarse de las existentes por medio de juntas cuyo diseño y construcción aseguren el libre movimiento entre los cuerpos adyacentes. Se permitirá la continuidad de las construcciones cuando se compruebe que tanto el conjunto de la nueva construcción en forma aislada satisface los requisitos de este Código. En esta verificación puede incluirse el muro medianero. Las construcciones de distinta altura o de planta en forma L, T, H, o E preferentemente se separarán en cuerpos de planta rectangular de altura uniforme. La dimensión de las juntas, en todos estos casos, será la necesaria para que las construcciones o los cuerpos de la construcción no se interfieran durante el sismo y como mínimo en el nivel i: . . donde: . xi> = 0,016. Co. Smax².hi >= 5 cm xi>= di di: desplazamiento elástico máximo en el nivel i. Tabiques y elementos en forma de láminas( 7.1.4 ) Cuando d / b > 4 se debe cumplir: Esfuerzos y deformaciones en elementos de formas compuestas ( 7.1.4.1 )
    • Los elementos planos unidos a rigidizadores de borde o a otros elementos formando secciones L, U, T, H, Z, etc. deben ser analizados tomando en cuenta la sección compuesta. Los anchos colaborantes de los componentes perpendiculares a la dirección en estudio se definirán según la norma de hormigón armado. Espesor Mínimo( 7.1.4.2 ) a) Elementos portantes en general: . e>= 15 cm . e>= lo/25 donde: . e: espesor del elemento . lo: distancia libre entre rigidizadores b) Elementos rigidizadores o elementos portantes en construcciones de un piso y altura máxima de 3 m . . e>= 10 cm c) Cuando en la pieza existan esfuerzos de compresión significativos ( Nn / ( B. br ) > 0,12 ) ,en una distancia d/5 desde el borde el espesor debe cumplir: . donde: . . e>= lo / 10 d: Nu: Esfuerzo normal último ( 5.2 ) B: Sección total efectiva ( 7.1.4.1 ) longitud del elemento ( canto de flexión ) Se puede prescindir del cumplimiento de esta condición si e>= d /10 junto a rigidizadores perpendiculares hasta ( 3.e ) desde estos. El espesor e puede ser variable en los distintos lugares de la sección recta del elemento. Armadura longitudinal ( Armadura de Borde ) ( 7.1.4.3 ) La cuantía total de borde debe cumplir 7.1.3.5. Se define o = Feb / B donde: Feb: Sección de todas las barras longitudinales comprendidas en una distancia d/5 . desde el borde en cuestión. B: Sección efectiva de hormigón según 7.1.4.1. La cuantía local debe cumplir:
    • o = Fe1 / B1 o1 >= 0,15 % o1 <= 6 % donde: Fe1 : Sección de las barras contenidas en B1 : una sección parcial de hormigón en cualquier lugar del elemento. Disposición de la armadura: Cuando e > 20 cm o o> o2 la armadura se debe disponer en dos capas próximas a los paramentos de la pieza. Ambas capas deben vincularse por gancos en S, estrobos, etc., a razón de 4 por m². Diámetro límite: Barras de borde: Barras de alma: Ganchos, etc. : Diámetro máximo: >= 8 mm si Nu / ( B. r ) <= 0,12 >= 12 mm si Nu / ( B. r ) en caso contrario. >= 6 mm en general. >= 4 mm si o < o2 o si se emplean mallas soldadas. igual diámetro que las barras de alma. <= e / 8 en todos los casos. Estribado de las barras de borde: Cuando ob> 0,25 % se deben colocar estribos rodeando a las barras de la armadura de borde. Estos estribos deben cumplir las condiciones establecidas para las columnas. Cuando no sean necesarios los estribos las armaduras transversales deben rodear a las armaduras de borde prolongándose 30 en ellado opuesto, siendo el diámetro de las barras de la armadura transversal. Especificaciones para fundaciones. ELASTICIDAD: es la propiedad que todos los cuerpos poseen en mayor o menor grado, de recobrar su extensión y forma primitiva luego que cesa la fuerza exterior que los había deformado. El cociente entre la fuerza ejercida sobre un cuerpony el área sobre la que actúa se denomina esfuerzo. FLUENCIA Fenómeno en virtud del cual los materiales metálicos, sometidos a tensiones excesivas, sufren un alargamiento anormal, es decir, no proporcional a los esfuerzos aplicados. En el acero dulce se manifiesta con un alargamiento notable sin un incremento de la carga de tracción. Este concepto se extiende a materiales compuestos como el hormigón armado.
    • PLASTICIDAD Propiedad que poseen algunos cuerpos sólidos que, sometidos a esfuerzos mecánicos elevados, experimentan deformaciones irreversibles, es decir, que persisten aun después de cesar los esfuerzos. La fase de plasticidad está precedida , hasta que la fuerza alcanza suficiente importancia ( cuyo valor es característico del material que constituye el cuerpo ), por la fase de elasticidad, es decir, aquella durante la cual las deformaciones experimentadas por el cuerpo desaparecen a cesar sus causas. El conocimiento del punto de paso de una fase a la otra es esencial para los problemas relativos al trabajo mecánico y a la construcción. ROTURA Separación de un cuerpo en dos o más partes, producidas al generarse en el mismo tensiones capaces de vencer las atracciones internas y la cohesión de la materia. La rotura de un cuerpo solicitado por cargas exteriores se inicia en la parte del mismo que presenta las condiciones más desfavorables. Es necesario conocer que magnitud mecánica ( solicitación, deformación o trabajo de deformación ) determina el peligro de rotura, y, como la teoría no puede responder a esta pregunta de modo inequívoco, se ha tratado, a través de numerosos ensayos con diversos materiales, de correlacionar los datos útiles para el diseño estructural. GUIA DE CÁLCULO ESTRUCTURAS 5 GUIA PARA DISEÑO SISMICO VIVIENDA DE UNA PLANTA Cálculo de la superficie de la vivienda: 3,10 x 5,50 + 6,90 x 14,40 = 116,41 m² Ubicación del Centro de Masas ( C.G)
    • Fórmulas para el cálculo del Centro de Masas: Xg= Ai. yi / AiYg= Ai. xi / Ai Peso de la Vivienda: Peso losa alivianada(0,6t/m²x116,41m²) Peso muros Total Q = 78.646 ton Coeficiente Sísmico: Coeficiente Zonal Co = 0,30 69.846 ton 8.800 ton
    • Coeficiente por Destino d=1 Coeficiente de ductilidad du = 1,3 muro resistente de mampostería Coeficiente de vinculación vi = 1 estructura totalmente vinculada por un diafragma ( losa ). Coeficiente de Estructura e = du x vi = 1,3 Coeficiente de Influencia del Terreno s= 1 Cs = Co x d x e x s = 0,3 x 1 x 1,3 x 1 = 0,39 Corte en la Base: Tso = Cs x Q = 0,39 x 78,6 ton = 30,65 ton Es necesario ubicar elementos sismorresistentes, en este caso muros portantes, para absorber un corte sísmico de 30,65 t mas el incremento que se produce por la torsión en planta. Las fuerzas sísmicas serán resistidas por muros portantes que se han indicado en la planta de la estructura. Para distribuir los cortes sísmicos que debe resistir cada muro es necesario conocer la Rigidez de cada uno de ellos. Cálculo de la Rigidez de un Muro: Podemos calcular la Rigidez de un muro determinando la deformación de un muro producida por una carga unitaria horizon- tal aplicada en el nivel superior del muro:
    • Cálculo de la Rigidez para Muro M1: Dimensiones muro : b= 20 cm = 2 dm d= 230 cm = 23 dm Módulo de Elasticidad para mampostería adoptado: E = 1000 t/dm² Módulo de Elasticidad Transversal G = 0,4xE = 267 t/dm² Momento de inercia J = 2304 dm4 Area A = 48 dm²
    • Rigideces de los Muros Sismorresistentes: Muro Dimensiones Rigidez b d h t/dm M1 2 23 24 258 M2 2 23 24 258 M3 2 67 24 1310,9 MA 2 55 24 1016,9 MB 2 55 24 1016,9 MC 2 63 24 1213,6 MD 2 37 24 568,0 ME 2 144 24 3065,9 Centro de Rigideces: Xr= Rxi .dy / RxiYr= Ryi . dx / Ryi
    • Excentricidades: Se define como la distancia entre el Centro de Masas y el Centro de Rigideces. La calculamos según las direcciones de cada eje. ex = Xr - Xg = 6,55 - 6,25 = 0,30 m ey = Yr - Yg = 5,86 - 6,08 = -0,22 m Momento Torsor: Es el momento de giro originado por la no coincidencia entre el Centro de Masas y el Centro de Rigideces. El corte sísmico Tso aplicado a nivel de losa actúa sobre el C.G., en tanto que la resis- tencia actúa concentrada en el C.R.
    • Según el Código de Construcciones Sismorresistentes el valor de la excentricidad a utilizar está dado por: ey = eoi ± 0,15xLi siendo: eoi la excentricidad calculada y Li la máxima longitud en planta del edificio en la dirección normal a la considerada para el sismo. Momento Torsor según dirección eje X: ei = -0,22 + 0,15 x 14,30 = 1,92 m ei = -0,22 - 0,15 x 14,30 = - 2,36 m Mtx1 = 30,65 x 1,92 = 58,85 tm Mtx2 = 30,65 x (- 2,36) = - 72,33 tm Momento Torsor según dirección eje Y: ei = 0,30 + 0,15 x 10,00 = 1,80 m ei = 0,30 - 0,15 x 10,00 = - 1,20 m
    • Mty1 = 30,65 x 1,80 = 55,57 tm Mty2 = 30,65 x (- 1,20) = - 36,78 tm Distribución del Corte Sísmico: El corte sísmico que actúa sobre cada elemento sismorresistente se descompone en dos efectos: a) corte directo, que se calcula según el porcentaje de rigidez con que participa cada elemento en la dirección considerada, y b) corte por torsión en planta, calculado en función de la rigidez y el brazo de palanca del elemento referido al Centro de Rigideces. Fórmulas de aplicación: a) Corte Directo b) Corte por Torsión:
    • Corte Sísmico Directo según eje X: Muro RiRrel Ti ---------------------------------------------M1 258 0,141 4,32 M2 258 0,141 4,32 M3 1.310,9 0,718 22,06 Ri = 1.826,9 Corte Sísmico Directo según eje Y: Muro RiRrel Ti ---------------------------------------------MA 1.016,9 0,148 4,53 MB 1.016,9 0,148 4,53 MC 1.213,6 0,176 5,39 MD 568,0 0,083 2,54 ME 3.065,9 0,445 13,64 Ri = 6.881,3
    • Distribución Corte Sísmico por Torsión: Muro Ri di Ri x di Ri x di2Ri.di/ Ri.di2 ------------------------------------------------------------------------------M1 258 3,25 838,5 2.725,13 0,00809 M2 258 1,05 270,9 284,45 0,00261 M3 1.310,9 -0,85 -1.114,3 947,13 -0,01107 MA 1.016,9 -5,98 -5.898,0 35.270,16 -0,05689 MB 1.016,9 -2,78 -2826,9 7.859,01 -0,02727 MC 1.213,6 -2,78 -3.373,8 9.379,19 -0,03254 MD 568,0 0,42 238,6 100,20 0,00230 ME 3.265,9 3,92 12.018,3 47.111,85 0,11592 Ri x di2 = 103.677,09 Los elementos con mayor brazo de palanca absorben ma- yores cargas sísmicas a igualdad de rigidez, como se observa en los muros M1 y M2 o MA y MB. El corte sísmico por torsión se obtiene multiplicando los momentos torsores por el correspondiente coeficiente de participación. Muro M1 Ttx1 = 0,00809 x 58,55 = 0,47 ton Ttx2 = 0,00809 x -72,33 = - 0,58 ton Tty1 = 0,00809 x 55,57 = 0,45 ton Ttx1 = 0,00809 x - 36,78 = - 0,29 ton El corte máximo en el muro M1 será: Tmax = 4,32 ton + 0,47 ton = 4,79 ton. ESTRUCTURAS 5
    • CIMENTACIONES Estructuras 5 Cimentaciones de Estructuras Sismorresistentes: Cargas que debe trasmitir la cimentación al terreno. Tipos de terrenos. Efectos de las acciones dinámicas del sismo. Momento de Vuelco. Incremento sísmico. Interacción Suelo-Estructura. Clasificación de las fundaciones. Zapata aislada. Zapata medianera. Zapata corrida. Viga de fundación. Platea de fundación. Pozo de fricción o Pilarote. Pilotes, de fricción y de punta. Prevenciones en suelos potencialmente licuables. Cargas que debe trasmitir la cimentación al terreno: cuando se habla de cimentaciones se habla también de la parte más importante de una construcción y a la cual no debe ahorrarse ni materiales ni cuidados, pues a su deficiencia se deben siempre las grietas producidas al recibir una cimentación una carga superior a su capacidad resistente. Es un grave error reducir, por economía, las dimensiones, calidad y proporciones de los materiales a emplear en las fundaciones por cuanto será muy costoso pretender subsanar los defectos originados por estas deficiencias, lo cual no se logrará sin recurrir al refuerzo de los cimientos construídos defectuosamente, con el consiguiente incremento del costo original de la estructura. La función de una cimentación ante un sismo es brindar al edificio una base rigida y capaz de trasmitir al suelo las acciones que se generan por la interacción entre los movimientos del suelo y de la estructura, sin que se produzcan fallas o deformaciones excesivas en el terreno. De una fundación correcta depende el éxito de una estructura. La cimentación de un edificio debe cumplir con: Trasmitir al terreno las cargas estáticas. Trasmitir las cargas dinámicas. Dimensiones ajustadas a la capacidad de resistencia del suelo en el tiempo. Que los asentamientos no superen los límites admisibles. Prevenir los asentamientos por sobreconsolidación. Prevenir la licuefacción del suelo en caso de sismos. Trabajar en conjunto, limitando los desplazamientos diferenciales, horizontales y verticales, entre los apoyos. Cuando es factible elegir el sitio donde se ubicará el edificio, es conveniente un lugar de terreno firme, libre de problemas de las amplificaciones locales del movimiento del terreno que suelen presentarse en los terrenos blandos, y de asentamientos excesivos y
    • pérdida de capacidad de apoyo que ocurre en alguna arenas poco compactas con un sismo. Tipos de terrenos. Los terrenos que pueden encontrarse al proyectar una cimentación se pueden clasificar en: Terreno vegetal: es un tipo de terreno absolutamente prohibido para cimentar una estructura, por pequeña que sea. Se exige siempre su remoción o excavación total hasta alcanzar el terreno natural. Se entiende por terreno vegetal a la capa o porción donde alcanza la vida de los vegetales de superficie, o en la que se encuentren las raices de los mismos. Un sondeo nos indicará a que distancia de la superficie dejan de encontrarse raicesvegeatles, vivas o en descomposición, y así, conocer exactamente hasta donde debe excavarse para remover la capa de suelo vegetal. Rellenos: Esta clase de terrenos, realizados siempre por intervención humana, se comporta de forma parecida al terreno vegetal. Por la gran reducción de huecos que sufre en el transcurso del tiempo, al irse ocupando los huecos grandes con los áridos que de las partes superiores van arrastrando las aguas, y por su falta de homogeneidad, sufren asientos grandes y desiguales, siendo necesario, por ello, profundizar las cimentaciones hasta que alcancen el terreno natural. El relleno se reconoce con facilidad porque en el se encuentran restos de mampostería, mortero,otros restos de obras, o bien cenizas u otros residuos de materia orgánica, según su origen sea de demoliciones o de residuos urbanos. Su estratificación “caprichosa” o irregular es, asimismo, inconfundible. Es posible que en algunos casos no se pueda identificar el relleno, en el caso de terrenos terraplenados, en ese caso debe apelarse a los especialistas en mecánica de suelos para conocer el nivel del terreno natural y su resistencia. Terrenos naturales: Prescindiendo de los terrenos formados por rocas óptimas para cimentar podemos dividirlos en dos grandes grupos, arcillosos y arenosos. Suelos Arcillosos:En mecánica de suelos se define como arcilla a las partículas de cualquier sustancia inorgánica menores a 0,02 mm., tamaño para el cual empiezan a tener influencia las acciones fisicoquímicas. Los terrenos arcillosos son en principio, los más peligrosos para cimentar. En ellos se pueden producir grandes asientos en un largo o aun larguisimo plazo de tiempo, y es en los que el conocimento de su comportamiento bajo cargas ha progresado más en los últimos años. Experimentalmente se determinó que el tiempo de asentamiento de los estratos arcillosos es proporcional al cuadrado de su espesor es decir, que si por ejemplo la fundación de un edificio descansa sobre un estrato de 2 metros de espesor y el asiento se produce en cuatro años, esta duración seria de 16 años si el espesor
    • fuera de cuatro metros y de 100 años si el espesor fuera de diez metros. Si el espesor del estrato arcilloso es de muchos metros, hecho que se ha comprobado en algunos edificios famosos como el Duomo de Koenigsberg que 500 años despues de haber sufrido un cedimiento de 180 cm no ha llegado aún a su posición de equilibrio. Otro edificio conocide que ha sufrido el mismo fenómeno es la célebre Torre de Pisa, que recientemente ha sido consoliadada y reforzada en su cimentación. En este tipo de terrenos las pruebas de carga son inútiles para conocer su comportamiento. Lo que más influye en la duración del asentamiento es el contenido de agua del estrato y su permeabilidad, así como la del terreno adyacente, pues si una arcilla con un elevado contenido de agua es sometida a una carga, su asentamiento instantáneo es casi nulo, ya que el agua ( que es incomprensible ) es quien soporta la carga. La presión hace que el agua trate de fluir desocupando los huecos que ocupa la arcilla, pero este fluir es lento y dificultado cuanto más impermeable es el estrato, por lo que se comprende que en terrenos de arcilla muy pura y gran espesor el equilibrio demore muchos años en ser alcanzado. De lo dicho deducimos que puede cimentarse en terrenos arcillosos, pero cuidando que las cargas estén uniformemente repartidas en la planta del edificio, dando a las bases las dimensiones necesarias para que la carga por unidad de superficie sea la misma Suelos arenosos: se incluyen en esta categoría no solo los terrenos formados por partículas de tamaño superior a las partículas de arcilla, sino los que contengan cantidad o porcentajes de arcilla inferior al volumen de huecos que dejan las partículas de mayor tamaño, pues su comportamiento será como un suelo arenoso. La aplicación de las cargas en estos terrenos produce rápidamente un asiento, que termina cuando se llega a la posición de equilibrio. Según las cargas a que están sometidos, son los asientos que se producen. Estos son inversamente proporcionales al tamaño del árido, aumentando con el árido de menor tamaño. No pueden darse datos ni resultados prácticos debido a la gran variabilidad de clases de terrenos que pueden presentarse, pero todos ellos son buenos para cimentar. En este tipo de terreno puede realizarse una prueba de carga, sobre la mayor superficie posible para conocer el asiento. De lo anterior vemos que el comportamiento del suelo es complejo y no se puede manejar con una simple planilla como ocurre con los otros materiales. Toda estructura se divide en dos partes fundamentales, la que está sobre el suelo y la que está debajo del suelo, diferentes y que deben diseñarse razonamientos diferentes. Cargas admisibles: para el diseño de una cimentación debemos conocer la capacidad de carga del terreno, esta capacidad se determina generalmente mediante ensayo del suelo. La carga admisible depende de los siguientes elementos: Del tipo de terreno. De la construcción en si y su conjunto.
    • De los asientos que se pueda producir. De las dimensiones de la cimentación. Del tiempo de carga en la construcción. De las vibraciones que puedan afectar a la construcción. La carga admisible depende de los asientos, que deben ser compatibles con la capacidad de deformación de la estructura, o depender unicamente de condiciones de resistencia. En este caso, es el cociente entre la carga de rotura del terreno y el coeficiente de seguridad. Como coeficiente de seguridad es habitual considerar 3 para la combinación más desfavorable de las acciones de peso propio, sobrecarga normal de uso y viento; y 2 para la combinación más desfavorable de las acciones de peso propio, sobrecargas máximas, viento y sismo. Asientos admisibles: Los asientos admisibles son los asientos ( totales y diferenciales ) máximos que tolera la estructura, incluyendo entrepisos y tabiques, sin que se produzcan daños, como fisuras, descensos o giros que inutilicen la obra. Definimos como distorsión angular al cociente entre el asentamiento diferencial entre dos columnas vecinas y la distancia entre ejes. Se acepta que si la distorsión es menor a 1/500 no aparecen fisuras en los muros de cierre; que hasta 1/360, se produce sólo una ligera fisuración en los cerramientos; hasta 1/250 no es visible a simple vista; para 1/180 puden aparecer lesiones en la estructuras de hormigón armado; y para 1/150 pueden dañarse las estructuras metálicas. Las estructuras metálicas admiten,en general, mayores deformaciones que las de hormigón, aunque las de hormigón armado tienen un mejor comportamiento frente a las deformaciones lentas debido a la fluencia del hormigón. Para evitar los asientos diferenciales debe procurarse que la tensión del terreno bajo las zapatas sea la misma. Sin embargo, como el terreno no es de calidad uniforme, hay inevitablemente asientos diferenciales que pueden alcanzar a 2/3 del asiento total. Puede admitirse un asentamiento total entre 2 y 4 cm para estructuras con mampostería, y entre 4 y 7 cm para estructuras con pórticos de hormigón armado o metálicos.
    • El asentamiento total depende, entre otros factores, de: La distribución de los distintos estratos de suelo y sus espesores, que detrermina por medio de sondeos. Las características geotécnicas de cada suelo, en especial el índice de poros y el coeficiente de compresibilidad, que se conocen por medio de ensayos ( para arcillas ). La distribución de tensiones y el valor de la tensión máxima. Efectos de las acciones dinámicas del sismo: La respuesta de una estructura que está sometida a un sismo, depende de las características dinámicas de la estructura y de las características del sismo. Estas últimas dependen de las propiedades dinámicas del terreno de fundación y la distancia al epicentro. Del tipo de terreno dependen las frecuencias predominantes en las ondas del sismo y la distancia es importante por que las frecuencias más altas se van atenuando a medida que la distancia al foco es mayor.
    • Es evidente que la naturaleza del terreno tiene una gran importancia en los colapsos de estructuras durante los terremotos. Se ha observado en general, que en suelos firmes. Las construcciones han sufrido menos daños que las estructuras cimentadas en suelos blandos. Pero por otro lado, se han reportado casos en que construcciones situadas en terrenos blandos han sufrido menos daños que otras ubicadas en terrenos firmes. Por ello se recomienda emplear estructuras flexibles en suelos firmes y estructuras rigidas en suelo blando, a pesar de que esto ocasiona problemas de cimentación para las estructuras rigidas apoyadas en suelo blando. Un factor a considerar es que la correlación entre el daño y la duración del sismo es mayor en los suelos blandos. Momento de Vuelco. Incremento Sísmico: El momento de vuelco se crea en cada nivel del edificio por una fuerza horizontal. Este efecto produce esfuerzos axiales en columnas y tabiques, así como fuerzas adicionales ( traccionando o comprimiendo ) en la cimentación. El momento de vuelco en el nivel i, es el momento de todas las fuerzas Fsi actuantes por sobre el nivel i. Se calcula con las siguientes fórmulas: Msi = ( Fsjx( hj - hi )) (a) en la fórmula (a) se utilizan las fuerzas sísmicas que actúan en cada piso y las alturas de cada entrepiso al nivel de referencia. Se puede usar una expresión con los cortes sísmicos calculados para cada entrepiso, usando la fórmula: Msi = ( Tsjx( hj - hj-1 )) (b)
    • El incremento símico es la fuerza, de tracción o de compresión que se genera en un muro, tabique o principalmente en las columnas externas de un pórtico por la acción de las fuerzas horizontales que son absorbidas por el elemento sismo resistente. Interacción Suelo-Estructura Uno de los objetivos en la determinación de las propiedades de esfuerzodeformación de los suelos es el uso de estas propiedades mecánicas, para estimar desplazamientos verticales y horizontales en la masa del suelo cuando éste se somete a un incremento de esfuerzo. En la interfase de la estructura de cimentación y el suelo se originan desplazamientos debido a las cargas que transmite la cimentación dando lugar a desplazamientos totales y diferenciales. Los desplazamientos diferenciales de la estructura deberán ser iguales a los originados en la superficie de apoyo de la cimentación. Así pues, la estructura de la cimentación junto con las cargas que obran sobre ella y las reacciones que se provocan en el suelo se sujetará a una determinada configuración, igual a la que el suelo adoptará debido a las reacciones que éste aporta a la estructura de cimentación para su equilibrio. La configuración de esfuerzos y deformaciones en la superficie de contacto dependerá de la rigidez de la estructura de la cimentación, de la deformabilidad del subsuelo y de la distribución de cargas que se apliquen sobre a estructura de la cimentación. La interacción entre la estructura de cimentación y el suelo consistirá en encontrar un sistema de reacciones que aplicadas simultáneamente a la estructura de cimentación y a la masa del suelo produzcan la misma configuración de desplazamientos diferenciales entre los dos elementos.
    • El procedimiento de establecer las expresiones de compatibilidad para el cálculo de los esfuerzos de contacto se designará en adelante por ISE, esto es, Interacción Suelo-Estructura. Para lograr lo anterior, será necesario basarse por un lado en las leyes físicas que rigen el comportamiento de la masa del suelo y por el otro en los procedimientos nominales de cálculo estructural en la determinación de fuerzas y deformaciones, tomando en cuenta las propiedades mecánicas del material del cual será construida la estructura de cimentación. Es obvio que la masa del subsuelo donde se apoya la estructura de cimentación no se puede simplificar suponiéndola constituida de elementos aislados, si se quiere obtener buena precisión en los cálculo. Será necesario tratar a la masa del suelo como un medio continuo en donde la acción en un punto i de la masa ejerce su influencia en otro punto j de ella. Así pues, para el cálculo de esfuerzos en la masa del suelo hacemos uso de la Teoría de Elastídad, o alguna de sus modificaciones; aun cuando sabemos que el suelo no es elástico sino más bien es elástico-plástico y viscoso. El cambio de esfuerzos dentro de cierto rango, en general, no es tan grande que no se pueda operar con las propiedades secantes de esfuerzo-deformación. Lo anterior trae como consecuencia el tener que estimar de antemano el nivel de esfuerzos y el cambio de éstos para asignar las propiedades mecánicas del material que deberán ser utilizadas en el cálculo. Lo cual implica, si se requiere aumentar la precisión, el tener que efectuar varios ciclos de cálculo hasta lograr la compatibilidad de las fuerzas y las deformaciones utilizando las propiedades mecánicas de esfuerzo-deformación del suelo. Desde el punto de vista de ingeniería práctica de cimentaciones, en la mayoría de los casos es suficiente estimar el nivel de esfuerzos y los cambios probables de éstos para elegir las propiedades mecánicas a usar en ISE. La rigidez de la estructura de cimentación y la contribución que a ésta le pueda aportar la superestructura es importante. Lo cual implica tener que conocer de antemano la geometría y propiedades de los elementos que la forman. La incertidumbre que existe cuando las estructuras de cimentación se construyen de concreto armado es conocer su módulo de deformación unitaria, el cual es bien sabido aumenta con el tiempo, (Zeevaert, 1975). Así pues, podría aseverarse que la ISE de una estructura recién construida es diferente a medida que pasa el tiempo y no es sino hasta que ha transcurrido un tiempo suficiente para el cual ya no aumentan las deformaciones plasto-viscosas del concreto cuando la configuración alcanzará una posición estable. En lo que respecta al suelo y principalmente a suelos arcillosos y saturados donde se presentan propiedades dependientes del tiempo podrá decirse que los esfuerzos de contacto también varían en función del tiempo haciendo cambiar los elementos de estabilidad de la estructura de cimentación. Aun más, se puede decir que para la elección correcta y cálculo racional de una cimentación es también necesario considerar las condiciones y fuerzas ambientales. Así pues, es necesario conocer la estratigrafía del lugar y en particular de la zona en cuestión, las condiciones hidráulicas
    • que rigen en el momento y los cambios probables que podrían suscitarse en el futuro. Conociendo la estratigrafía y las características de los sedimentos que la constituyen en varios lugares, se podrá conocer la variación probable de las propiedades mecánicas de los sedimentos en el área de la cimentación. El ingeniero de cimentaciones se ve en la necesidad de hacer hipótesis de trabajo simples y conservadoras que le permitan el cálculo de ISE con las herramientas de que dispone. En toda forma deberá conocer como mínimo las propiedades esfuerzodeformación-tiempo para cada uno de los estratos que forman el subsuelo y hasta una profundidad a la cual ya no le afecten en sus cálculos de ISE. En regiones sísmicas o de vientos de alta velocidad, deberán establecerse modalidades en el diseño de las cimentaciones que permitan hacerlas menos vulnerables a estas fuerzas, especialmente cuando se trata de cimentaciones con pilas o pilotes. En el caso de sismos en donde el movimiento se transmite del suelo a la cimentación, será necesario conocer las propiedades dinámicas de los sedimentos para estimar el comportamiento del subsuelo y la forma en que el movimiento se transmite a la cimentación y los efectos de interacción que se generan. Para el caso de viento u otras fuerzas transitorias, será necesario conocer las propiedades esfuerzo-deformación para cargas aplicadas en períodos cortos y muy cortos, y para las cuales no se permite la deformación visco-plástica del material. Clasificación de las fundaciones Las fundaciones pueden clasificarse de la siguiente forma: Fundaciones superficiales Zapata corrida Zapatas centrada Zapata medianera Vigas de fundación Plateas de fundación Pilotes de Hormigón Premoldeados Fundaciones Profundas Base centrada Metálicos Madera Pilarotes Strauss Simplex Franki
    • Zapata medianera
    • Pozo de fricción o Pilarote. Pilotes, de fricción y de punta.
    • AISLAMIENTO DE FUNDACIONES ESTRUCTURAS 5 Para construir edificios resistentes a terremotos, los ingenieros deben conocer como se mueve el terreno durante un terremoto. En las últimas décadas la geofisica ha desarrollado instrumentos con capacidad de registrar las aceleraciones y velocidades del terreno durante grandes terremotos. Ahora, los ingenieros también disponen de métodos efectivos para aislar el movimiento del edificio del movimiento del terreno. Ello se logra instalando en las fundaciones apoyos flexibles llamados aisladores de la base, estos estan compuestos por capas de láminas de acero intercaladas con capas de caucho o neoprene. La base también puede aislarse mediante una superficie deslizante. Cuando el terreno se mueve hacia adelante y hacia atras el edificio permanece quieto. Los primeros edificios de este tipo construido en EEUU fueron el Law and Justice Center en Rancho Cucamonga ( 1985 ), el edificio del departamento de bomberos de la Ciudad de Los Angeles ( 1990 ), y el University of Southern California Teaching Hospital ( 1991 ), este último tuvo una severa prueba en 1994, cuando el terremoto de Northridge. Aún cuando el edificio estaba a unos 30 km del epicentro, la aceleración horizontal registrada fue tres o cuatro veces menor de la aceleración efectiva en el terreno. El edificio fue aislado correctamente del movimiento del terreno, movimientos que causaron daños considerables a los edificios vecinos. Luego del terremoto de Loma Prieta en San Francisco, el edificio San Francisco City Hall fue reformado colocando aisaldores de base en el mismo, y lo mismo se ha planificado o se encuentra en ejecución. Para fines del año 1998 habia en EEUU 45 edificios en diferentes etapas de su remodelación colocando aislaciones de base. En esta simulación de un terremoto, el edificio de la derecha tiene una fundación convencional; el edificio de la izquierda tiene instalados aisladores de bases en su fundación. Cuando el suelo se mueve hacia delante y hacia atrás, los aisladores de base atenuan y absorben el movimiento, significativamente disminuye el movimiento del edificio. Para repetir la demostración, pulse en su pantalla.
    • DISIPADORES MECANICOS DE ESTRUCTURAS Y AISLACION DE BASES El diseño sismo resistente tradicional de edificios reduce las fuerzas dinámicas inducidas por sismos severos por medio de la capacidad de disipación de energía disponible en vigas, columnas y sus conexiones. La disipación de energía se suele concentrar en los extremos de los componentes estructurales debido, entre otros motivos, a la facilidad de proporcionar detalles que incrementen su ductilidad. Un diseño sismoresistente satisfactorio debe asegurar que para un determinado nivel de demanda de ductilidad global la ductilidad seccional y de material disponible no sea superada, en especial teniendo en cuenta las incertidumbres inherentes en la definición de la acción dinámica. En los últimos quince años se ha producido un esfuerzo de investigación importante para encontrar sistemas estructurales dúctiles -tales como los muros de corte acoplados o los pórticos excéntricos-, en los cuales sea posible localizar la disipación de energía. Más recientemente, y con el fin de mejorar estos eficientes sistemas estructurales, se han propuesto técnicas avanzadas de diseño sismoresistente que incluyen los aisladores dinámicos y los disipadores mecánicos de energía. Estos sistemas estructurales permiten localizar las demandas de ductilidad reduciendo la acción dinámica en la estructura significativa mente comparado con la acción que sería inducida a una estructura tradicional. El aislamiento de base se puede dividir conceptualmente en dos categorías: aisladores dinámicos con neoprenes reforzados y aisladores dinámicos de fricción (Kelly 1993). Los aisladores dinámicos con neoprenes reforzados reducen las fuerzás sísmicas incrementando el
    • período estructural a valores cercanos a 2-3 segundos. A diferencia de ellos, los aisladores dinámicos de fricción reducen la acción sísmica disipando energía en la junta deslizante del edificio y la cimentación (Bozzo et al. 1989) Los aisladores dinámicos con neoprenes reforzados han sido ampliamente investigados y probados en laboratorios y por ello actualmente son los sistemas más comúnmente empleados en la construcción. Sin embargo estos aisladores tienen algunas limitaciones, tales como el ser sensibles al contenido de frecuencias de un terremoto y su vulnerabilidad a la presencia de pulsos largos que ocurren en registros cercanos al epicentro de un sismo. En contraste con los aisladores de neoprenes, los aisladores de fricción son poco sensitivos al contenido de frecuencias de un sismo y son también más económicos. Sin embargo, en este segundo tipo de aisladores, las amplificaciones no lineales en el rango de períodos cortos también pueden incrementar significativamente los desplazamiento y en particular debido a la presencia de pulsos largos y la proximidad de una falla. Ambos sistemas de aislamiento de base tienen claras ventajas frente al diseño evidente considerando el gran número de edificios ya construidos en el mundo que emplean estos sistemas. Para la práctica constructiva en Mendoza tienen limitaciones, por lo que su empleo es recomendable en nuestro medio sólo para edificios muy importantes para los cuales se desee proteger no sólo la seguridad de las personas que los ocupen sino además las instalaciones y equipos disponibles en su interior. LISTA DE EDIFICIOS DONDE SE HAN USADO LAS AISLACIONES DE BASE DISPOSITIVOS DE LA EMPRESA TAYLOR DEVICES, INC. AMORTIGUADORES CON FLUIDOS VISCOSOS Nombre y Tipo de Estructura San FranciscoOakland Bay Bridge, West SpanSuspension Bridge Ciudad/Pais USA/San Francisco, CA Tipo y numero Fecha de de instalació Amortiguador n es Taylor Fluid Dampers Total: 100 2000 kN, ±483mm stroke 2450 kN, ±584mm Carga Instalació Seismic n en 2001 Información Adicional Retrofit of suspension span between San Francisco and Yerba Buena island. Dampers used to dissipate seismic energy.
    • stroke 3115 kN, ±178mm stroke Hearst Memorial Mining Building USA/Berkeley, CA Taylor Fluid Dampers Total: 26 890 kN, ±813mm stroke Instalació Seismic n en 2000 Seismic retrofit of a 4-story brick laboratory building on the U.C. Berkeley campus. Dampers provide energy dissipation for a seismic isolation system. Sacramento River Bridge at Rio Vista USA/Rio Vista, CA Taylor Fluid Dampers Total: 10 825 kN, ±133mm stroke To be installed 2000 Seismic Seismic retrofit of lift bridge towers to dampen the rocking effect during an earthquake. Yerba Buena Tower USA/San Francisco, CA Taylor Fluid Dampers Total: 20 445 kN, ±75mm stroke To be installed 2000 Wind New construction, 37-story hotel/condominium s with dampers used in displacement multiplying toggle braces to improve occupant comfort during wind storms. Ingram Micro Office Building USA/Santa Ana, CA Taylor Fluid Dampers Total: 7 490 kN, ±127mm stroke To be installed 2000 Seismic Voluntary seismic upgrade to this 3story office building. Utilizes dampers in chevron braces for seismic energy dissipation. Maysville Bridge USA/Maysville, Taylor Fluid KY Dampers Total: 8 1300 kN, ±305mm stroke To be installed 2000 Seismic New bridge utilizes dampers to control earthquake movement and distribute forces while allowing free
    • thermal movement 111 Huntington Avenue USA/Boston, MA Taylor Fluid Dampers Total: 100 1300 kN, ±101mm stroke To be installed 2000 Wind New construction, 38-story building uses a combination of direct acting dampers and toggle brace dampers to reduce motion caused by wind storms. Millennium Place USA/Boston, MA Taylor Fluid Dampers Total: 40 445 kN, ±101mm stroke To be installed 2000 Wind New construction, 37-story building uses dampers with toggle braces to reduce motion caused by wind storms. Cape Girardeau Bridge USA/Cape Girardeau, MO Taylor Fluid Dampers Total: 16 6700 kN, ±180mm stroke To be installed 2000 Seismic New construction of a cable-stayed bridge. Dampers used to control longitudinal earthquake movement while allowing free thermal movement Route 364 Page Avenue Extension Bridge USA/Saint Louis, MO Taylor Fluid Dampers Total: 178 1050 kN, ±50mm stroke 756 kN, ±70mm stroke 1824 kN, ±50mm stroke 2225 kN, ±92mm stroke 556 kN, ±127mm stroke 867 kN, ±127mm stroke To be installed 2000 Seismic New tied arch/plate girder bridge uses dampers to control longitudinal earthquake movement while allowing free thermal movement.
    • TriboroughBrid ge Approaches USA/New York, NY Taylor Fluid Dampers Total: 80 445 kN, ±152mm stroke To be installed 2000 Seismic Retrofit of the approaches to a suspension bridge. Dampers used to control earthquake movement and distribute forces while allowing free thermal movement. Novelty Bridge #404B USA/Seattle, WA Taylor Fluid Dampers Total: 8 1450 kN, ±100mm stroke To be installed 2000 Seismic Replacement bridge project in King County uses dampers to allow thermal movement and restrict seismic movements. Amolanas Bridge Chile/Santiago Taylor Fluid Dampers Total: 4 3000 kN, ±200mm stroke To be installed 2000 Seismic New bridge utilizes dampers to absorb earthquake energy, reduce movement and distribute forces while allowing free thermal movement. Qinshan III Nuclear Powerplant China/Shanghai Taylor Fluid Dampers Total: 16 445 kN, ±127mm stroke To be installed 2000 Seismic New powerplant uses dampers in heat exchanger for seismic strengthening. Chapultepec Tower (Torre Major) Mexico/Mexico City Taylor Fluid Dampers Total: 98 5600 kN, ±52mm stroke 2770 kN, ±52mm stroke To be installed 2000 Seismic New high-rise office/hotel tower uses dampers in mega-braces to dissipate earthquake energy. Atatürk Airport Turkey/Istanbul Taylor Fluid Dampers Total: 120 45 kN, ±25mm stroke To be installed 2000 Seismic New international terminal with FPS isolators uses dampers to control deflection and
    • minimize thermal restrictions. I–5/91 HOV Bridge USA/Anaheim, CA Taylor Fluid Dampers Total: 8 1110 kN, ±200mm stroke 1999 Seismic New bridge uses dampers to dissipate earthquake energy for reduced demands on the structure Los Angeles City Hall USA/Los Angeles, CA Taylor Fluid Dampers Total: 68 1400 kN, ±600mm stroke 1000 kN, ±115mm stroke 1999 Seismic Retrofit of City Hall building with dampers used to add energy dissipation to base isolation system. Also uses dampers at 27th floor to protect tower from earthquakes. Microsoft Silicon Valley Campus Building 1 USA/Mountain View, CA Taylor Fluid Dampers Total: 15 1000 kN, ±75mm stroke 1999 Seismic New construction, 100,000 square foot computer data center with dampers used in chevron bracing elements to dissipate seismic energy. 1414 K Street USA/Sacrament Taylor Fluid o, CA Dampers Total: 8 1125 kN, ±63mm stroke 1999 Seismic Retrofit of an existing office building. Dampers used in diagonal braces to dissipate earthquake energy. San FranciscoOakland Bay Bridge, East Span-Truss Bridge USA/San Francisco, CA Taylor Fluid Dampers Total: 6 890 kN, ±406mm stroke 1999 Seismic Interim retrofit of East Bay 504 truss sections. Dampers used to dissipate seismic energy. San Francisco International USA/San Francisco, CA Taylor Fluid Dampers 1999 Seismic New Airport Rail Transit (ART) and
    • Airport - Rail Transit System Westside Guideway Total: 10 4225 kN, ±508mm stroke 3115 kN, ±508mm stroke Bay Area Rapid Transit (BART) structure implement dampers for earthquake energy dissipation San Francisco International Airport - South International Parking Garage Pedestrian Bridge USA/San Francisco, CA Taylor Fluid Dampers Total: 20 445 kN, ±254mm stroke 1999 Seismic New pedestrian bridge utilizes dampers to dissipate earthquake energy and reduce movement Transbay Transit Terminal USA/San Francisco, CA Taylor Fluid Dampers Total: 36 1300 kN, ±44mm stroke 1300 kN, ±76mm stroke 1999 Seismic Retrofit of a bus terminal. Dampers used in chevron bracing elements to dissipate earthquake energy. Santa Clara PoliceFacility USA/Santa Clara, CA Taylor Fluid Dampers Total: 40 575 kN, ±25mm stroke 800 kN, ±25mm stroke 1999 Seismic New police facility utilizes dampers in chevron bracing elements to dissipate earthquake energy. The Nethercutt Collection USA/Sylmar, CA Taylor Fluid Dampers Total: 32 1500 kN, ±75mm stroke 1065 kN, ±75mm stroke 665 kN, ±75mm stroke 1999 Seismic New construction, automotive museum with dampers used in diagonal braces to dissipate seismic energy. Sidney Lanier Bridge USA/Glynn County, GA Taylor Fluid Dampers Total: 4 2200 kN, ±203mm 1999 Seismic New bridge utilizes dampers to control earthquake movement and distribute forces
    • stroke Hyatt Park Tower USA/Chicago, IL while allowing free thermal movement Taylor Fluid Dampers Total: 10 45 kN, ±500mm stroke 22 kN, ±265mm stroke 45 kN, ±300mm stroke 175 kN, ±100mm stroke 1999 Wind New 67-story reinforced concrete structure uses dampers as part of a Tuned Mass Damper to improve occupant comfort during wind storms. Willamette USA/Eugene, River Pedestrian OR Bridge Taylor Fluid Dampers Total: 4 500 kN, ±40mm stroke 1999 Seismic/ Wind Retrofit of a bridge over the Willamette River. Dampers used to control wind and earthquake movement while allowing free thermal movement. Ballpark at Union Station Taylor Fluid Dampers Total: 16 300 kN, ±153mm stroke 1999 Wind New baseball stadium utilizes dampers to mitigate the effects of hurricane force winds on the roof structure. Beijing Railway China/Beijing Station Taylor Fluid Dampers Total: 32 1300 kN, ±44mm stroke 1999 Seismic Retrofit of a railway station. Dampers used in chevron bracing elements to dissipate earthquake energy. New Pacific Northwest Taylor Fluid Dampers 1998/199 Wind/ 9 Kinetic Dampers installed between three roof USA/Houston, TX USA/Seattle, WA
    • Baseball Park (Safeco Field) Total: 36 1780 kN, +100mm stroke 890 kN, +400mm stroke UCLA-Knudsen USA/Los Hall Angeles, CA Taylor Fluid Dampers Total: 84 355 kN, ±100mm stroke 245 kN, ±100mm stroke Energy sections and at end stops to absorb energy from impact due to wind, kinetic energy and motor drive. 1998 Seismic Seismic upgrade of a University building. Dampers used in chevron bracing elements to dissipate earthquake energy. Tillamook Hospital USA/Tillamook Taylor Fluid , OR Dampers Total: 30 135 kN, ±50mm stroke 1998 Seismic Retrofit of an existing hospital to meet current seismic protection code levels. Dampers used in chevron braces to dissipate earthquake energy. First Avenue South Bridge USA/Seattle, WA Taylor Fluid Dampers Total: 4 600 kN, +635mm stroke 1998 Kinetic Energy of Moving Bridge Retrofit of a bascule bridge to protect the bascule leafs from runaway motors and brake failures New Pacific Northwest Baseball Park (Safeco Field) USA/Seattle, WA Taylor Fluid Dampers Total: 8 3600 kN, ±381mm stroke 1998 Seismic/ Wind New baseball stadium utilizes dampers to dissipate earthquake energy in each of three movable roof sections Alaska Commercial Building USA/Alaska Taylor Fluid Dampers Total: 2 1997 Seismic Retrofit of a timber frame structure. Dampers used in
    • 445 kN, ±64mm stroke diagonal bracing to dissipate earthquake energy Hayward City Hall USA/Hayward, CA Taylor Fluid Dampers Total: 15 1400 kN, ±600mm stroke 1997 Seismic New construction, dampers used to add energy dissipation to friction pendulum bearing isolation system CSULA Administration Building USA/Los Angeles, CA Taylor Fluid Dampers Total: 14 1100 kN, ±75mm stroke 1997 Seismic Seismic upgrade to office building. Dampers used in chevron bracing elements to dissipate seismic energy. Studio Parking Garage USA/Los Angeles, CA Taylor Fluid Dampers Total: 2 150 kN, ±50mm stroke 1997 Seismic Dampers used to allow thermal motion, concrete expansion/contracti on and creep, while controlling earthquake movement Rockwell Building 505 USA/Newport Beach, CA Taylor Fluid Dampers Total: 6 320 kN, ±64mm stroke 1997 Seismic Retrofit of a long building with multiple expansion gaps. Dampers restrict relative movement between building sections San Francisco Civic Center USA/San Francisco, CA Taylor Fluid Dampers Total: 292 1000 kN, ±100mm stroke 550 kN, ±100mm stroke 1997 Seismic New construction, 14-story, 800,000 square foot Government office building with dampers in diagonal bracing elements to dissipate seismic energy
    • Worcester's Centrum Centre/Arena and Convention Complex USA/Worcester, Taylor Fluid MA Dampers Total: 32 10 kN, ±75mm stroke 1997 Pedestria Ballroom floor n Traffic/ tuned mass Dancing damping system to eliminate perceptible vibration due to dancing input and other potential input motions. Quebec Iron and Canada/Tracy Titanium Smelter Taylor Spring Dampers and Taylor Dampers Total: 22 450 kN, ±64mm stroke 225 kN, ±100mm stroke 130 kN, ±100mm stroke 1997 Seismic/ Wind Dual purpose spring dampers used for seismic and wind protection of two smelter buildings. Dampers used to prevent buildings from impacting during a seismic event. Kaiser Data Center USA/Corona, CA Taylor Fluid Dampers Total: 16 425 kN, ±560mm stroke 1996 Seismic Seismic retrofit with dampers used to add energy dissipation to rubber bearing isolation system. Langenbach House USA/Oakland, CA Taylor Fluid Dampers Total: 4 130 kN, ±150mm stroke 1996 Seismic Seismic dampers used to provide energy dissipation in base isolation system. CSUS Science II Building USA/Sacrament Taylor Fluid o, CA Dampers Total: 40 220 kN, ±50mm stroke 1996 Seismic Seismic dampers used in chevron bracing of this new structure to dissipate seismic energy. The Money Store National USA/Sacrament Taylor Fluid o, CA Dampers 1996 Seismic New construction, pyramid shaped 11-
    • Headquarters Arrowhead Regional Medical Center (5 buildings) Total: 120 710 kN,±64mm stroke 1290 kN, ±64mm stroke USA/San Bernardino, CA Nonlinear Taylor Fluid Dampers Total: 186 1400 kN, ±600mm stroke story office building, moment frame structure with dampers in diagonal braces. 1996 Seismic New construction, dampers used to add energy dissipation to rubber bearing isolation system in five independently isolated buildings. Hotel Woodland USA/Woodland Taylor Fluid , CA Dampers Total: 16 450 kN, ±50mm stroke 1996 Seismic Seismic retrofit of four-story historic masonry structure with fluid dampers in chevron bracing. 28 State Street USA/Boston, MA Taylor Fluid Dampers Total: 40 670 kN, ±25mm stroke 1996 Wind Wind dampers used in diagonal bracing for comfort level improvements to a completely renovated high-rise office building. First Avenue Bridge USA/Seattle, WA Taylor Fluid Dampers Total: 4 400 kN, +685mm stroke 1996 Kinetic Energy of Moving Bridge Protection of new bascule leafs from runaway motors and brake failures. Montlake Bridge USA/Seattle, WA Taylor Fluid Dampers Total: 4 240 kN, +483mm stroke 1996 Kinetic Energy of Moving Bridge Retrofit of a bascule bridge to protect the bascule leafs from runaway motors and brake failures. Pacific Bell North Area Operation Center USA/Sacrament Taylor Fluid o, CA Dampers Total: 62 130 kN, 1995 Seismic New construction, three-story steel braced frame, dampers in chevron
    • ±50mm stroke braces used to dissipate seismic energy. Petronas Twin Towers Malaysia/KLCC Taylor Fluid Dampers Total: 12 10 kN, ±50mm stroke 1995 Wind Kuala Lumpur City Centre high-rise towers, part of mass damping system in skybridge legs. Rich Stadium USA/Buffalo, NY Taylor Fluid Dampers Total: 12 50 kN, ±460mm stroke 1993 Wind Wind dampers connect light poles to the stadium parapet wall to eliminate base plate anchor bolt fatigue. West Seattle Bridge USA/Seattle, WA Taylor Fluid Dampers Total: 6 1000 kN, +406mm stroke 2515 kN, +254mm stroke 1990 Kinetic Energy of Moving Bridge Deck isolation for swing bridge. Taylor Dampers Quantity, type and size classified 1984 Nuclear Attack Classified North American USA/Cheyenne Air Defense Mountain, CO Command DETALLES CONSTRUCTIVOS ESTRUCTURAS 5