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Diseño estructural de subestaciones de transmision
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Diseño estructural de subestaciones de transmision

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  • 1. MEMORIA DE CALCULO DISEÑO ESTRUCTURAL DE SUBESTACIONES DE TRANSMISION ELECTRICA Fecha: Agosto del 2008 Proyecto: Estructuras metálicas para la subestación Ubicación: 1. DESCRIPCION DEL PROYECTO Tipo de estructura: Pórticos metálicos formados por vigas y columnas de base rectangular. Dimensiones Básicas: Pórtico de llegada: está formado por columnas (C9) de 9m de cuerpo y 4.5m de cúpula, y una viga (V6) de 12m entre ejes de columna con espaciamientos de 2.55m, 3m, 3m y 2.55m para la ubicación de las barras. El pórtico que une la viga V6 con las columnas C9 y C10A tiene un espaciamiento entre ejes de columna de 12.25m. Viga V6: L = 11.10 m, pórtico de barras Columna C9 H = 13.5 m, pórtico de barras Columna C10A H = 20 m, pórtico de línea Configuración: Estructura tipo celosía con conexiones, entre elementos, empernadas.
  • 2. 2. MARCO TEÓRICO PARA EL ESTUDIO El marco teórico o documentación técnica que ha permitido analizar debidamente la estructura se basa en los siguientes estudios: Hipótesis de cargas de subestaciones según estudios de las empresas de transmisión eléctricas Análisis estructural según SAP 200 V. 9.0.3 Código AISC-LRFD93 para estructuras metálicas. Código ASCE-97, diseño de estructuras reticuladas 3. ANALISIS DE CARGAS 3.1. Análisis de fuerzas gravitatorias Carga muerta La torre resistirá las cargas producidas por los siguientes elementos: - Peso de los cables y de los equipos Según la información recibida y que consta en los diagramas de carga - Peso propio de la estructura El peso propio de la estructura ha sido evaluado en base en los pesos unitarios de los elementos principales multiplicados por las longitudes teóricas. - Carga viva Se considerarán la carga del personal de instalación, 2 personas de 100kg cada una 3.2. Análisis de fuerzas de viento Se ha determinado las solicitaciones, sobre la estructura, debidas al viento, considerando una velocidad de viento de 90km/H, con la cual se obtiene una presión de 40kg/m2. En la estructura, esta presión de viento se la ha aplicado 1 ½ veces sobre la cara expuesta al viento. 3.3- Combinaciones de Carga para el diseño Para el diseño se ha considerado que el más crítico de los siguientes estados no supere la resistencia de la estructura: 1.- 1.4D + P + T+ L
  • 3. 2.- 1.4D + P + T + L + Vx 3.- 1.4D + P + T + L + Vy 4.- 1.4D + P + T + L + Vxy Donde: D= Peso propio de la estructura más peso de las antenas P=Peso de los cables y de los equipos V= Viento en el cuerpo de la estructura más viento sobre las antenas L = Carga viva T = Tensión en los conductores y cable de guarda Para este caso, las cargas sísmicas no superan la acción de las cargas de viento, razón por la cual no intervienen en el diseño. 4. ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL El diseño estructural se lo ha realizado según las especificaciones técnicas de las siguientes normas: AICS-LRFD 93 ASCE-10-97 Se ha realizado un modelo tridimensional de la torre en el programa SAP2000, V9.0. 3; se considera que la estructura esta articulada en sus apoyos; los miembros estructurales están liberados para que trabajen como armaduras; se verifico que los elementos de la torre cumplan con las relaciones de esbeltez kl/r indicadas: Elemento kl/r Principales 150 Elementos en compresión 200 Elementos secundarios 250 Brazos en tensión 250 5. MATERIALES Los perfiles metálicos están compuestos de los siguientes materiales ACERO ASTM A36 Esfuerzo de Fluencia mínima fy= 2536 Kg/cm2 Resistencia a la tensión mínima ft= 4080 Kg/cm2 PERNOS EN LAS UNIONES Los pernos que se han considerado son de cabeza hexagonal, con arandela de presión y tuerca de alta resistencia, tipo ASTM 394 Tipo 0. ASTM 394 T0: Carga de prueba F = 55 000 Lb/plg2
  • 4. Resistencia mínima a la tracción Fu = 74 000 Lb/plg2 PERNOS DE ANCLAJE Acero de transmisión SAE 1018: Carga de prueba F = 70 000 Lb/plg2 Resistencia mínima a la tracción Fu = 80 000 Lb/plg2 6. UNIONES En las uniones, se ha comprobado la resistencia tanto al corte como al aplastamiento. Para el diseño por corte, el último esfuerzo permisible al corte sobre el área del perno, no excede el 62 % de la mínima resistencia a la tracción (Fu) Para el diseño por aplastamiento el último esfuerzo permisible al aplastamiento en los agujeros para pernos, basados en el diámetro nominal de los pernos, no excede el 150 % de la mínima resistencia a la tensión (1.5 Fu). Los pernos de anclaje de varilla lisa desarrollan su anclaje mediante un gancho a 90° y se ha comprobado su resistencia a la fluencia en la sección completa y la resistencia a fractura en la sección neta, como lo indica la norma AISC-LRFD 93.
  • 5. PORTICO DE LLEGADA DE LINEA
  • 6. SAP2000 2/16/08 17:25:04 SAP2000 v9.0.3 - File:PORTICO DE LLEGADA Y BARRAS C10A-V7-C9-V6(1) - Joint Loads (T) (As Defined) - Kgf, m, C U
  • 7. SAP2000 2/16/08 17:25:23 SAP2000 v9.0.3 - File:PORTICO DE LLEGADA Y BARRAS C10A-V7-C9-V6(1) - Joint Loads (P) (As Defined) - Kgf, m, C U
  • 8. SAP2000 2/16/08 17:25:33 SAP2000 v9.0.3 - File:PORTICO DE LLEGADA Y BARRAS C10A-V7-C9-V6(1) - Joint Loads (VY) (As Defined) - Kgf, m, C

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