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Mecánica de Suelos I : Análisis de estabilidad de taludes
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  • 1. UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍA FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL SECCIÓN DE POST GRADOANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES Dr. Jorge E. Alva Hurtado
  • 2. ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES* CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES* PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES* ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD* MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES
  • 3. EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO UU (NO CONSOLIDADO - NO DRENADO)a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO RÁPIDAMENTE SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA τ f f = Su insitu τf fb ) PRESA DE TIERRA GRANDE CONSTRUIDA RÁPIDAMENTE SIN CAMBIO EN EL CONTENIDO DE HUMEDAD DEL NÚCLEO DE ARCILLA τf f τ f f = Su del núcleo de arcilla compactadac ) ZAPATA CONTINUA COLOCADA RÁPIDAMENTE EN DEPÓSITO DE ARCILLA qu qu = 5.7 Su + γt D D de la fórmula de capacidad de carga de B Terzaghi con φ = 0
  • 4. EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CD (CONSOLIDADO - DRENADO)a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO MUY LENTAMENTE POR CAPAS SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA τf f = S d resistencia cortante drenada insitu τf fb ) PRESA DE TIERRA CON ESTADO DE INFILTRACIÓN CONSTANTE τ f f = Sd del núcleo de arcilla τf fc ) ZAPATA CONTINUA EN DEPÓSITO DE ARCILLA A LARGO PLAZO DESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN qu qu = c N c + 1 γ B N γ + γ D N q D 2 B donde Nc, N γ y Nq son función de φ
  • 5. EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CU (CONSOLIDADO - NO DRENADO)a ) TERRAPLÉN ELEVADO DESPUÉS DE CONSOLIDARSE BAJO ALTURA INICIAL 2 1 τ f f = S u insitu después de consolidación bajo capa 1 τf fb ) DESEMBALSE RÁPIDO AGUAS ARRIBA. SIN DRENAJE DEL NÚCLEO τ f f = S u del núcleo correspondiente a consolidación bajo infiltración constante antes del desembalse τf fc ) CONSTRUCCIÓN RÁPIDA DE TERRAPLÉN EN TALUD NATURAL τ f f = S u insitu de arcilla en el talud natural antes de construcción τf f
  • 6. ARCILLA NORMALMENTE CONSOLIDADA SDL (OCR = 1) Kf ea Lín da na re SU D ga S DUq ar -C No P ES ES Us ES P Dr P D P- S e re D na T na e s da da ca r ga P,P ARCILLA SOBRECONSOLIDADA SU (OCR > 4) S DL Kf ea Línq S DU P S T Us P,PRESISTENCIA CORTANTE DRENADA Y NO DRENADA
  • 7. CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES1) Terraplenes Granulares Construidos en Suelo Firme o Roca2) Terraplenes Cohesivos Construidos en Suelo Firme o Roca - Al Final de la Construcción (Corto Plazo) - A Largo Plazo - Desembalse Rápido o Similar3) Terraplenes en Terreno Blando - Al Final de la Construcción (Corto Plazo) - A Largo Plazo - Desembalse Rápido o Similar
  • 8. CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES4) Taludes en Excavaciones - Al Final de la Construcción (Corto Plazo) - A Largo Plazo - Desembalse Rápido o Similar5) Laderas Naturales6) Taludes Con Problemas Especiales - Arcillas Duras Fisuradas y Lutitas - Loess - Suelos Residuales - Arcillas Altamente Sensibles
  • 9. PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES- Observación de Campo- Uso de Ábacos- Análisis Detallado
  • 10. 125 MAS EMPINADO QUE 20° MAS TENDIDO QUE 20° 100 DESLIZAMIENTO EN SUELO DESLIZAMIENTO EN ROCA METEORIZADA DESLIZAMIENTO EN RELLENOALTURA DEL TALUD - H (Pies) 75 1 x 50 25 0 0 1 2 3 4 5 6 7 COTANGENTE DEL TALUD - X EVALUACIÓN DE LA ESTABILIDAD DEL TALUD POR MEDIO DE DATOS DE CAMPO
  • 11. Superficie de Infiltración H β X β β T Infiltración paralela al talud γ = Peso unitario total del suelo γw = Peso unitario de agua X γw ru = cos 2 β c = Cohesión Esfuerzo T γ Efectivo φ = Angulo de fricción u ru = Relación de presión de poro = γ H u = Presión de poro en la profundidad H θ Pasos 1. Determine ru de valores de presión β de poros medidos ó fórmulas Infiltración emergiendo del talud 2. Determine A y B de los ábacos γw 1 tgφ ′ c′ ru = 3. Calcule F = A tg β +B γH γ 1+ tg β tg θ ru = 0 10 1.0 0.9 0.1 9 8 0.8 0.2 0.7 7 0.3Parámetro A 0.6 Parámetro B 6 0.5 0.4 5 0.4 0.5 4 0.3 0.6 3 0.2 2 0.1 1 0 0 0 1 2 3 4 5 6 1 2 3 4 5 6 Relación de talud b = cotg β Relación de talud b = cotg β ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA TALUDES INFINITOS
  • 12. γ H + q - γw Hw Pd = uq uw ut 11 Factor de Seguridad F = N 0 c 10 Círculos pie Pd Círculos base Círculos talud CIRCULO D TALUD d= 9 H Número de estabilidad, No H β 0 8 d= Base Firme D = dH 0.1 ///////////////////////////////////// 0.2 γ = Peso unitario total del suelo CIRCULO 0.3 BASE 7 1 0 0 .5 1. 2 .5 6 3 5.53 d=∞ 5 PIE LO CU CIR 4 3.83 cotg β 0.25 0.50 0.75 1.0 1.5 2 3 4 6 10 ∞ 0 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 Angulo del talud – b (grados) NUMERO DE ESTABILIDAD 4 5 Xo Abscisa del centro - xo Centro Crítico Ordenada del centro - yo 3 4 Yo H Y0 = y 0 H β 2 ///////////////////////////// X0 = x 0 H d = 0.5 3 d = 3.0 d=0 Círcu 2.5 1 2.0 los pu E 0.3 AS 2 1.5 YB CIR nto m CU PIE LO OS PIE 1.0 e 0 UL dio RC CI 0 cot β 1 -1 0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10 ∞ cot β 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10 ∞ Angulo del talud – b (grados) 0 90 80 70 60 50 40 30 20 10 0 Angulo del talud – b (grados) COORDENADAS DEL CENTRO PARA EL CÍRCULO CRÍTICOÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS CON φ = 0 Ref. (Janbu, 1968)
  • 13. 100 3.0 300 Para c = 0 : 50 200 P F = e b tan φ 30 Pd 100 20 y0 15Número crítico de Estabilidad, Ncf λCφ = 100 10 2.0 20 0 Coordenadas Unitarias X e Y 50 8 10 6 5 100 4 2 0 0 20 20 2 10 5 1 x0 2 10 1.0 λ Cφ = 0 0 5 Valores de λc φ F = Ncf c 2 Pd 0 Coordenadas P tan φ e λ cφ = c 1 X 0 = x0 H 0 1 2 3 4 5 Relación de Talud b = cot β Y 0 = y0 H -1.0 q 0 1 2 3 4 5 b γ H + q − γ wH w Pd = μq μ w μ t Relación de talud b 1 H Ht Hw H w COORDENADAS DEL CENTRO DEL β Pe = γ H + q − γw H w CIRCULO CRITICO μ q μw ( En la fórmula de Pe tomar q = 0, μq = 1 para condición no consolidada ) GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA SUELOS CON φ>0 Ref. (Janbu, 1968)
  • 14. FACTORES DE REDUCCIÓN POR CARGA FACTORES DE REDUCCIÓN POR SUMERGENCIA (μw) ADICIONADA E INFILTRACIÓN (μ′w) β = 0° β = 0° 1.0 1.0 30° LEYENDA Factor mw y 30° 60°Factor μb 0.9 0.9 90° 60° mw H LEYENDA Hw 0.8 0.8 Círculo por el pie Círculo por el pie 90° β q Base Firme D=dH 0 0.5 1.0 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 //////////////////////////////////////////////////// (c) Relación Hw/H y Hw/H (a) Relación q γ/H H d=∞ β d=∞ 1.0 1.0 Factor μw y μw 1.0 Base Firme D=dH 1.0 //////////////////////////////////////////////////// 0.5 H w H 0.9 Hw 0.5 0 0.9Factor μb 0 D=dH Base Firme 0.8 Círculo por la base ///////////////////////////////////////////////////////////// 0.8 Círculo por la base 0 0.5 1.0 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 (d) Relación Hw/H y Hw/H (b) Relación q γ/H FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES, SUELOS CON φ = 0 Y φ > 0 Ref. (Janbu, 1968)
  • 15. FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓN SIN PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA CON PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA β = 0° β = 0° 1.0 1.0 30° 30° 0.9 0.9 60°Factor μt 60° Factor μt 0.8 0.8 90° 0.7 0.7 90° LEYENDA 0.6 Círculo por el pie 0.6 Círculo por el pie LEYENDA 0.5 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Grieta de Tracción 0.5 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Grieta de Tracción Relación Ht / H Ht (a) H (c) Relación Ht / H Ht H d=∞ β d=∞ β 1.0 1.0 D=dH 1.0 1.0 0.5 Base Firme ////////////////////////////////////////////////////////////////////// D=dH Base Firme 0.5 ///////////////////////////////////////////////////////////////// 0.9 Factor μt 0 0.9 Factor μt 0 0.8 0.8 0.7 0.7 0.6 Círculo por la base Círculo por la base 0.6 Círculo por la base 0.5 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.5 0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Relación Ht / H (b) (d) Relación Ht / H FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES, SUELOS CON f = 0 Y f > 0 Ref. (Janbu, 1968)
  • 16. HO Cu = RESISTENCIA NO-DRENADA φU = 0 H β Cb PASOS 1 EXTRAPOLE EL PERFIL DE RESISTENCIA HACIA ARRIBA, PARA DETERMINAR HO 2 CALCULE M = HO/H 3 DETERMINE EL NUMERO DE ESTABILIDAD N DEL GRAFICO INFERIOR 4 DETERMINE Cb = RESISTENCIA EN LA BASE DEL TALUD Cb 5 CALCULE F=N γ (H + HO ) 34 32 30 28 da NUMERO DE ESTABILIDAD, N 26 un rof 24 lla p Use γ = γb PARA TALUD SUMERGIDO 22 Fa Use γ = γm PARA NO EXISTENCIA DE AGUA FUERA 20 l cia DEL TALUD 18 e rfi p 16 su lla 00 Use γ PROMEDIO, PARA TALUD PARCIALMENTE Fa 2 . 5 14 = .7 SUMERGIDO M 1 50 1. 25 12 1. 00 1. 75 10 0. .50 0 25 8 0. 0 6 4 2 0 90 60 30 0 β (GRADOS)GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA φ = 0 Y RESISTENCIA AUMENTANDOCON PROFUNDIDAD. (Hunter y Schuster, 1968)
  • 17. ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD- Método de Dovelas- Método de la Cuña Deslizante- Conclusiones
  • 18. Ra dio -1 Capa γ (lb/pie3) c (lb/pie2) φ (grados) 00 pie s A 110 60 35 B 105 100 30 C 110 750 5 10 A 20 9Elevación - pies 10 8 5 6 7 B 4 0 1 2 3 -10 C -20 EJEMPLO DEL MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS
  • 19. FUERZAS QUE ACTUAN EN DOVELA Δ xi Wi Ei + 1 Ei Xi Xi + 1 Ur b i Ui Ti θi ai Ni Ui = ui Δ l i Δ li
  • 20. FACTOR DE SEGURIDAD MRF= MA n nM R = r ∑ ( c + σ i tg φ ) Δl i = r ( cL + tg φ ∑ N i ) i =1 i =1 nM A = r ∑ Wi sen θ i i =1 n cL + tg φ ∑ N iF= n i =1 ∑ W sen θ i i =1 i EQUILIBRIO DE FUERZAS Y MOMENTOS ECUACIONES INCÓGNITAS N-1 FUERZAS HORIZONTALES N Σ Fv N-1 FUERZAS VERTICALES N Σ FH N-1 LOC. F. HORIZONTALES N FUERZAS NORM. BASE N Σ FM N LOC. F. NORM. N FUERZAS NORM. BASE 3N TOTAL I F.S. 5N-2 TOTAL SISTEMA INDETERMINADO
  • 21. MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS (FELLENIUS)ASUME QUE LA RESULTANTE DE FUERZAS LATERALESACTUA PARALELA A LA BASE DE CADA DOVELARESUELVE LAS FUERZAS NORMALES PERPENDICULARESA LA BASE ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES n cL + tg φ ∑ (Wi cos θ − u Δ l ) i =1 i i i F= n ∑ Wi sen θ i =1 i SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS NO SATISFACE : EQ. FH : EQ. FV : EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS1 ECUACIÓN 1 INCÓGNITA
  • 22. MÉTODO SIMPLIFICADO DE BISHOPASUME QUE LAS FUERZAS VERTICALES EN LASDOVELAS SON CERORESUELVE LAS FUERZAS EN LA DIRECCIÓN VERTICALELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES ∑ [c Δ x + (Wi − ui Δxi ) tg φ ] [1 / M i (θ )] n i F= i n ∑W senθ i =1 i i tg θ i tg φ M i (θ ) = cosθ i (1 + ) F SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS EQ. FV NO SATISFACE : EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS EQ. FH N + 1 ECUACIONES N + 1 INCÓGNITAS
  • 23. METODO DE LOWE Y KARAFIATHASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES ES EL PROMEDIO DEL TALUD Y LA SUPERFICIE DE FALLA SATISFACE : Σ Fv Σ FH NO SATISFACE : ΣM 2 N ECUACIONES 2 N INCÓGNITAS
  • 24. MÉTODO MORGENSTERN - PRICEASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES SIGUE UNA FORMA DETERMINADA θ=λ f (x) θ θ SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO 3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
  • 25. MÉTODO DE JANBU (GPS) ASUME LA POSICIÓN DE LA FUERZA HORIZONTAL Asumido AsumidoSATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO 3N ECUACIONES 3N INCÓGNITAS
  • 26. MÉTODO DE SPENCERASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LA FUERZA LATERALRESULTANTE (q) ES LA MISMA PARA CADA DOVELA θ θSATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO 3N ECUACIONES 3N INCÓGNITAS
  • 27. MÉTODO DE LA CUÑA DESLIZANTE Suelo B θ3 Suelo A θ1 θ2 φm ⎫θ1 ≈ 45 − A ⎪ φm = Ángulo de fricción 2 ⎪ A ⎪ movilizado en suelo A ⎪ φm ⎪θ 2 ≈ 45 + A ⎬ 2 ⎪ ⎪ φmB = Ángulo de fricción φm ⎪ movilizado en suelo Bθ 3 ≈ 45 + B ⎪ 2 ⎪ ⎭ SATISFACE EQUILIBRIO DE FUERZAS ASUME INCLINACIÓN FUERZA HORIZONTAL
  • 28. MÉTODO DE ESPIRAL LOGARÍTMICAASUME QUE LA SUPERFICIE DE FALLA ES UNA ESPIRAL LOGARÍTMICA r0 θ θ tg φr = r0 e φm SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO 3 ECUACIONES 3 INCÓGNITAS
  • 29. CONDICIÓN DE EQUILIBRIO SATISFECHA FORMA DE APLICABLE A ECUACIONES LA SUPER- PROCEDIMIENTO E Cálculos MOMENTO MOMENTO FICIE DE Cálculos VERT. HOR. INCÓGNITAS Computadora TOTAL DOVELA IND. FALLA ManualesMÉTODO ORDINARIO DE Si No No No 1 Si SiDOVELAS CircularMÉTODO DE BISHOPMODIFICADO Si No Si No N+1 Si Si CircularMÉTODO DE JANBUPROCEDIMIENTO GENERA- Si Si Si Si 3 N Si Si CualquieraLIZADO DE DOVELASMÉTODOS DE SPENCER Y Si Si Si Si 3 N No SiMORGENSTERN Y PRICE CualquieraMÉTODO DE No No Si Si 2 N Si SiLOWE Y KARAFIATH CualquieraMÉTODO DE ESPIRAL Si - Si Si 3 Espiral Si SiLOGARITMICA Logarítmica
  • 30. 81° 79° 77° 75° 73° 71° 69° 0° ECUADOR COLOMBIA 2° II 4° I 6° BRASIL 8° II 10° OCÉANO PACIFICO I II I 12° 14° B COEFICIENTE SÍSMICO PROPUESTO O PARA PRESAS PEQUEÑAS Y MEDIANAS L (Ruesta, P., Diaz, J. Y Alva, J., 1988) I 16° ZONA PRESAS PRESAS V DE TIERRA DE ENROCADO I I 0.15 – 0.25 0.10 – 0.20 A II 0.10 – 0.15 0.05 – 0.10 18° III 0.05 – 0.10 0.05 CHILEZONIFICACIÓN DEL COEFICIENTE SÍSMICO EN EL PERÚ (Ruesta et al, 1988)
  • 31. CONCLUSIONES SOBRE LOS MÉTODOS DE EQUILIBRIO LÍMITE1.- Cualquier método que satisface el Equilibrio de Momentos, da el mismo factor de seguridad en el análisis de φ = 0 con superficies de falla circular.2.- El Método Ordinario de Dovelas (Fellenius), da error en el lado conservador para el caso de φ > 0. Con presiones de poro pequeñas, para los análisis en función de esfuerzos totales y de esfuerzos efectivos, el error es menor de 10%. Para pendientes casi planas con presiones de poros altas, el error puede ser mayor del 50%.3.- Para análisis de φ = 0 ó φ > 0 con presiones de poros bajas o altas, el Método Simplificado de Bishop es adecuado para el análisis de falla circular. El método es muy estable numéricamente, sólo hay problemas de convergencia cuando los extremos de la superficie de falla es muy parada, casi vertical.
  • 32. 4.- En los métodos que satisfacen solamente el equilibrio de fuerzas, el Factor de Seguridad es muy sensible a la inclinación asumida de las fuerzas laterales. El método de Lowe y Karafiath es razonable para análisis de φ > 0, pero no conservador (10-15%) para φ = 0 .5.- Si todas las condiciones de equilibrio son satisfechas, la magnitud del error en el Factor de Seguridad es muy pequeña, usualmente ± 5% de la respuesta correcta.6.- Los métodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio presentan ventajas y desventajas. a) GPS o JANBU : El mejor para el cálculo manual. Pueden existir inestabilidades numéricas en el computador. b) SPENCER : El más estable numéricamente, bueno para el computador, malo para el análisis manual.
  • 33. c) MORGENTERN- : El más flexible. Las fuerzas laterales asumidas PRICE se pueden cambiar, cambiando f(x). Teóricamente es atractivo porque f(x) se puede cambiar hasta encontrar una distribución interna de esfuerzos razonabe. En la práctica consume mucho tiempo y es innecesario para el cálculo del Factor de Seguridad, ya que este valor varía muy poco con f(x).
  • 34. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS - Excavación - Drenaje - Contrafuerte de Tierra o Roca (Bermas de Relleno) - Estructuras de Retención - Técnicas Especiales
  • 35. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968) ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSI EXCAVACIÓN 1. Reducir la altura del talud con El área debe ser accesible al equipo excavacines en la parte superior. de construcción. Se requiere de un lugar apropiado para colocar el suelo excavado. Algunas veces se incorpora drenaje a este método. 2. Tendido el ángulo del talud. 3. Excavar banqueta en la parte superior del talud. 4. Excavar completamente la masa de deslizamiento.
  • 36. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968) ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSII DRENAJE 1. Drenes horizontales de pequeño 1. Más efectivo si llega al acuífero diámetro. natural. Los drenes son usualmente de flujo libre. 2. Zanjas de subdrenaje profundas y 2. El fondo de las zanjas deben tener contínuas. Generalmente a una pendiente para drenar y ser conectado con tubería de profundidad de 5 a 15 pies. salida. Debe colocarse tubería perforada en el fondo de las zanjas. La parte superior deberá Impermeabilizarse. 3. Pozos verticales perforados, 3. Puede ser bombeado o conectado con generalmente de 18.36 pulgadas una salida de gravedad. Varios pozos en de diámetro. fila unidas al fondo pueden formar una galería de drenaje. 4. Mejora en el drenaje superficial a lo 4. Buena práctica para la mayoría de los largo de la parte superior con cunetas taludes. Dirigir la descarga fuera de la abiertas o canales pavimentados. masa deslizante. Sembrar plantas en el talud con raíces profundas y resistentes a la erosión.
  • 37. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968) ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSIII CONTRAFUERTE DE TIERRA O ROCA (O BERMAS DE RELLENO) 1. Excavación de la masa deslizada y 1. Se requiere acceso para el equipo de reemplazo con relleno compactado o construcción y área de almacenaje. El suelo contrafuerte de roca triturada. El pie del excavado puede utilizarse como relleno. Se contrafuerte debe reposar en suelo firme o roca puede requerir calzaduras de estructuras por debajo del plano de deslizamiento. Se existentes. Si la estabilidad es crítica durante utiliza manto de drenaje con salida de flujo por la construcción, se puede realizar en secciones gravedad detrás del talud del contrafuerte. cortas. 2. Se requiere suficiente ancho y espesor de las bermas de modo que la falla no ocurra 2. Utilización de bermas de relleno por debajo o a través de las bermas. compactado o roca en el pie y más allá del pie. Debe proporcionarse drenaje detrás de la berma.
  • 38. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968) ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSIV ESTRUCTURAS DE RETENCIÓN 1. Muro de contención del tipo entramado o 1. Usualmente costoso. Los muros cantiliver. cantiliver pueden ser anclados. 2. Pilotes verticales vaciados en sitio, con 2. El espaciamiento deberá ser tal que el la base cimentada por debajo del plano de falla. suelo arquee entre pilotes. Puede utilizarse Generalmente de diámetro de 18-36 pulgadas y una viga superficial para amarrar los pilotes. espaciamiento de 4-8 pies. Pilotes de gran diámetro (6 pies) han sido utilizados en deslizamientos profundos. 3. Pilotes verticales vaciados en sitio 3. El espaciamiento lo suficientemente anclados o batería de pilotes o bloques de cerca para que el suelo arquee entre pilares. cimentación. La base de los pilotes por debajo Los pilotes pueden ser amarrados con viga del plano de falla. Generalmente de diámetro superficial. de 12-30 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies. 4. Pernos de anclaje en roca y suelo. 4. Pueden ser usados en taludes altos y en áreas muy limitadas. Debe ser usado un diseño conservador, especialmente en soportes permanentes.
  • 39. MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS ( Turnbull y Hvorslev, 1968) ESQUEMA MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSV TÉCNICAS ESPECIALES 1. Grouting 1 y 2. Usados satisfactoriamente en varios casos. En otros casos no fue satisfactorio.La 2. Inyección Química teoría no está completamente desarrollada. 3. Electromosis (en suelos finos) 3. Generalmente costoso. 4. Congelamiento 4 y 5. Métodos especiales que deben ser específicamente evaluados en cada caso. 5. Calentamiento Puede ser costoso.

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