download
Upcoming SlideShare
Loading in...5
×
 

download

on

  • 1,362 views

thiết kế kỷ thuật hệ thống neo giàn khoan bán chìm tại mỏ Đại Hùng

thiết kế kỷ thuật hệ thống neo giàn khoan bán chìm tại mỏ Đại Hùng

Statistics

Views

Total Views
1,362
Views on SlideShare
1,052
Embed Views
310

Actions

Likes
0
Downloads
56
Comments
0

1 Embed 310

http://offshorevn.com 310

Accessibility

Categories

Upload Details

Uploaded via as Adobe PDF

Usage Rights

© All Rights Reserved

Report content

Flagged as inappropriate Flag as inappropriate
Flag as inappropriate

Select your reason for flagging this presentation as inappropriate.

Cancel
  • Full Name Full Name Comment goes here.
    Are you sure you want to
    Your message goes here
    Processing…
Post Comment
Edit your comment

download download Document Transcript

  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC LỜI CẢM ƠN Em xin chân thành cảm ơn các Thầy, Cô trong trường Đại Học Xây Dựng, đặcbiệt là các Thầy , Cô trong Viện Xây Dựng Công Trình Biển đã tận tình truyền đạtkiến thức trong thời gian Em học tập tại trường. Với vốn kiến thức được tiếp thutrong quá trình học không chỉ là nền tảng cho quá trình nghiên cứu đồ án tốtnghiệp mà còn là hành trang quí báu để Em bước vào đời một cách vững chắc vàtự tin. Để hoàn thành đồ án này, Em xin tỏ lòng biết ơn sâu sắc đến TS. Phạm Hiền Hậu,Người đã tận tình hướng dẫn Em trong suốt quá trình làm đồ án tốt nghiệp. Có được thành quả như hôm này thì Con cũng thầm biết ơn Bố, Mẹ. Người đãsinh Con ra nuôi Con khôn lớn tạo mọi điều kiện tốt nhất để cho Con học tập. Mình cũng cảm ơn tất cả các bạn đặc biệt là các bạn trong lớp 52CB1, đã cùngchơi cùng học cùng giúp đỡ mình trong suốt thời gian qua. Cuối cùng, Em xin kính chúc quý Thầy, Cô và gia đình, bạn bè dồi dào sức khỏevà thành công trong sự nghiệp cao quý. Hà Nội, ngày 12 tháng 06 năm 2012 Sinh viên thực hiện Hồ Văn ThìnSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 1MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC TÓM TẮT ĐỒ ÁN Trong đồ án tốt nghiệp này Em đã đi sâu vào tính toán bằng các công thức gầnđúng để thiết kế kỹ thuật hệ thống neo giàn khoan, khai thác bán chìm. Phần đầuEm xin giới thiệu tổng quát về trữ lượng và tốc độ khai thác dầu khí trên thế giớinói chung và ở Việt Nam nói riêng. Ngoài ra Em xin giới thiệu một cách khái quátvề ưu, nhược điểm và khả năng hoạt động của các loại CTB Mềm ( đặc biệt làCTB.Bán Chìm), Cũng như tìm hiểu về mỏ ĐH nơi có giàn khoan bán chìm mà emđang tính toán thiết kế kỹ thuật hệ thống dây neo. Tiếp đó, Em sẽ trình bày mộtcách chi tiết về sự tác động của môi trường lên công trình từ đó chọn hướng đặtcông trình. Cách tính tải trọng và tổ hợp tải trọng truyền lên hệ thống dây neo từ đóthiết kế dây neo: Tính độ dịch chuyển đầu dây neo theo phương ngang và phươngđứng của công trình từ đó cho ra các đồ thị đánh giá độ cứng dây neo, để kiểm trasự dịch chuyển lớn nhất của công trình. Tiếp theo là bài toán kiểm tra bền của dâyneo thông qua tính toán lực căng cực đại của dây và kiểm tra hệ số an toàn. Cuốicùng tính toán lựa chọn hệ neo, quy trình thi công và công tác an toàn trong laođộng.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 2MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC MỤC LỤCCHƯƠNG I : TỔNG QUAN ................................................................................................................... 9 1.1 Trữ lượng và nhu cầu khai thác dầu khí vùng nước sâu trên thế giới và ở Việt Nam . ................ 9 1.1.1 Trữ lượng và nhu cầu khai thác dầu trên thế giới. ........................................................................ 9 1.1.2. Kế hoạch khai thác và trữ lượng dầu khí ở Việt Nam . ............................................................. 9 1.2. So sánh sự khác nhau giữa CTB mềm và CTB cố định . ......................................................... 11 1.3. Các giải pháp lựa chọn CTB ở các độ sâu nước khác nhau . .................................................... 12 1.4. Số lượng và vị trí các loại CTB mềm . .................................................................................... 14 1.5. Tìm hiểu về mỏ và giàn khoan khai thác bán chìm Đại Hùng _01. .......................................... 16 1.5.1. Giới thiệu mỏ Đại Hùng ................................................................................................. 16 1.5.1.1. Vị trí mỏ . ................................................................................................................ 16 1.5.1.2. Quy hoạch mỏ . ...................................................................................................... 16 1.5.2. Mô tả chung của quá trình hoạt động giàn khoan bán chìm FPU_DH1............................ 17 1.6. Mục tiêu nghiên cứu đồ án . ..................................................................................................... 19 1.6.1. Lý do nghiên cứu đồ án . ................................................................................................... 19 1.6.2. Bố cục đồ án . .................................................................................................................. 20CHƯƠNG II : CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN ............................................................................... 21 2.1. Cơ sở lý thuyết dùng cho phương pháp mô hình hóa bằng chương trình tính. .......................... 21 2.1.1. Đặt bài toán hàm thế vận tốc của chất lỏng xung quanh công trình . ............................... 21 2.1.2. Bài toán nhiễu xạ bức xạ - bức xạ bậc nhất . ................................................................... 21 2.1.2.1. Hàm thế bậc nhất của sóng tới Ф ........................................................................ 22 2.1.2.2. Hàm thế nhiễu loạn bậc nhất Фp(1) ........................................................................... 22 2.1.3. Bài toán nhiễu xạ - bức xạ bậc hai .................................................................................. 22 2.1.3.1. Hàm thế bậc hai của sóng tới ФI(2) . ......................................................................... 23 2.1.3.2. Hàm thế nhiễu loạn bậc hai ФP(2) . ........................................................................... 23 2.1.4. Lực thủy động . .............................................................................................................. 23 2.1.4.1. Lực thủy động bậc nhất . ......................................................................................... 24 2.1.4.2. Lực thủy động bậc hai . ........................................................................................... 25 2.1.4.3. Lực bậc 2 của sóng tần số thấp . ............................................................................. 25 2.1.5 Lực trôi dạt chậm tác dụng lên kết cấu nổi neo giữ . ....................................................... 26 2.2. Cơ sở lý thuyết tính bằng công thức gần đúng theo cách lập bảng Excel. ................................ 28SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 3MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC 2.2.1. Lập sơ đồ khối các bước tính toán . ................................................................................. 28 2.2.2. Các tải trọng tác động lên công trình . ............................................................................. 30 2.2.2.1. Tải trọng gió . ......................................................................................................... 30 2.2.2.2. Tải trọng dòng chảy . .............................................................................................. 32 2.2.2.3. Tải trọng sóng . ....................................................................................................... 32 2.2.3. Phân phối lực căng trong dây neo . ................................................................................. 34 2.2.4. Bài toán một cặp dây . .................................................................................................... 35 2.2.5. Tính toán dây neo đơn . .................................................................................................. 35 2.2.6. Hệ số an toàn đối với hệ thống neo . ............................................................................... 41CHƯƠNG III : SỐ LIỆU THIẾT KẾ. .................................................................................................... 42 1.1 Số liệu môi trường ................................................................................................................. 42 3.2. Số liệu công trình . ................................................................................................................. 43 3.3. Số liệu địa chất . ..................................................................................................................... 45CHƯƠNG IV : TÍNH TOÁN HỆ THỐNG NEO . ................................................................................. 46 4.1. Tính các tải trọng môi trường tác động lên công trình . ........................................................... 46 4.1.1. Tải trọng gió . ................................................................................................................. 46 4.1.2. Tải trọng dòng chảy . ..................................................................................................... 48 4.1.3 Tác động của sóng (Lực trôi dạt ) ................................................................................... 49 4.2. Tổng hợp các tải trọng tác dụng lên công trình ...................................................................... 49 4.3. Chọn phương án neo giữ công trình nổi . ................................................................................ 50 4.4. Tính lực tác dụng lên 1 dây neo đơn . ..................................................................................... 52 4.5. Tính toán cho 1 cặp dây neo . ................................................................................................ 52 4.6. Kiểm tra hệ số an toàn của dây neo . ....................................................................................... 60 4.7. Kiểm tra chuyển vị tối đa của công trình . ............................................................................... 61 4.8. Tính toán cọc . ...................................................................................................................... 61CHƯƠNG V : QUY TRÌNH THI CÔNG . ............................................................................................ 72 5.1 Công tác chuẩn bị . ................................................................................................................. 72 5.2. Quy trình thi công . ................................................................................................................ 72 5.2.1. Giai đoạn 1: Bố trí các cấu kiện trên sàn của tàu cẩu Trường Sa. ..................................... 73 5.2.2. Giai đoạn 2: Vân hành tàu Trường Sa đến vị trí và lắp ráp công trình. ............................. 75 5.2.3. Giai đoạn 3 : giải phóng mặt bằng. .................................................................................. 84SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 4MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCCHƯƠNG VI : CÔNG TÁC AN TOÀN LAO ĐỘNG . ......................................................................... 85KẾT LUẬN........................................................................................................................................... 87TÀI LIỆU THAM KHẢO. .................................................................................................................... 88PHỤ LỤC ............................................................................................................................................. 89SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 5MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC BẢNG CÁC TỪ VIẾT TẮT VN Việt Nam FPSO Floating Production - Storage - Offloading Units TLP Tension Leg Platform CTB Công Trình Biển ĐH Đại Hùng CT Công Trình HT Hệ Thống FPU Một cụm khai thác nổi PT Phương Trình FSO Tàu Chứa Dầu CALM Phao Nổi QĐ Quần Đảo DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ Hình 1.1 Hình ảnh các bể trầm tích dầu khí trên thềm lục địa VN Hình 1.2 các loại CTB được sử dụng Hình 1.3 Các giải pháp chọn CTB So sánh tương đối về giá thành các loại CTB khi tăng độ sâu Hình 1.4 nước,gồm CTB cố định - Trụ mềm - TLP (A.Bernard, GEP, France, 1997). Phân phối số lượng các loại CTB mềm đang được sử dụng tại Hình 1.5 các vùng biển khác nhau, tới thời điểm tháng 3/2010. Mô hình và tỉ lệ các loại công trình biển mềm (tại thời điểm: Hình 1.6 3/2010) Hình 1.7 Vị trí mỏ Đại Hùng. Hình 1.8 Sơ đồ quy hoạch mỏ Đại Hùng Hình 1.9 Giàn khoan bán chìm FPU-DH1 mỏ Đại Hùng Lực trôi dạt tác dụng lên kết cấu neo giữ theo lý thuyết trường Hình 2.1 trung gian Hình 2.2 Các bước thiết kế dây neo theo phương pháp gần đúngSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 6MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Hình 2.3 Các tải trọng tác động lên công trình. Hình 2.4 Thể hiện mối liên hệ giữa các Lực Hình 2.5 Sự làm việc của 1cặp dây neo đối xứng Hình 2.6 Chiều dài đường dây neo Hình 2.7 Trường hợp điểm A dịch chuyển sang phải Hình 2.8 Trường hợp điểm A dịch chuyển sang trái Trường hợp điểm A dịch chuyển xuống dưới theo phương Hình 2.9 thẳng đứng Trường hợp điểm A dịch chuyển lên trên theo phương thẳng Hình 2.10 đứng. Hình 3.1 Bố trí hướng của công trình Hình 3.2 Mặt chiếu đứng của giàn khai thác bán chìm Hình 4.1 Các phương án neo giữ Hình 4.2 Bài toán 1 dây neo đơn Hình 4.3 Dây neo dịch chuyển sang trái Hình 4.4 Dây neo dịch chuyển sang phải Hình 4.5 Đồ thị thể hiện sự dịch chuyển theo phương ngang của dây neo Hình 4.6 Phản ứng của 1 cặp dây đối xứng Đồ thị thể hiện độ dịch chuyển theo phương ngang của 1 cặp Hình 4.7 dây Hình 4.8 Dây neo dịch chuyển lên theo phương đứng Hình 4.9 Dây neo dịch chuyển xuống theo phương đứng Hình 4.10 Độ dịch chuyển theo phương đứng của 1 dây neo Hình 4.11 Độ dịch chuyển theo phương đứng của 1 cặp dây neo Hình 4.12 Dây bi căng hoàn toàn Hình 4.13 Sơ đồ chịu tải của cọc chịu nén trong đất Hình 4.14 Mặt đứng neo cọc Hình 4.15 Tải trọng ngang tác dụng lên cọc Hình 5.1 Chuẩn bị đóng cọc Hình 5.2 Thao tác đóng cọc Hình 5.3 Quy cách rải xích Hình 5.4 Mặt bằng bố trí xích của giànSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 7MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU Bảng 1 So sánh công trình biển mềm với công trình biển cố định Bảng 2 So sánh ưu nhược điểm của 3 trường Bảng 3 Thông số môi trường Bảng 4 Số liệu về giàn Đại Hùng_01 Bảng 5 Đặc trưng cơ lý các lớp đất tại vị trí xấy dựng công trình Bảng 6 Kết quả tính toán tải trọng Bảng 7 Hệ số C1 ,C2, C3. Bảng 8 Các thiết bị và vật tư bố trí trên sàn tàu Trường SaSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 8MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCCHƯƠNG I : TỔNG QUAN1.1 Trữ lượng và nhu cầu khai thác dầu khí vùng nước sâu trên thế giới và ở Việt Nam .1.1.1 Trữ lượng và nhu cầu khai thác dầu trên thế giới. Trữ lượng dầu thế giới hiện nay có khoảng 140 tỷ tấn dầu, 135 nghìn tỷ m3khí và trữ lượng này phân bố không đều ở các khu vực khác nhau trên thế giới,nhiều nhất là khu vực Trung Đông chiếm : 50%, còn Châu Á chiếm: 5,5%. Sản lượng khai thác dầu khí của toàn thế giới là 3260 triệu tấn/năm , khu vựckhai thác nhiều nhất là Trung Đông chiếm : 30%. Đặc biệt nước Mỹ với sản lượngkhai thác là 389 triệu tấn dầu mỗi năm chiếm 11.9% sản lượng dầu thế giới. Các nước đang khai thác và có tiềm năng dầu khí biển sâu điển hình là ở cáckhu vực Vịnh Mexico (GoM), Tây Phi, Brazil và đặc biệt gần đây là ở khu vựcĐông Nam Á. Các nước Khu vực ASEAN (Brunei, Campuchia, Trung Quốc, Indonesia,Malaysia, Thái Lan, Myanmar, Philippines và Việt Nam), trong năm 2005 đã thựchiện 237 thăm dò và đánh giá (trong đó VN-14, Inđô – 61- nhiều nhất), với 20giếng có độ sâu nước trên 300 m, với nhận xét rất lạc quan về tiềm năng vùng nướcsâu ở khu vực; Malaysia đã triển khai dự án nước cực sâu đầu tiên ở độ sâu nướctừ 1305 - 1876 m. Indonesia đang khai thác các mỏ ở vùng nước sâu và cực sâuMakassar Strait rất hiệu quả với các CTB nổi, như dàn neo đứngTLP tại mỏ WestSeno ở độ sâu nước 3350 ft. Ấn Độ với diện tích TLĐ 3,14 triệu km2, mới thăm dòvà khai thác 18% diện tích TLĐ, còn bỏ trống 82% là vùng nước sâu, Chính phủđang mở rộng đầu tư của nước ngoài để khai thác vùng nước sâu.1.1.2. Kế hoạch khai thác và trữ lượng dầu khí ở Việt Nam . Giai đoạn 2011 – 2020 , tập đoàn dầu khí quốc qia Việt Nam phấn đấu gia tăngtrữ lượng 38 – 46 triệu tấn quy dầu / năm, trong đó : trong nước 25- 30 triệu tấn /nămnước ngoài 13 – 16 triệu tấn/năm.khai thác dầu khí đến năm 2015 đạt 33 triệu tấn quydầu/năm ( trong đó trong nước 29 triệu tấn nước ngoài 6 triệu tấn. đến 2020 đạt 42 -44triệu tấn quy dầu/năm trong đó trong nước 30 – 31 triệu tấn nước ngoài 12 – 13 triệu tấn.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 9MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCTiềm năng dầu khí ở vùng biển VN Việt Nam - nước sản xuất dầu lớn đứng thứ 3 trong khối các nước ĐôngNam Châu Á. Nguồn trữ lượng dầu khí chủ yếu trên thềm lục địa VN, điển hình là7 Bể trầm tích gồm Sông Hồng, Phú Khánh, Cửu Long, Nam Côn Sơn, Malay-ThổChu, Hoàng Sa và Trường Sa. (Hình 1.1). Hình 1.1: Hình ảnh các bể trầm tích dầu khí trên thềm lục địa VN Các số liệu nghiên cứu mới đây tại 3 Bể trầm tích dầu khí cho kết quả nhưsau: + Bể Phú Khánh: Diện tích 95.000 km2, Độ sâu nước từ trên 200m đến trên 1000m, xa hơn nữa lên tới 2500m, trữ lượng: 509 triệu tấn dầu quy đổi; + Bể Tư Chính - Vũng Mây & Tây Nam QĐ. Trường Sa: Diện tích 93.000 km2 Độ sâu nước từ 200m trở lên, Trữ lượng: 750 triệu tấn dầu quy đổi;SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 10MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC + Khu vực thềm lục địa Tây Nam & vùng chồng lấn: Diện tích 90.000 km2, là vùng nước nông (độ sâu dưới 100 m), Trữ lượng 394 triệu tấn dầu quy đổi.1.2. So sánh sự khác nhau giữa CTB mềm và CTB cố định . Bảng 1 : So sánh công trình biển mềm với công trình biển cố định CTB MỀM CTB CỐ ĐỊNH-Công trình biển mềm: gồm công trình -Công trình biển cố định: gồm loạidạng trụ mềm và các công trình dạng kết móng cọc và móng trọng lực.cấu nổi có neo.- Đối với “vùng nước sâu đến cực sâu”, -Loại công trình biển cố định chủ yếu sửcó độ sâu nước trên 400 m, các loại dụng cho “vùng nước nông”, vì khi racông trình biển mềm được chế tạo thay nước sâu, trọng lượng kết cấu tăngthế cho các CTBCĐ đó là CTB dạng trụ nhanh kéo theo tăng nhanh giá thànhmềm, công trình bán chìm, công trình CTB. Mặt khác, về thi công sẽ gặp trởneo đứng TLP, và các loại bể chứa kiểu ngại như phải dùng cẩu rất lớn (JacketSPAR, FPSO. Vậy CTB mềm cho phép Bullwinkle, 412m, ở vùng nước sâu,lựa chọn loại kết cấu thích hợp khi ra nặng 70 000 tấn, kể cả cọc), hoặc phảivùng nước sâu. Khả năng ứng dụng chia jacket thành một số khối nhỏ vàrộng rãi từ vùng nước nông tới vùng dựng lắp tại mỏ.nước sâu. -CTB cố định: có các tần số dao động-CTB mềm : (như Trụ mềm và CT bán riêng lớn (chu kỳ nhỏ ) .chìm): có các tần số dao động riêng nhỏ(chu kỳ lớn). -D/L<0,2 => PT Morison ( D : đường kính vật thể / chiều rộng ; L: chiều dài-D/L> 0,2 =>BT nhiễu xạ , bức xạ (D sóng ):đường kính vật thể / chiều rộng ; L:chiều dài sóng )Nhận xét : tính toán CTB mềm phức tạp hơn CTB cố định vì :-Liên kết công trình với nền đất là liên kết mềm nên bài toán động lực học tổngquát là bài toán phi tuyến.-Vì CTB mềm có kích thức lớn nên việc xác định tải trọng môi trường biển ( sóng ,gió , dòng chảy ) lên công trình phức tạp hơn. Cần sử dụng lý thuyết sóng nhiễu xạ,bức xạSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 11MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC 1, 2) công trình biển cố định; 3) công trình trụ mềm; 4, 5) giàn neo đứng TLP; 6) trụ nổi Spar ; 7,8) giàn bán chìm ; 9) bể chứa nổi FPSO; 10) công trình biển cố định. Hình 1.2: các loại CTB được sử dụng1.3. Các giải pháp lựa chọn CTB ở các độ sâu nước khác nhau . Hình 1.3: Các giải pháp chọn CTBSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 12MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Từ đồ thị trên cho chúng ta chọn được các loại CTB để xây dựng và lắp đặt tại vịtrí đặt ra. Và thực tế các loại CTB đã được xây dựng ở các độ sâu nước khác nhautrên thế giới từ đó người ta tổng kết lại bằng một bảng đồ thị khác về giá thành cácloại CTB ứng với độ sâu nước tăng. Hình 1.4: So sánh tương đối về giá thành các loại CTB khi tăng độ sâu nước, gồm CTB cố định - Trụ mềm - TLP (A.Bernard, GEP, France, 1997).  Nhận xét : nhìn vào ( Hình 1.4) ta thấy công trình biển cố định có giá thành thấp khi độ sâu nước dưới 200m nước, nhưng ở vùng nước sâu thì giá thành tăng nhanh. Còn công trình biển mềm thì giá thành cao khi ở vùng nước nông nhưng càng ra xa độ sâu nước lớn thì giá thành không tăng nhiều như công trình cố định. Vì vậy ở vùng nước sâu thì nên dùng công trình biển mềm .  Ở Việt Nam hầu hết các mỏ đều đang khai thác ở vùng nước nông nên các công trình chủ yếu là cố định còn ở vị trí nước sâu Việt Nam chưa khai thác được nên số lượng công trình biển mềm còn hạn chế. Trong tương lai gần khi các mỏ giàn bờ nước nông đã khai thác hết, ta sẻ tiếp cận ra các mỏ vùng nước sâu.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 13MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC1.4. Số lượng và vị trí các loại CTB mềm . Hình 1.5: Phân phối số lượng các loại CTB mềm đang được sử dụng tại các vùng biển khác nhau, tới thời điểm tháng 3/2010. Tại thời điểm tháng 3/2010 thì trên thế giới có 262 công trình và chia theo tỷlệ sau:SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 14MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Hình 1.6 : Mô hình và tỉ lệ các loại công trình biển mềm (tại thời điểm: 3/2010) Nhận xét: Loại Bể chứa nổi (FPSO) chiểm ưu thế tuyệt đối khi ra biển sâu vàcực sâu (65%), tiếp theo là loại Giàn bán chìm (17%), Giàn neo đứng TLP (9,5),rồi đến Trụ nổi Spar (6,5%).  Từ những khả năng là khoan và khai thác dầu của các công trình biển mềm nói chung và công trình bán chìm nói riêng cũng như có 1 giá thành khôngSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 15MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC cao so với công trình cố định khi hoạt động ở vùng nước sâu như đã chứng minh ở trên. Thì sau đây em sẽ tìm hiểu về mỏ Đại Hùng , nơi mà em thiết kết, tính toán hệ thống dây neo của giàn khoan bán chìm FPU_DH1.1.5. Tìm hiểu về mỏ và giàn khoan khai thác bán chìm Đại Hùng _01.1.5.1. Giới thiệu mỏ Đại Hùng .1.5.1.1. Vị trí mỏ . Hình 1.7: Vị trí mỏ Đại Hùng.1.5.1.2. Quy hoạch mỏ . Mỏ Đại Hùng - giai đoạn II do PVEP Đại Hùng trực tiếp quản lý, điều hành cótổng giá trị 57 triệu USD. Các hạng mục chính bao gồm: 02 đường ống mềm(flexible flowline) 3 inch có chiều dài mỗi đường khoảng 2,2 km (bao gồm cả phầnđộng - dynamic riser) và các phụ kiện đi kèm từ giếng ngầm đa thân DH-6P&7P vềgiàn FPU-DH1 qua phao trung gian mạn trước (FWD MDB); 01 đường điều khiển(umbilical) có chiều dài khoảng 2,2 km (bao gồm cả phần động) và các phụ kiện điSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 16MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCkèm từ giếng ngầm đa thân DH-6P&7P về giàn FPU-DH1 qua phao trung gianmạn trước (FWD MDB); 01 đường cáp ngầm (submarine cable) có chiều dàikhoảng 6,0 km (bao gồm cả phần động) và các phụ kiện đi kèm từ giàn đầu giếngWHP-DH2 về giàn FPU-DH1 qua phao trung gian mạn sau AFT MDB; 02 đườngống dẫn (flexible flowline) 6 inch có chiều dài mỗi đường khoảng 4,8 km (baogồm cả phần động - dynamic riser) và các phụ kiện đi kèm từ giàn đầu giếngWHP-DH2 về giàn FPU-DH1 qua phao trung gian mạn sau (AFT MDB); bao gồmcả phần thiết kế sơ bộ (FEED) cho đoạn tĩnh (static portion); 02 đường ống dẫn(flexible flowline) 6 inch có chiều dài mỗi đường khoảng 2,3 km (bao gồm cả phầnđộng) và các phụ kiện đi kèm giàn FPU-DH1 đến phao CALM qua phao trung gianmạn phải (Starboard MDB); Hạng mục này bao gồm cả việc tháo dỡ và neo giữtuyến 02 đường ống mềm cũ trên bề mặt đáy biển trong khu vực mỏ Đại Hùng. Hình 1.8 : Sơ đồ quy hoạch mỏ Đại Hùng1.5.2. Mô tả chung của quá trình hoạt động giàn khoan bán chìm FPU_DH1. Giàn Đại Hùng 01 được xây dựng vào 1975 theo yêu cầu của Bộ Năng lượngAnh, có dạng một giàn khoan di động với tên ban đầu là Deepsea Saga. Tới năm 1984, do yêu cầu liên quan đến khoan khai thác được loại bỏ, giànđược chuyển mục đích làm giàn cố định trong vùng Argy II/Duncan block 30/24và đổi tên thành Deepsea Pioneer.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 17MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Năm 1994 việc sửa chữa lại Deepsea Pioneer bao gồm việc nâng cấp hệ thốngneo, thay thế hệ thống thủy lực kiểm soát giếng ngầm, đại tu và sửa chữa các thiếtbị hiện hữu và lắp đặt các thiết bị tiện ích, cung cấp hơi đốt. Vào thời điểm nàygiàn được đổi tên thành Đại Hùng-01 (DH-01) và thuộc quyền sở hữu của BHPP. Năm 1997, BHPP đã chuyển quyền sở hữu mỏ cho Petronas Carigali. Xí nghiệp Liên doanh VIETSOPETRO nhận mỏ từ Petronas Carigali vào tháng02/1999. Phương tiện sử dụng cho khai thác dầu khí là một cụm khai thác nổi (FPU) đượcnối tới sáu giếng ngầm bằng các đường ống mềm. Thường năm giếng dung chokhai thác, một giếng dung cho ép nước. FPU của mỏ Đại Hùng được đăng ký tên Đại Hùng 01 (DH-01). Ba giếng đầu tiên ( DH-1P, DH-2P, DH-3P) nằm thành một cụm ở dưới FPU,trong đó DH-2P đã được chuyển thành một giếng ép nước vào tháng 7/1995. Bagiếng còn lại ( DH-4P, DH-4X, DH-5P) là những giếng ở xa hơn. Những giếng nàyđược đặt cách FPU theo thứ tự là 1895m, 2165m, 2251m, và được phục vụ nhờmột tàu công tác riêng biệt. Các giếng ngầm được thiết kế với tuổi thọ 15 năm. Giàn Đại Hùng 01 như đã mô tả ở trên là 1 giàn bán chìm thiết kế kiểu Aker H-3. Giàn đã được sủa đổi từ cấu hình của Biển Bắc để phù hợp với các yêu cầu củavùng mỏ Đại Hùng, nơi mà nó được neo vĩnh viễn cho đến nay. Tuy nhiên việc cải biến của hệ thống FPU đã được cố gắng giảm thiểu tối đa.Chúng chủ yếu được tập trung vào hệ thống neo, thẩm định lại kết cấu, những kếtnối của các đường ống ngầm và trung tâm với kết cấu, lọai bỏ các phương tiệnnâng bằng gas, thiết kế và xây dựng lại các thiết bị thu gom đầu vào, và một số cảibiến các thiết bị đốt khí và xuất dầu để điều tiết tốc độ khai thác. Dầu và khí có thế được khai thác từ giếng ngầm hoàn thiện qua tám ống dẫn75mm NB (hai ống cho mỗi giếng) tới DH1-FPU. Dầu thô được xử lý ổn định trên DH1-FPU sau đó dẫn vào kho chứa nổi hoặc tàuchứa dầu thô (FSO) liên kết nối tiếp nhau qua phao neo ( CALM).SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 18MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Dầu thô có thể được chuyển tới phao nổi (CALM) qua 2 ống ngầm chuyên dụng150mm NB, và sau đó từ phao nổi chuyển đến tàu chứa FSO bằng một ống nổi150mm NB. Phần lớn khí thu được bị đốt cháy, do DH1 không được trang bị những thiết bịnâng chạy bằng khí. Tốc độ khai thác hiện giờ xấp xỉ là 11.000 thùng/ ngày. Hình 1.9: Giàn khoan bán chìm FPU-DH1 mỏ Đại Hùng1.6. Mục tiêu nghiên cứu đồ án .1.6.1. Lý do nghiên cứu đồ án . Nhiệm vụ cấp bách hiện nay được đặt ra cho chúng ta là: Phải tiếp cận nhanhchóng các kỹ thuật và công nghệ thiết kế, xây dựng các công trình biển ở độ sâunước 200 m và lớn hơn để đáp ứng nhu cầu khai thác tài nguyên dầu khí nước sâutrên thềm lục địa VN. Mặt khác em thấy các lợi ích đã được chứng minh từ các giàn khoan bán chìmkhác đang hoạt động trên kháp thế giới là : Ưu điểm về kỹ thuật : thay thế hệ thống đường ống ngầm để vận chuyển dầu tớinơi xuất ;SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 19MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Lợi ích kinh tế: các mỏ khai thác xa bờ ; các mỏ qui mô nhỏ => giải pháp : tái sứdụng ; khai thác sớm ; Lợi ích chính trị: không phụ thuộc vào các hệ thống lắp đặt trên bờ, nơi mà chịusự giám sát của các nhà cầm quyền địa phương tại các nước có chế độ chính trịkhông ổn định. Đáp ứng được nhiệm vụ trên thì giàn khoan, khai thác bán chìm là một trongnhưng công trình biển mềm đáp ứng tốt yêu cầu đặt ra. Vậy nên được sự hướng dẫn của T.S. Phạm Hiền Hậu thì em đã nghiên cứu vàthiết kế kỹ thuật hệ thống neo giàn khoan, khai thác bán chìm tại mỏ Đại Hùng110m nước.1.6.2. Bố cục đồ án .Nội dung đồ án được trình bày trong các chương sau .  Chương I : tổng quan .  Chương II: số liệu thiết kế .  Chương III: cơ sơ lý thuyết tính toán .  Chương IV: tính toán hệ thống neo.  Chương V: quy trình thi công.  Chương VI: công tác an toàn lao động. Để tính toán toán thiết kế kỹ thuật hệ thống neo giàn khoan, khai thác bán chìm Đại Hùng_01. Em đã sử dụng công thức gần đúng để tính toán và thiết kế .SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 20MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCCHƯƠNG II : CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN2.1. Cơ sở lý thuyết dùng cho phương pháp mô hình hóa bằng chương trình tính.Hiện tượng sóng nhiễu xạ và sóng bức xạ . - Sóng nhiễu xạ là khi công trình không chuyển động nhưng có trường sóng tới đập vào công trình . - Sóng bức xạ là khi không có sóng tới tác động vào công trình môi trường nước lặng nhưng do kích thước công trình lớn nên khi công trình di chuyển tạo ra sóng. Trong thực tế là tổng hợp của cả hai bài toán sóng nhiễu xạ cộng bức xạ.2.1.1. Đặt bài toán hàm thế vận tốc của chất lỏng xung quanh công trình . Công trình nổi có neo giữ là vật thể khối lớn, do đó hàm thế vận tốc của chấtlỏng xung quanh công trình dao động được tìm dưới dạng sau : ( x, y, z, t )   i ( x, y, z, t )   d ( x, y, z, t )   R ( x, y, z, t )  ( u i  u d  u R )  e  i t (2.1)trong đó:  i  u i e  it  hàm thế vận tốc của sóng tới ;  d  u d e  it  hàm thế vận tốc của sóng nhiễu xạ ;  R  u R e  it  hàm thế vận tốc của sóng bức xạ ; u i , u d , u R  tương ứng là biên độ của hàm thế sóng tới, sóng nhiễu xạ và sóng bức xạ (chỉ phụ thuộc vào toạ độ x, y, z) ;  - tần số góc của sóng tới ; t - biến thời gian ; i   1 - số phức2.1.2. Bài toán nhiễu xạ bức xạ - bức xạ bậc nhất . Hàm thế bậc nhất được chia thành các thành phần sau :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 21MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Ф(1) = ФI(1) + ФP(1) = ФI(1) + Фd(1) + Фr(1) (2.2) Hàm thế vận tốc được hợp thành bởi: - Một hàm thế của sóng tới ФI thể hiện trạng thái biển cách xa vật thể ; - Một hàm thế nhiễu xạ Фd thể hiện dòng chảy thế xung quanh vật thể đượcgiữ cố định trong môi trường sóng tới; - Một hàm thế bức xạ Фr thể hiện dòng chảy sinh ra bởi chuyển động của vậtthể trong môi trường nước lặng, không có sóng tới.2.1.2.1. Hàm thế bậc nhất của sóng tới Ф Hàm thế của sóng tới được đưa ra bởi một chuỗi các hàm thế cấu thành :   a g  chkchkz  h)  sin k ( x cos  (   I   (1)    Ij  e (1) -i  j t j h j j j  y sin  j )   j t   j  (2.3) j 1 j 1 j j2.1.2.2. Hàm thế nhiễu loạn bậc nhất Фp(1) Фp(1)  hàm biên độ phức của hàm thế, là một hàm dừng điều hòa, có dạng : P D R   (1) ( M , t )   (1)   (1)   P ( M )  e -it (1)  (2.4) Trong đó, hàm thế bức xạ còn được phân chia bởi sự chồng tuyến tính của 6hàm thế, tương ứng với 6 bậc tự do của chuyển động của vật thể : 6 6 R Rj (1)   (1)    (1)     i x j  Rj  e -it  (2.5) j 1 j 1  Trong đó xj là thành phần thứ j của chuyển động x của vật thể.2.1.3. Bài toán nhiễu xạ - bức xạ bậc hai . Chúng ta cũng có thể phân chia hàm thế bậc 2 : 2 (   ( 2 )   (I2)   (P2 )   (I2 )  ( (D )   (R2) )    I( 2 )   D2)   R2 )  e (   i p , mt (2.6)Trong đó : p,m 2 ) là các tần số cao (+) hoặc thấp (-) của bài toán bậc 2 ;  là các tần số của bài toán bậc nhất của sóng song sắc.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 22MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCSau đây ta sẽ nghiên cứu lần lượt từng hàm thế trong phương trình (2.6).2.1.3.1. Hàm thế bậc hai của sóng tới ФI(2) . Hàm thế bậc hai của sóng tới được coi là điều hòa phụ thuộc thời gian, códạng tổng quát sau:  2 (2)   (2)    nI  e -int  I (2.7)  n 0 2.1.3.2. Hàm thế nhiễu loạn bậc hai ФP(2) . Đối với sóng tiền định (sóng đều),ФΠ(2) được chia làm 2 thành phần : 1 phầnkhông phụ thuộc vào thời gian t, không cần nghiên cứu, và 1 thành phần nhiễu, daođộng với tần số : P (2)   (2) (M , t )  P0 ( M )   P ( M )  e -2it (2)  (2.8) Фp(2)( M,τ) = ФD(2) + ФR(2) (2.9)Trong đó :  (2) là hàm thế bức xạ bậc 2, phải thỏa mãn hệ phương trình tương tự Rnhư trường hợp bậc 1, chỉ có tần số là khác. Фp(2) ( M,τ) hàm thế nhiễu xạ bậc 2, được phân tích thành 2 thành phần :  (2)   (2)   (2) D DL DF (2.10) (2) - Hàm thế liên quan trực tiếp đến bài toán bậc 1, đáp ứng điều kiện không DLđồng nhất trên bề mặt tự do ; (2) - Hàm thế tự do, đáp ứng điều kiện đồng nhất trên bề mặt tự do. DF2.1.4. Lực thủy động .Lực thủy động biểu diễn dưới dạng ma trận : (1) (2)  FH     PH   N  dS    FH    2  FH  Sc ( 2.11)Trong đó PH là áp lực của lực thủy động ;SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 23MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC FH (1) là ma trận của lực thủy động bậc nhất; FH ( 2) là ma trận của lực thủy động hai.2.1.4.1. Lực thủy động bậc nhất . Lực thủy động bậc nhất được tính như sau: (1) FH (1)      N dS (2.12) tLực này bao gồm các lực gây ra bởi sóng tới (lực Froude – Krilov) [FHI], các lựcnhiễu xạ [FHD] và lực bức xạ [FR], như trong lý thuyết thế năng đã nghiên cứutrong mục trước: FH (1)  FHI (1)  FHD (1)  FR (1)  Fex (1)  FR (1) (2.13)  Lực Froude - Krilov Các lực Froude - Krilov FHI (1) được tính bởi :  I(1) FHI  (1)     N dS (2.14) Sco tTừ pt (2.14) ta thấy FHI (1) phụ thuộc vào hàm thế  I(1) , tức là chỉ phụ thuộc vàosóng tới.  Lực nhiễu xạ FHD (1) - Lực nhiễu xạ bậc nhất FHD (1) được tính như sau: 1  (D ) FHD  (1)    FHD   e (1)  iwt    t  N dS (2.15) Sco  Lực bức xạ FR (1) - Lực bức xạ bậc nhất FR (1) được tính như sau :  R1) ( 6  6FR  (1)     NdS      ² x j  Rj )  e it N dS    Fij (1 (i  1  6) (2.16) Sco t  j 1 Sco  j 1SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 24MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Fij    ( Rj) )  N i dS  ² x j cos t       ( Rj) )  N i dS  x j sin t  (1 (1 (2.17) Sco ScoTrong đó ( Rj) ) và ( Rj) ) là các phần thực và phần ảo của hàm thế ФRj. (1 (12.1.4.2. Lực thủy động bậc hai .  Lực thủy động bậc hai gây ra bởi sóng song sắc (bichromatic) Lực thủy động bậc hai được tính như sau: FH ( 2)  Fex1 ( 2)  Fex2 ( 2)  FR ( 2) (2.18) Fex1 ( 2) là phần thứ nhất của lực tác động bậc hai, chỉ phụ thuộc vào hàm thếbậc nhất. Fex2 ( 2) là phần thứ hai của lực tác động bậc hai, phụ thuộc vào hàm thế bậchai của sóng tới và của sóng nhiễu xạ: Lực bức xạ bậc hai FR ( 2) : FR ( 2)  m  ( 2)  B  x ( 2)   (1   2 )²m  i(1   2 )B   x  x  (2.19)Trong đó m và B  tương ứng là các ma trận khối lượng nước kèm và ma trận cản .2.1.4.3. Lực bậc 2 của sóng tần số thấp . Lực này đạt được bởi việc tích phân của áp lực thủy động bậc 2 trên phầnngập nước của vật thể. Tổng lực tác động bậc hai tần số thấp như sau:  Fex (t) ( 2)   TF (1 , 2 )a1 a 2 e   i (1  2 ) t  (2.20)    a1a 2 F ( 2) (1 ,  2 )  e   i (1 2 ) t  avec F ( 2) (1 ,  2 )  Fex21) (1 ,  2 )  Fex22) (1 ,  2 ) ( (với TF = F(2) là hàm truyền bậc 2 (QTF) của lực tần số thấp bậc 2.  Công thức tính gần đúng của Newman và Pinkster - Công thức tính gần đúng của Newman (1974) : Chỉ lấy số hạng đầu tiên F0(2) của chuỗi khi  tiến đến SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 25MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Lực trôi dạt chậm : F (2)- (1 ,  2 )  Fd(2) (1   2 ) (2.21) - Công thức tính gần đúng của Pinkster (1975) : 1   2 F (2)- (1 ,  2 )  Fd(2) ( ) (2.22) 2 - Công thức tính gần đúng khác của Newman: F (2)- (1 , 2 )  Fd (1 )  Fd (2 )  signe( Fd ) (2.23)2.1.5 Lực trôi dạt chậm tác dụng lên kết cấu nổi neo giữ .Hình 2.1: Lực trôi dạt tác dụng lên kết cấu neo giữ theo lý thuyết trường trung gian Lực trôi dạt tính theo lý thuyết trường gần là lực tác dụng lên bề mặt vật thể nênhội tụ 6 thành phần lực (nghĩa là :chỉ tính lực ở bề mặt vật thể, nếu có vật thể kháchoạt động bên cạnh thì không tính được sự ảnh hưởng của nó sinh ra) ; Lực trôi dạttính theo trường xa là các thành phần lực chỉ tác dụng trên mặt phẳng x0y nên chỉhội tụ 3 thành phần lực ( F , F , F ) (nghĩa là chỉ tính được sự ảnh hưởng củacác lực trong mặt phẳng ngang chứ không tính được các lực theo chiều sâu mớnnước ); Lực trôi dạt tính theo trường trung gian ( Hình 2.1) là việc ta mô hình hóacách tính bằng cách đặt vật thể đó trong 1 vùng nước tính toán có chiều rộng, chiềudài và độ sâu bể đủ lớn để các vật thể hoạt động ngoài phạm vi của bể sẽ khôngảnh hưởng tới vật cần tính, lúc đó lực tác dụng lên vật thể sẽ bao gồm cả lực tácSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 26MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCdụng lên khắp bề mặt vật thể và cả lực tác dụng lên cả mặt phẳng x0y (nghĩa là :tính được cả sự ảnh hưởng theo chiều sâu mớn nước và cả sự ảnh hưởng của cácvật thể hoạt động xung quanh). Nên khắc phục hết các nhược điểm và phát huy tốtưu điểm của trường gần và trường xa. Bảng 2 : So sánh ưu nhược điểm của 3 trường Lý thuyết trường Lý thuyết trường gần của Lý thuyết trường xa trung gian của X.B. Pinkster của Maruo-Newman Chen -Dạng thực có 6 thành -Có thể lùi xa tới vô -Hội tụ nhanh, độ phần lực theo các hướng cùng bề mặt kiểm tra chính xác cao trong chuyển động để thực hiện cách tính -Có thể dung cho trường giải tích. các tính toán số ; hợp tương tác nhiều vật -Độ chính xác cao,hội -Tính được lực đối thể. tụ nhanh,độ ổn định với từng vật thể riêng cao hơn so với phương rẽ khi có nhiều vật thể pháp trường gần. - Đây là phương pháp nổi cùng tương tác ; tính lực trôi dạt chậm -Phương pháp này trong chương trình tính được cả 6 thành Hydrostar mà kết quả phần của lực trôi dạt Ưu được sử dụng trong điểm chương trình tính -Áp dụng cho cả ARIANE3D xác định trường hợp vật thể phản ứng động của hệ thẳng đứng hoặc dây neo FPSO không thẳng đứng với bề mặt tự do ; -Dạng của bề mặt kiểm tra thườnng là bất kỳ, nó có thể được sinh lưới phân tử một cách tự động. -Độ chính xác không cao -Chỉ tính được 3 thành -Chưa có phần mềmNhược -Độ hội tụ của kết quả ứng dụng, để tính dây điểm phần lực trôi dạt chậm neo từ kết qur tính lựcSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 27MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC ngang ; trôi dạt theo phương pháp trường trung -Không tính được lực gian. bậc 2 tần số thấp dạng đầy đủ full QTF cho sóng không đều (sóng song sắc), mà lực này là quan trọng đối với vùng nước nông. -Không tính được trường hợp lực trôi dạt cho từng vật thể riêng biệt, đối với trường hợp nhiều vật thể cùng tương tác.2.2. Cơ sở lý thuyết tính bằng công thức gần đúng theo cách lập bảng Excel.2.2.1. Lập sơ đồ khối các bước tính toán .SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 28MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Số liệu thiết kế Tính toán các tải trọng môi trường lên vật thể nổi Tổ hợp tải trọng.(theo phương x ) Chọn phương án hệ thống neo( số lượng dây,vị trí đặt dây) Quy tải trọng môi trường về đầu dây Xác định lực tác dụng lên được 1 cặp dây. Tính cho 1 dây đơn. Xác định phương trình đường dây neo. Xác định chiều dài dây neo. Dịch chuyển sang phải Khi dây neo dịch chuyển theo phương ngang Dịch chuyển sang trái Khi dây neo dịch chuyển theo phương đứng Dịch chuyển lên Dịch chuyển xuống Kiểm tra an toàn dây neo. Kiểm tra độ dich chuyển Max Thiết kế cho cặp dây Thiết kế cho hệ thống dây Hình 2.2 : các bước thiết kế dây neo theo phương pháp gần đúngSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 29MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC2.2.2. Các tải trọng tác động lên công trình . Hình 2.3 : Các tải trọng tác động lên công trình.2.2.2.1. Tải trọng gió . Lực gió tác dụng lên phần tử kết cấu có hình dạng đơn giản được xác định theocông thức sau : 1 2 Fw   C    A  Vtz (2.24) 2trong đó:  - khối lượng riêng của không khí (   1,225 kg / m3 đối với không khíkhô) A- diện tích hình chiếu bề mặt hứng gió của phần tử kết cấu lên mặt phẳngvuông góc với hướng gió thổi; Vtz- vận tốc gió trung bình trong khoảng thời gian t ở độ cao z tính từ mặtnước biển trung bình ; Giá trị của vận tốc gió trung bình theo thời gian ở độ cao z tính từ mặt nướctĩnh (SWL) của biển được xác định theo công thức sau :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 30MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC V = α. V . (2.25)trong đó : Vtz  vận tốc gió trung bình trong khoảng thời gian t ở độ cao z mét ; z  độ cao (mét) tính từ mặt nước biển ; V1  vận tốc gió trung bình trong khoảng thời gian 1h ở độ cao 10 mét so với mặt nước biển ;   số mũ, phụ thuộc thời gian tính toán vận tốc gió trung bình;  - hệ số gió giật. C - hệ số cản, phụ thuộc vào số Reynolds ( R e ) , hình dạng mặt cắt hứng gióvà chiều dài của phần tử kết cấu; D.Vtz Hệ số Reynolds: Re  (2.26) với D - kích thước đặc trưng của bề mặt hứng gió của phần tử kết cấu (với ốngtròn D là đường kính ống)  - hệ số nhớt động học của không khí   1,46.10 5 ( m 2 / s) ở nhiệt đột o  15 o C . Các phần tử nằm kề nhau trong cùng một mặt phẳng song song với hướnggió thổi. Lực gió được xác định theo công thức sau : Fw 2  Fw . (2.27)trong đó:  - hệ số che khuất Fw - lực gió tác động lên phần tử đầu tiên.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 31MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC2.2.2.2. Tải trọng dòng chảy . Lực dòng chảy tác dụng lên kết cấu dạng khối lớn được tính theo công thứcsau : 1 Fc = .. Vc2 (3.10-3.Am + 1,2.Ap) (2.28) 2trong đó: Am - tổng diện tích bề mặt ướt của kết cấu nổi Ap - diện tích phần hình chiếu của Am lên mặt phẳng vuông góc vớihướng của dòng chảy. Fc - lực dòng chảy đặt tại trọng tâm phần diện tích bề mặt phần tử kết cấunằm trong nước.  - khối lượng riêng của nước Vc - vận tốc dòng chảy tại trọng tâm của diện tích hình chiếu mặt ướt của kết cấu lên mặt phẳng vuông góc với hướng của dòng chảy. Trong công thức trên : Fc1 = 1/2.. Vc2 (3.10-3.Am)  lực cản bề mặt (liên quan đến ma sáttrên bề mặt ướt của kết cấu nổi song song với hướng dòng chảy) Fc2 = 1/2.. Vc2 (1,2.Ap)  lực cản hình dáng (liên quan đến lực tácdụng lên bề mặt ướt của kết cấu nổi vuông góc với hướng dòng chảy)2.2.2.3. Tải trọng sóng . Công trình nổi có chu kỳ dao động riêng lớn, nên rất cần quan tâm tới miềntần số thấp. Khi tải trọng sóng là không đổi theo thời gian cần phải tính toán lựctrôi dạt do sóng tác động lên công trình.Lực tần số thấp được thể hiện như sau :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 32MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Hình 2.4 : Thể hiện mối liên hệ giữa các Lực Kết quả nghiên cứu cho thấy:  Lực trôi dạt tỷ lệ với bình phương chiều cao sóng H  Khi chiều cao sóng H không đổi, nếu chu kỳ sóng giảm thì lực trôi dạt tăng lên. Qui phạm API đưa ra phương pháp đơn giản tính lực trôi dạt trung bình đốivới tàu biển và dàn khoan bán chìm sau đây.  Lực trôi dạt trung bình tác dụng lên cột dàn khoan bán chìm: F = CdeD2(Hs/Ts)2, (N) (2.29)trong đó: Cde- hệ số trôi dạt trung bình : Cde=1175 (N.s2/m4) D- đường kính cột: (m)  - phép tính tổng chỉ tính đối với hàng cột đối diện sóng, không tính vớihàng cột che khuất. ( Trong đồ án này đối với FPU_DH01, chỉ tính với hàng cột có2 cột lớn đầu tiên )  Lực trôi dạt tác dụng lên ponton Fdọc=0,13.CdeB2LHs2, (N) (2.30)SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 33MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCtrong đó: Cde phụ thuộc vào Ts và Th=0,6(L)1/2 (2.31)2.2.3. Phân phối lực căng trong dây neo .Các giả thiết của bài toán: - Kết cấu nổi được neo với số lượng dây neo: chẵn, đối xứng - Tải trọng tổng cộng của môi trường biển lên kết cấu trùng với một mặtphẳng dây - Khi chịu tải trọng ngang, cặp dây neo vẫn coi như trong một mặt phẳng saukhi dịch chuyển. - Bỏ qua lực tác động trực tiếp của các yếu tố môi trường biển (sóng, dòngchảy) lên dây neo; - Bỏ qua biến dạng đàn hồi của dây khi chịu lực; Các giả thiết này tương đương với việc coi lực ngang tác dụng lên mọi điểmtrên chiều dài dây neo là như nhau.Giải gần đúng: - Quy đổi tải trọng môi trường tác dụng lên dây thành tải trọng tác dụng lêntừng cặp dây (có hệ số quy đổi). - Chuyển vị của kết cấu nổi là bé để cho phép giả thiết phương của các cặpdây là không thay đổi. - Khi đó, lực tổng cộng do môi trường tác dụng lên kết cấu nổi được xácđịnh theo công thức sau: N RT  R (2.32) 4trong đó: R T - lực tổng cộng do môi trường tác dụng lên kết cấu nổiSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 34MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC R - phản lực của 1 cặp dây neo trùng với phương tác dụng của lực N - số lượng đường dây neo .2.2.4. Bài toán một cặp dây .- Bài toán 1 cặp dây: Với F1: dây 1 căng, dây 2 chùng Với F2: dây 1 chùng, dây 2 căng=> Xét dây 1 chịu tải trọng F1, sau đó chuyển về bài toán 1 dây (do tính chất đốixứng) Hình 2.5: Sự làm việc của 1cặp dây neo đối xứng2.2.5. Tính toán dây neo đơn .  Chiều dài tối thiểu dây neo : 2 To L min  d 1 (2.33) qd d - khoảng cách từ đáy biển đến lỗ luồn neo/dây neo hoặc điểm liên kết đầudây neo với kết cấu nổi. L min - chiều dài tối thiểu của dây neo T = TA : lực căng của dây neo tại vị trí liên kết dây neo với kết cấu nổi To- lực ngang tác dụng trong dây neo.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 35MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCL â =L +D ữ ữ (D ữ ữ : là chiều dài an toàn của dây neo ) VA TA MNT A TO d in Lm d B D X Hình 2.6 : Chiều dài đường dây neo  Phương trình đường dây neo là : To q xA  Arch( d  1) q To (2.34)  Điểm A di chuyển theo phương nằm ngang: Z Xn X1 Ao A1 An Z1 d A1 Z ZB1 B x B1 x1 XB1 XAo XA1 Hình 2.7 : Trường hợp điểm A dịch chuyển sang phảiSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 36MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC  Điểm A dịch chuyển sang bên phải Dịch sang phải : X > 0, để kết cấu dịch chuyển sang các vị trí khác nhau thì ta sẽtạo các lực tác dụng lên kết cấu là khác nhau. Bằng công thức : (R + T ự ă ướ ).a = H ( trong đó ta chọn: a > 1) (2.35) Giả định các giá trị : Z Tính Z =Z +d ; (2.36) . . L = ( +Z ) (2.37) Dùng các giá trị L vừa tính được L ; Z ; q thay vào ta có : ( ) H = .( − Z ) (2.38) ( ) Kiểm tra : ΔH % = . 100 < 0.01 (2.39) Nếu(2.39) thỏa mãn thì Z chọn là hợp lý ứng với đó ta xác định được ; ; Xác định hoành độ của điểm Bi : = .Arsh( . ( - ) (2.40) Xác định hoành độ điểm Ai: = . ℎ( + 1) (2.41) Xác định hoành độ : ΔX = X -(X +X ) (2.42) Trạng thái dây căng hoàn toàn xảy ra khi: x n  L2  d 2  x A 0 0 (2.43)  Điểm A dịch chuyển sang bên trái.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 37MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Hình 2.8 : Trường hợp điểm A dịch chuyển sang trái Dịch chuyển trái : X< 0, để kết cấu dịch chuyển sang trái ở các vị trí khác nhauthì ta điều chỉnh các lực khác nhau lên kết cấu theo công thức sau : (R + T ự ă ướ ).a =H ( trong đó lấy < 1) (2.44) Ta tính : X = Arch( . d + 1) (2.45) L = sh( .X ) (2.46) X =L -L (2.47) ΔX =X - X - XB-i. (2.48) Hoành độ của điểm B  n sẽ là : x B  n  L 0  d , và điểm A dịch chuyển đi một đoạn là : x  n  x A 0  (L 0  d) . (2.49)  Điểm A di chuyển theo phương thẳng đứng  Xét điểm Ao di chuyển xuống phía dưới:SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 38MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCHình 2.9. : Trường hợp điểm A dịch chuyển xuống dưới theo phương thẳng đứng Ta chọn : Z-i = 0.0 ; -1 ; -2….. đến Z-n= Zmax = L0 - xA0 = L-n. (2.50) Ta tính ZA-i = ZA0 – Z-i . (2.51) XA-i = .Arch(ZA-i. + 1) (2.52) Xác định được XA-i . Và L-i được xác định theo công thức sau: L-i = .sh( .XA-i) (2.53) Lực tác dụng lên dây neo theo phương đứng tại điểm A-i : V-i = L-i.q (2.54) Vậy độ dịch chuyển là : ΔZ-i = ZA0 – ZA-i . (2.55)  Xét điểm Ao di chuyển lên phía trên :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 39MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Hình 2.10 : Trường hợp điểm A dịch chuyển lên trên theo phương thẳng đứng. - Xét điểm A0 di chuyển đến A1 . Để giải quyết bài toán kéo dài dây neo đếnđiểm B1 có  B 1  0 bằng cách chọn L 1  L o . Xác định XAi: XAi = .Arsh( .Li) (2.56) Xác định tung độ tại Ai : ZAi = .(ch( .XAi) – 1) (2.57) Ta tính : XBi = XAi – XA0 (2.58) ZBi = .(ch( .XBi) – 1) (2.59) Vi = Li.q (2.60) Xác định độ dịch chuyển của điểm A : ΔZi = ZAi – ZBi – d (2.61) Dây căng hoàn toàn khi : ZAn = (L − X ) (2.62)SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 40MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Từ ZAn ta tính XAn ; Ln XAn = .Arch( .ZAn + 1) (2.63) Ln = .sh( .XAn) (2.64) Ta tính được Ln tại vị trí dây căng hoàn toàn rồi tính Vn = Ln.q (2.65) Từ XAn ; Ln ta tính được XBn ; ZBn ; Rồi ta tính : ΔZn =ZAn – ZBn – d . (2.66)2.2.6. Hệ số an toàn đối với hệ thống neo . Sau khi đã xác định được lực căng cực đại Tmax trong dây neo, việc lựa chọnkích thước dây phụ thuộc vào hệ số an toàn được chọn. Hệ số an toàn của dây neo được xác định bởi biểu thức sau: Hệ số an toàn sẽ là: K= (2.67)trong đó: T - lực đứt tối thiểu của dây neo hoặc lực giữ tối thiểu của neo; T - lực tác dụng lên dây neo hoặc neo khi làm việc. T= H + (qL ) (2.68) Hệ số an toàn K phụ thuộc vào các yếu tố sau: + điều kiện khai thác: điều kiện bình thường, điều kiện cực trị và điềukiện sự cố khi có 1 dây neo bị đứt. + loại neo và thời gian neo đậu công trình.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 41MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCCHƯƠNG III : SỐ LIỆU THIẾT KẾ.1.1 Số liệu môi trường . Từ số liệu đề bài ta thấy: tốc độ gió, vận tốc dòng chảy, chu kỳ và chiều caosóng ở hướng Đông Bắc (NE) có xác suất xuất hiện nhiều, cường độ lớn nên ta tínhcác tải trọng sóng, gió, dòng chảy tác động lên công trình theo hướng Đông Bắc(NE).(các hướng: N, NE, E, SE, S, SW, W, NW của sóng; gió; dòng chảy đều lệchnhau 450). Bảng 3 :Thông số môi trường GIÓ DÒNG CHẢY MẶT (tốc độ gió ở độ cao SÓNG 10m so với mực nước (m/s) biển 1phút )V10(m/s) Hs(m) Tz (s)Hướng : ( ChiÒu cao sãng) ( Chu kú sãng ) 38.0 2.28 NE 9.1 11.3 Do công trình biển nổi có kích thước phần công trình nổi rất lớn so với kíchthước dây neo, khi tính toán tải trọng dòng chảy, sóng ta bỏ qua tác dụng lực môitrường lên dây neo mà chỉ tính tải trọng môi trường tác dụng lên vật thể nổi nên tachỉ lấy số liệu để thiết kế tính toán là dòng chảy mặt tác dụng lên giàn.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 42MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Hình 3.1 : Bố trí hướng của công trình.3.2. Số liệu công trình .  Kích thước của phần công trình nổi:SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 43MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Hình 3.2. Mặt chiếu đứng của giàn khai thác bán chìm. Bảng 4 : Số liệu về giàn Đại Hùng_01 Số liệu của Đại Hùng_01: loại AKER H-3 Độ sâu nước : d 110 m Mớn nước lớn nhất 21.34 m Mớn nước nhỏ nhất 19,5m Chiều dài 68.55 m Chiều rộng 67.36 m Cao độ sàn chính 36.60 m Cao độ sàn trên 39.6 m Chiều rộng sàn chính 60,92 m Chiều dài sàn chính 68,6 m Phần tử Số lượng Kích thước Trụ lớn 4 D = 7.92 (m) Trụ bé 4 D = 5.79 (m) L = 108.2 (m) Ponton 2 B = 10.98 (m) H = 6.71 (m)SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 44MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC3.3. Số liệu địa chất . B¶ng5: §Æc tr­ng c¬ lý c¸c líp ®Êt t¹i vÞ trÝ x©y dùng c«ng tr×nh. Tªn líp ®Êt C¸c th«ng sè Líp ®Êt 1 Líp ®Êt 2 Líp ®Êt 3 ¸ c¸t dÎo ¸ c¸t dÎo sÐt nöa 1 M« t¶ líp ®Êt mÒm chÆt cøng §é s©u ®¸y líp ®Êt 2 (tÝnh tõ ®¸y biÓn trë h1=5 h2=19 h3=∞ xuèng) 3 §é Èm (%) 27,3 22,6 24,4 4 Giíi h¹n ch¶y LL 32,2 31,7 41,9 5 Giíi h¹n dÎo PL 17,6 18,6 21,2 6 ChØ sè ch¶y LI 14,6 13,1 20,7 7 §é sÖt PI 0,66 0,31 0,15 8 Khèi l­îng  (g/cm3) 2 2,03 2,01 9 Tû träng (g/cm3) 2,75 2,74 2,78 10 HÖ sè rçng e 0,75 0,65 0,72 11 Lùc dÝnh c (kN/m2) 43 51 67 C­êng ®é kh¸ng nÐn 12 25 75 150 kh«ng tho¸t n­íc 13 Gãc ma s¸t trong  14 22 25SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 45MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCCHƯƠNG IV : TÍNH TOÁN HỆ THỐNG NEO .4.1. Tính các tải trọng môi trường tác động lên công trình . Tính các tải trọng cho vị trí mớn nước cao nhất là 21,34 (m) và mớnnước thấp nhất là 19,5 (m).4.1.1. Tải trọng gió .  Trên cơ sở lý thuyết đã được nếu ở mục 2.2.2 nên ta cho kết quả như sau :Trường hợp mớn nước max : 21,34 (m) Kết quả tính vận tốc gió V - α=1,18 - β=0,113 V = V /(α. )= 33,20 (m/s) - V =38 (m/s) - Z=7,63 (m) - α=1,00 - β=0,15 V = α. V . = 31,90 (m/s) - V = 33,20 (m/s) - Z= 7,63 (m) Kết quả tính tải trọng gió tác dụng lên phần trụ - C =0,48 - ρ= 1,225 (kg/m3) F = . C. ρ. A. V =36119,11 (N) - A=120,9 ( m ) - V = 31,90 (m/s) Fw2 = Fw.η.2 = 70071,07 (N) - Fw = 36119,11 (N) - η= 0,97 Kết quả tính vận tốc gió V - α=1,18 - β=0,113 V = V /(α. )=30,4 (m/s) - V =38 (m/s) - Z=16,76 (m) - α=1,00 V = α. V . = 32,8 (m/s) - β=0,15 - V = 29,99 (m/s)SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 46MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC - Z= 16,76 (m) Kết quả tính tải trọng gió tác dụng lên sàn chính - C = 0,6075 - ρ=1,225 (kg/m3) F = . C. ρ. A. V = 76934,703 (N) - A= 191,9 m2 - V = 32,8 (m/s)Trường hợp mớn nước min : 19,5 (m) Kết quả tính vận tốc gió V - α=1,18 - β=0,113 V = V /(α. )= 32,78 (m/s) - V =38 (m/s) - Z=8,55 (m) - α=1,00 - β=0,15 V = α. V . = 32,01 (m/s) - V = 32,78 (m/s) - Z= 8,55 (m) Kết quả tính tải trọng gió tác dụng lên phần trụ - C =0,48 - ρ= 1,225 (kg/m3) F = . C. ρ. A. V =40816,64 (N) - A=135.43 ( m ) - V = 32,01 (m/s) Fw2 = Fw.η.2 = 79184,29 (N) - Fw = 40816,644 (N) - η= 0,97 Kết quả tính vận tốc gió V - α=1,18 - β=0,113 V = V /(α. )=30,02 (m/s) - V =38 (m/s) - Z=18,6 (m) - α=1,00 - β=0,15 V = α. V . = 32,95 (m/s) - V = 30,02 (m/s) - Z= 18,6 (m)SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 47MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Kết quả tính tải trọng gió tác dụng lên sàn chính - C = 0,6075 - ρ= 1,225 (kg/m3) F = . C. ρ. A. V = 77530,03(N) - A= 191,9m2 - V = 32,95 (m/s)4.1.2. Tải trọng dòng chảy .Trường hợp mớn nước max: 21,34 (m) Kết quả tính tải trọng dòng chảy lên phần trụ - Am =2520,53 (m ) 1 2 -3 Fc = .. Vc (3.10 .Am + 1,2.Ap) = - Ap =802,31 (m ) 2 - ρ= 1025 (kg/m3) 2585140,78 (N) - Vc =2,28 (m/s) Kết quả tính tải trọng dòng chảy lên Ponton - Am =7648,56 (m ) 1 - Ap = 147.35 (m ) Fc = .. Vc2 (3.10-3.Am + 1,2.Ap) = 2 - ρ= 1025 (kg/m3) 532216,81(N) - Vc = 2,28 (m/s)Trường hợp mớn nước min : 19,5 (m) Kết quả tính tải trọng dòng chảy lên phần trụ - Am =2203,52 (m ) 1 2 -3 Fc = .. Vc (3.10 .Am + 1,2.Ap) = - Ap =701,4 (m ) 2 - ρ= 1025 (kg/m3) 2260010,29 (N) - Vc =2,28 (m/s) Kết quả tính tải trọng dòng chảy lên Ponton - Am =7648,56 (m ) 1 - Ap = 147,35 (m ) Fc = .. Vc2 (3.10-3.Am + 1,2.Ap) = 2 - ρ= 1025 (kg/m3) 532216,81(N) - Vc = 2,28 (m/s)SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 48MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC4.1.3 Tác động của sóng (Lực trôi dạt ) .Trường hợp mớn nước max: 21,34 (m) Kết quả lực trôi dạt tác động lên trụ - Cde=1175 (N.s2/m4) - D= 7,92 (m) F = CdeD2(Hs/Ts)2 =95596,97 (N) - Hs = 9,1 (m) - Ts = 11,3 (s) Kết quả tính lực trôi dạt tác dụng lên poton - Cde = 0,1 (N/m5) - B = 10,98 (m)Fdọc =2(0,13CdeB2LHs2) = 28085,88(N) - L = 108,2 (m) - H = 9,1 (m)Trường hợp mớn nước min :19,5 (m) Kết quả lực trôi dạt tác động lên trụ - Cde=1175 (N.s2/m4) - D= 7,92 (m) F = CdeD2(Hs/Ts)2 =95596,97 (N) - Hs = 9,1 (m) - Ts = 11,3 (s) Kết quả tính lực trôi dạt tác dụng lên poton - Cde = 0,1 (N/m5) - B = 10,98 (m)Fdọc =2(0,13CdeB2LHs2) = 28085,88(N) - L = 108,2 (m) - H = 9,1 (m)4.2. Tổng hợp các tải trọng tác dụng lên công trình .SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 49MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Bảng 6 : Kết quả tính toán tải trọng MỚN NƯỚC 21.34 (m) 19.5 (m) đơn vị Ghi chú 70071.07 79184.29 N Trụ TẢI TRỌNG GIÓ 76934.7 77530.03 N Thượng tầng TẢI TRỌNG DÒNG 2585140.78 2260010.29 N Trụ CHẢY 532216.81 532216.81 N Poton 95596.97 95596.97 N Trụ TẢI TRỌNG SÓNG 28085.88 28085.88 N Poton TỔNG ( chiếu lên X ) 3388046.21 3072624.27 N QUY ĐỔI 3388.04621 3072.62427 KN Nhận xét : Trường hợp mớn nước 21,34m tải trọng tác dụng nguy hiểm nhất; Tảitrọng lên công trình nổi được truyền hết (100%) lên hệ thống dây neo do dây neođược nối trực tiếp với công trình nổi. Nên tải trọng tác dụng lên hệ thống dây là3388,05 (kN).4.3. Chọn phương án neo giữ công trình nổi . Giới hạn : vì sử dụng phương pháp tính dây neo gần đúng sử dụng bảng tínhnên để phân tải trọng môi trường về từng cặp dây, ta cần giới hạn số lượng dâychẵn và đối xứng. Chọn 8 dây neo giữ được neo vào 4 cột mỗi cột 2 dây để hộ trợ chia sẽ lực giúpkết cấu được neo giữ ổn định hơn. Và sau đây là các phương án đề xuất :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 50MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Hình 4.1 : các phương án neo giữ  Phương án 1 : Hướng NE là hướng chủ đạo. Bố trí như phương án 1: ( có 8 dây neo bố trí làm 4 cụm dây mỗi cụm có 2 dây vuông góc nhau ) thì khả năng giữ cho công trình ổn định là rất thấp vì lực tác dụng từ hướng NE là rất lớn.  Phương án 2 : ( có 8 dây neo bố trí làm 4 cụm dây mỗi cụm có 2 dây lệch nhau 450 ) Tần số xuất hiện cũng như cường độ ( sóng + gió + dòng chảy ) xuất hiện lớn ở hướng NE. Ở phương án này thì khả năng hộ trợ để chịu lực ở hướng NE tốt hơn cũng như sẽ giữ được ổn định tốt khi chịu sự tác động của hướng khác.  Từ phân tích trên em chọn phương án 2 là phương án để bố trí dây hướng dây neo.  Vậy số dây neo chọn là 8 dây chia làm 4 cụm bố trí hướng và vị trí đặt dây như ở phương án 2 ( trong mỗi cụm dây có 2 dây và lệch nhau là 450).SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 51MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC4.4. Tính lực tác dụng lên 1 dây neo đơn . Tổng lực Số dây Lực lên cặp dây Lực lên 1 dây (theo phương X) RT (N) N R=RT*4/N(N) H=R/2+R/2*Cos450 (N) 3388046.21 8 1694023.105 1445939.1654.5. Tính toán cho 1 cặp dây neo .  Dựa trên cơ sở lý thuyết đã được nêu tại 2.2.3  Lựa chọn loại dây xích : CHỌN LOẠI DÂY XÍCH NEO CÁC XÍCH NEO đường kính 105 mm LỰC KÉO ĐỨT TỐI THIỂU 8282 kN LỰC CĂNG TRƯỚC 700 kN TRỌNG LƯỢNG DÂY NEO TRONG NƯỚC 2.4 kN/m  Tính chiều dài xích và phương trình dây xích : số liệu đầu vàoH (N) q (N/m) L0 (m) XA0 (m) VA0(N) TLực căng đầu(N) H0 = H+TLực căng đầu(N) d (m)1445939.2 2400 456.958521 439.0957 1096700 700000 2145939.165 110 Hình 4.2 : Bài toán 1 dây neo đơn Nhận xét : với L0 = 456,96 thì chiều dài dây là : L = L0 + D = 456,96 + 443,04 = 900 (m)SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 52MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCD là chiều dài dây dự trử lấy 443,04 (m)  Dây neo dịch chuyển sang trái :Ta vẽ được đồ thị : 2500000 Luc tac dung theo phuong ngang 2000000 1500000 H-i (N) 1000000 H-i 500000 0 -100 -90 -80 -70 -60 -50 -40 -30 -20 -10 0 Dich chuyen sang trai cua day ΔX (m) Hình 4.3: Dây neo dịch chuyển sang tráiTại vị trí dây chùng hoàn toàn là : ΔX-n = 92,137 (m) Nhận xét lực tác dụng theo phương ngang càng nhỏ thì dây neo càng chùng đếnkhi lực tác dụng H0 = 0 (N) thì dây chùng hoàn toàn và ΔX = 92,137( m)  Dây dịch chuyển sang phải :Đồ thị :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 53MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC 10000000 9000000 Luc tac dung theo phuong ngang 8000000 7000000 6000000 Hi (N) 5000000 4000000 Hi CUC TRI 3000000 2000000 1000000 0 0 2 4 6 8 10 Dich chuyen sang phai cua day ΔX (m) Hình 4.4 :Dây neo dich chuyển sang phảiTại vị trí dây căng hoàn toàn : Xn = 4,426 (m) Nhận xét : Lực tác dụng theo phương ngang của dây neo càng lớn thì dây càngcăng và tới 1 vị trí cực hạn thì dây căng hoàn toàn và tại vị trí dây căng hoàn toànlà 4,426 (m)Đồ thị độ dịch chuyển của 1 dây neo theo phương ngang là :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 54MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC 10000000 9000000 Luc tac dung theo phuong ngang 8000000 7000000 6000000 H (N) 5000000 4000000 Hi 3000000 2000000 1000000 0 -100 -80 -60 -40 -20 0 20 Day neo dich chuyen theo phuong ngang ΔX (m) Hình 4.5 :Đồ thị thể hiện sự dich chuyển theo phương ngang của dây neo Do hai dây được thiết kế giống nhau và đối xứng nhau, nếu dưới tác dụng củamột lực ở tại 1 thời điểm thì 1 dây căng đồng thời dây đối diện chùng và ngược lại.Nên ta có đồ thị của 1 cặp dây dịch chuyển theo phương ngang sẽ là : (Hình 4.6) Hình 4.6 : phản ứng của 1 cặp dây đối xứng.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 55MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC DICH CHUYEN CUA 1 CAP DAY 10000000 9000000 Luc tac dung theo phuong ngang 8000000 7000000 6000000 H (N) 5000000 4000000 Hi 3000000 -Hi 2000000 1000000 0 -150 -100 -50 0 50 100 150 Day neo dich chuyen theo thuong ngang ΔX (m) Hình 4.7 : Đồ thị thể hiện độ dịch chuyển theo phương ngang của 1 cặp dây  Dây neo dịch chuyển lên trên :Ta có đồ thị :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 56MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC 1190000 1180000 1170000 Luc theo phuong dung 1160000 1150000 Vi (N) 1140000 1130000 Vi 1120000 1110000 1100000 1090000 0 2 4 6 8 10 12 14 16 18 day neo dich len ΔZ (m) Hình 4.8 : Dây neo dịch lên theo phương đứngDây neo căng hoàn toàn : Zn = 15,793 (m) Nhận xét : Lực tác dụng theo phương đứng chiều từ dưới lên càng lớn thì dâyneo càng căng và tới vị dây căng hoàn là khi Z = 15,793 (m)  Dây neo dịch chuyển xuống dưới :Ta có đồ thị :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 57MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC 1120000 1100000 Luc tac dung theo phuong dung 1080000 1060000 V-i (N) 1040000 V-i 1020000 1000000 980000 -20 -15 -10 -5 0 Day neo dich xuong ΔZ (m) Hình 4.9 : Dây neo dịch xuống theo phướng đứngDây neo dịch chuyển đếnvị trí : ΔZn = 17,863 (m) Nhận xét : theo hướng thẳng đứng chiều từ dưới lên lực tác dụng càng nhỏ thìdây càng chùng và đến Z = -17,863 (m) thì dây neo chùng hoàn toàn.Đồ thị dây 1 dây neo di chuyển theo phướng đứng :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 58MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC SU DICH CHUYEN CUA 1 DAY 1200000 1150000 Luc tac dung tho phuong dung 1100000 V (N) 1050000 V 1000000 950000 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 Day neo dich chuyen theo phuong dung ΔZ (m) Hình 4.10 : độ dịch chuyển theo phương đứng của 1 dây neo Do thiết kế các dây là gống nhau và phân ra từng cặp đối xứng nên dưới tácdụng của 1 lực thì 2 dây làm việc ngược chiều nhau nghĩa là 1 dây căng thì dây đốidiện sẽ chùng vậy ta được đồ thị của 1 cặp dây dịch theo phương đứng :SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 59MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC DICH THANG DUNG CUA 1 CAP DAY 1200000 1150000 Luc theo phuong dung 1100000 V (N) 1050000 V -V 1000000 950000 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 Day dich chuyen theo phuong dung ΔZ (m) Hình 4.11 : Độ dịch chuyển theo phương đứng của 1 cặp dây neo4.6. Kiểm tra hệ số an toàn của dây neo .  Trường hợp dây neo còn nguyên vẹn : H0(N) VA0 (N) T (N) Tmin (N) K Kết Luận 2145939.2 1096700.451 2409939.17 8282000 3.437 Thỏa Mãn Nhận xét : trường hợp dây neo nguyên vẹn có hệ số an toàn là K= 3,437 so sánhta thấy lớn hơn 3 vậy kết quả lựa chọn dây neo là đạt điều kiện.  Trường hợp bị đứt 1 dây neo : H0(N) VA0(N) T (N) Tmin (N) K Kết Luận 2627918.9 1207160.79 2891918.89 8282000 2.864 Thỏa Mãn Nhận xét : trường hợp đứt 1 dây neo thì dây đối diện cũng không hoạt động ,vàcác dây khác phải chịu lực lớn hơn, nhưng cũng phải giữ được công trình đợi thờigian sữa chữa. Kiểm tra thấy hệ số K= 2,864 > 1,5 vậy các dây khác cũng đủ khảnăng chịu lực.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 60MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC4.7. Kiểm tra chuyển vị tối đa của công trình . Để các đường ống dẫn dầu nối với giàn không bị gãy hỏng . Chuyển vị tối đa cho phép của công trình trong điều kiện cực trị nằm trongkhoảng (6÷12%)d. Trong đồ án này ta lấy giá trị cho phép là : Δmax = 6%d = 6. = 6,6 (m) Kết quả chuyển vị của kết cấu là : 4,426 (m) < Δmax = 6,6 (m) vậy công trình dịchchuyển trong giới hạn cho phép.4.8. Tính toán cọc . Nếu tính chính xác thì các cọc chịu các lực khác nhau nên ta phải tính kíchthước các cọc khác nhau. Nhưng ở phạm vi đồ án này thì em chọn trường hợpnguy hiểm nhất để tính rồi lấy cho cả hệ thống cọc. Với cách tính này thì sẽ thiênvề an toàn nhưng tốn kém về mặt kinh tế.  Bài toán về kiểm tra cọc neo được xác định cho trường hợp cọc neo bị kéo nguy hiểm nhất.Trường hợp nguy hiểm nhất được xét đến của cọc là khi phao nổi bị kéo đi căngvà xa nhất, tương đương với trường hợp dây bị căng hoàn toàn như hình vẽ: Hình 4.12 : Dây bị căng hoàn toànSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 61MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCLực căng này được tách làm 2 thành phần :Lực nhổ neo; Và lực cắt Fc; Lực nén cọc không có Fnen = 0.Theo tài liệu thiết kế số [7] thì việc tính toán kiểm tra neo dạng cọc hoàn toàntương tự như tính toán cọc neo của công trình biển cố định, và được quy định trongtài liệu thiết kế số [7].  Bài toán cọc chịu tải trọng dọc trụcXét sơ đồ chịu tải của cọc trong đất như hình 4.11: §¸y biÓn S¬ ®å cäc bÞt ®¸y S¬ ®å cäc rçng ®¸y Hình 4.13 : Sơ đồ chịu tải của cọc chịu nén trong đất.Chiều dài thực tế làm việc của cọc trong đất được tính bằng phần chiều dài của cọctrừ đi phần Z0 là phần chiều dài cọc không làm việc do kể đến:Vùng đất mặt bị phá hoại do quá trình thi công hoặc do tác dụng của tải trọngngang.Hiện tượng xói mòn.Ở đây Z0 được lấy như sau: Z0 min = Dcọc ; Z0 max = 5DcọcSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 62MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC  Khả năng chịu tải của cọc chịu nénSức chịu tải tổng thể của cọc chịu nén: Qd  Q f  min Q P1 , Q P 2   W (4.1)Trong đó:Qf: Sức kháng bên do lực ma sát gây ra, được xác định như sau: n Q f   f oi .u o i (4.2) i 1Với f oi : Ma sát đơn vị thành ngoài cọc. i uo : Diện tích ngoài của cọc trong phân tố đất thứ iQP1: Sức kháng mũi tính với sơ đồ giả thiết cọc bịt kín đầu. QP1  q. AP (4.3)Trong đó: Ap = Awp + Asp Ap: Tổng tiết diện tại mũi cọc. Awp: Diện tích mặt cắt cọc. Asp: Diện tích lõi đất (đất trong cọc).QP2: Sức kháng mũi tính với sơ đồ giả thiết cọc hở đáy. n QP 2  qAwp   f i j .u ij (4.4) j 1Trong đó: f i j : Ma sát đơn vị trong thành cọc. u i j : Diện tích trong của cọc trong phân tố đất thứ jW’: Trọng lượng của cọc chiếm chỗ đất.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 63MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC n W   Awp  p   s L (4.5) i 1Trong đó: p: Trọng lượng riêng của ống; s: Trọng lượng riêng của đất.  Khả năng chịu tải của cọc chịu nhôSức chịu tải tổng thể của cọc chịu nhổ: Qd  Q f  W (4.6)Trong đó: n   W   Awp  p   w   Asp  .L i 1 W’’: Trọng lượng cọc đã trừ đi đẩy nổi cộng với toàn bộ lõi đất trong cọc. w: Trọng lượng riêng của nước biển ’: Trọng lượng ngập nước của đất.  Xác định các đại lượngLực ma sát đơn vị giữa thành cọc và đất+ Đối với đất dính: f = .Cu (4.7)Trong đó: α: Là hệ số không thứ nguyên được lấy như sau: 1 = (nếu <1hoặc =1) 2.  1 = (nếu >1) 2.4  Điều kiện khống chế <1 (nếu >1 thì lấy =1).SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 64MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC CuGiá trị của  được tính như sau: = tính cho điểm đang xét.  v  v =’.HiTrong đó:  v : Là áp lực đất hiệu quả tại vị trí tính toán. ’: Trọng lượng riêng ngập nước của đất. Hi: Chiều dày lớp đất thứ i. Cu : Cường độ kháng nén không thoát nước.Với đất dính thì ma sát đơn vị trong thành cọc và ngoài thành cọc bằng nhau(fi=fo).. Lực kháng mũi đơn vị tại đầu cọc +Đối với đất dính: q= 9.Cu (4.8)Trong đó: Cu là cường độ kháng nén không thoát nước.Tính toán sức chịu tải của cọcDo đặc điểm riêng của công trình neo giữ lên cọc neo của công trình này chỉ chịulực kéo dọc trục. Bài toán cọc chịu nén dọc trục có thể xét đến nhưng lúc này giátrị của lực nén chỉ là trọng lượng của cọc trong nước.Giá trị lực kéo dọc trục lớn nhất của cọc được tính theo công thức sau: V  V0  q.Lmin (4.9)  Lực căng theo phương đứng lớn nhất tại điểm liên kết dây neo với phao nổi. Không xét tác động trực tiếp của sóng và dòng Trường hợp chảy lên dây neo Cực trị 1096,7 kN Đứt 1 dây neo 1207,161 kNSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 65MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCTa có giá trị lực nhổ cọc tính toán cho cọc sẽ là:Trường hợp cực trị: Nmax = 1096,7 kN ứng với hệ số an toàn lấy là k = 2Trường hợp đứt 1 dây neo: Nmax = 1207,161 kN ứng với hệ số an toàn lấy là k =1,5 theo tài liệu thiết kế số [7].Kết quả tính toán như trong phần phụ lục, chiều dài cọc là 15 m và chiều sâu đỉnhđầu của cọc được đóng sâu xuống so với mặt đáy biển là 3 m. N m 3 2 Q m 14 Hình 4.14: Mặt đứng neo cọc.  Bài toán cọc chịu tải trọng ngangVới chiều dài cọc và độ sâu đóng cọc đã chọn từ bài toán “cọc chịu tải trọng dọctrục” thì cọc neo của công trình nằm trong vùng đất cát. Trong phần này của đồ ánchỉ trình bày cách xác định sức chịu tải trọng ngang của đất cát theo tiêu chuẩnAPI.  Xác định sức chịu tải ngang của cọcSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 66MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC+ Khả năng chịu tải trong ngang của đất cát có giá trị thay đổi theo vị trí, từ vị trínông nhất đến vị trí sâu nhất của cọc. Vị trí nông nhất: Pus  C1  H  C 2  D     H (kN/m) (4.10) Vị trí sâu nhất: Pud  C 3  D    H (kN/m) (4.11)+ Và sức chịu tải trọng ngang của đất sẽ lấy bằng giá trị nhỏ nhất trong 2 giá trịtrên: Pu  MinPus , Pud  (4.12)Trong đó:Pus: Sức chịu tải tới hạn của cát tại vị trí nông nhất (kN/m).Pud: Sức chịu tải tới hạn của cát tại vị trí sâu nhất (kN/m).γ : Trọng lượng riêng của cát (kN/m3).H : Độ sâu của vị trí tính toán so với đáy biển (vị trí tai cọc và đáy cọc, H=3+2= 5m) (m).C1, C2, C3: Các hệ số phụ thuộc vào góc ma sát trong của đất, được tra theo [8].D: Đường kính ngoài của cọc, D= 1,932 (m). Bảng 7: hệ số C1, C2, C3.: o o Góc ma sát trong  =14  =22 C1 0,7 0,8 Các hệ số C2 1,6 1,7 C3 10 12SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 67MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC  Kiểm tra sức chịu tải trọng ngang của cọcTại vị trí tai cọc: Pus  C1  H  C 2  D     H (4.13)Khối lượng riêng của cát  =2 g/cm3 = 2 T/m3, H = 5 m, D = 1,932 m,  =14o. Pus = ( 0.7 x 5 + 1.6 x 1.932 ) x 2 x 9.81 x 5 = 646.6 (kN/m)Tại vị trí đáy cọc: Pud  C 3  D    H (4.14)Khối lượng riêng của cát  =2,03 g/cm3 = 2,03 t/m3, H = 17 m,  =22o. Pud = 1.2 x 1.932 x 2.03 x 9.81 x 17 = 784.88 (kN/m)+ Vậy sức chịu tải trọng ngang của cọc sẽ là Pu= Min (Pus;Pud)= 646.6 kN/m.+ Tải trọng ngang tác dụng lên cọc (tai cọc) chính là thành phần HB trên hình vẽdưới: VA TA HA q d L VB HB  Hình 4.15 : Tải trọng ngang tác dụng lên cọcSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 68MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCTa có: H B  TB Cos B , do góc  B là nhỏ và thiên về an toàn nên ta lấy HB = TB (lấy B =0).Như vậy, để thiên về an toàn ta sẽ lấy lực ngang lớn nhất tác dụng lên cọc bằng lựccăng lớn nhất trong dây neo và tính toán với hệ số an toàn k1 = 1,5 cho trường hợpsống còn và k2= 2 cho trường hợp cực trị.Trường hợp sống còn: HB tính toán= 2627,919 kN.Trường hợp cực trị: HB tính toán= 2145,939 kN.+ Kiểm tra: k1 = 2.76 > 1.5 ( Thỏa mãn ). k2 = 4.12 > 2 ( Thỏa mãn ).Kết luận: Cọc đủ sức chịu tải trọng ngang.  Kiểm tra ứng suất trong cọcDo đặc điểm riêng của cọc neo trong công trình dạng CALM, chủ yếu chỉ chịu lựcnhổ và lực ngang (chỉ chịu nén do trọng lượng bản thân của cọc) nên khi kiểm trabền và ổn định cho phần tử cọc ta chỉ cần kiểm tra cho trường hợp phần tử chịukéo uốn:* Tổ hợp ứng suất trong phần tử chịu kéo uốn: [7]Điều kiện kiểm tra như sau: 2 2 fa fby  f bz   1 ,0 (4.15) 0, 6 Fa FbTrong đó:fa: Là ứng suất do lực nhổ gây ra.fby, fbz: Ứng suất do momen uốn trong mặt phẳng (My) và moment uốn ngoài mặtphẳng (Mz)gây ra.Fb: Ứng suất uốn cho phép.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 69MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCFa: Ứng suất nén cho phép được tính theo điều kiện ổn định tổng thể.Nhận xét:+ Thành phần fbz = 0 do phần tử cọc chỉ chịu lực ngang trong mặt phẳng của dâyxích.+ Thành phần lực nhổ và lực ngang tác dụng lên cọc neo là không đồng thời cùngđạt giá trị cực đại. fa+ Thành phần  0 , nghĩa là trường hợp cọc chịu uốn - kéo đồng thời là an 0,6 Fatoàn hơn so với trường hợp chỉ chịu uốn. Chính vì vậy, ta chỉ cần kiểm tra với điều 2 2 f by  f bzkiện sau:  1,0 Fb f byNhư vậy, điều kiện (4.15) sẽ được thỏa mãn khi:  1,0 FbTrong đó, fby lấy là ứng suất do moment uốn trong mặt phẳng gây ra bởi lực ngangQ lớn nhất tại tai cọc. Ta có thể lấy Q = HB tínhtoán= 2627,919 kN (trường hợp sốngcòn là lớn nhất).* Ứng suất do uốn cho phép Fb được xác định theo [8] D 1500 Fb = 0,75.Fy với  (MPa) (4.16) t Fy  Fy .D  1500 D 3000 Fb = 0,84  1,74 .Fy với <   E.t  Fy t Fy  Fy .D  3000 D Fb = 0,72  0,58 .Fy với <  300  E.t  Fy tTrong đó:D : Là đường kính ngoài của phần tử cọc, D = 1,932 m.t : Là chiều dày của cọc, t = 30 mm = 0.03 m.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 70MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCFy: Giới hạn chảy của vật liệu cọc (MPa), Fy = 345 MPa. (1Mpa=103 kN/m2)E : Modun biến dạng đàn hồi của vật liệu cọc (MPa), E = 2,1.105 Mpa.+ Xác định Fb: 3000 3000 D 1,932Ta có:   8, 696    64, 4  300 Fy 345 t 0, 03  345.1,932 Do đó: Fb   0, 72  0,58 .345  227, 23 (MPa).  2,1.105.0, 03  + Xác định fby: My Ta có: f by  (4.17)   D  2t  4  D 1   3    D      32Trong đó: My = Q.h Q: Là tải trọng ngang tại tai cọc neo và lấy bằng HB tính toán= 2627,919 kN.h: Là khoảng cách từ ngàm giả định của cọc đến tai cọc, phụ thuộc vào kích thướccọc, độ lớn tải trọng ngang và đặc trưng của các lớp đất. Việc xác định chính xác vịtrí điểm ngàm là một bài toán khá phức tạp mà trong phạm vi của đồ án tốt nghiệpem chưa thể tính toán được. Trong đồ án này, em lấy chiều sâu ngàm giả địnhbằng:  = 4 (m). h =  -2 = 4 - 2 = 2 (m).Vậy :fby =78043.16 (kN/m2 ) = 78.04316 Mpa < Fb = 227,23 MPaKết luận: Cọc đảm bảo điều kiện bền và ổn định.  Vậy : cọc có đường kính D = 1,932 (m) ; chiều dài là 14 (m) và đóng cho cọc lún 3m cách đáy biển ( xem hình dáng của cọc ở hình 4.12).SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 71MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCCHƯƠNG V : QUY TRÌNH THI CÔNG .5.1 Công tác chuẩn bị . Do ®Æc ®iÓm c«ng tr×nh, ®iÒu kiÖn thi c«ng rÊt khã kh¨n vµ phøc t¹p nªn ®Ó quytr×nh thi c«ng c«ng tr×nh trªn biÓn ®­îc diÔn ra thuËn lîi vµ tr¸nh nh÷ng rñi rokh«ng cã lîi trong qu¸ tr×nh thi c«ng th× viÖc chän thêi ®iÓm khëi c«ng vµ chuÈn bÞc¸c vËt dông cÇn thiÕt phôc vô tèt nhÊt cho qu¸ tr×nh thi c«ng lµ hÕt søc quanträng.C«ng t¸c chuÈn bÞ gåm c¸c vÊn ®Ò sau:- LËp danh s¸ch c¸c thiÕt bÞ phôc vô cho tµu cÈu Tr­êng Sa víi c¸c thiÕt bÞ thic«ng trªn tµu vµ c¸c thiÕt bÞ c«ng tr×nh.- C¸c b¶n vÏ phôc vô cho qu¸ tr×nh thi c«ng l¾p ®Æt c¸c bé phËn c«ng tr×nh.- C¸c dÞch vô vµ quy tr×nh kh¶o s¸t do Vietsopetro cung cÊp bao gåm c¸c ho¹t®éng phôc vô cho c«ng viÖc d­íi ®©y:  L¾p ®Æt c¸c ®Ìn tÝn hiÖu.  Theo dâi b»ng c¸c thiÕt bÞ ®iÒu khiÓn tõ xa.  §Þnh vÞ vÞ trÝ tµu Tr­êng Sa.  §iÒu chØnh d©y neo trong qu¸ tr×nh thi c«ng.  X¸c ®Þnh vÞ trÝ t©m lý thuyÕt, c¸c vÞ trÝ cäc .  Kh¶o s¸t c¸c chi tiÕt ho¹t ®éng ®­a c¸c bé phËn c«ng tr×nh vµo vÞ trÝ.  Kh¶o s¸t phôc vô cho c«ng t¸c hoµn c«ng sau khi l¾p ®Æt song c«ngtr×nh.  LÞch c«ng tr­êng.  KiÓm tra c¸c thiÕt bÞ vµ ph­¬ng tiÖn cho qu¸ tr×nh thi c«ng.  ChuÈn bÞ c¸c ph­¬ng tiÖn cøu hé khi cÇn thiÕt.  ChuÈn bÞ c¸c thiÕt bÞ phßng ngõa c¸c kh¶ n¨ng x¶y ra tai n¹n trongqu¸ tr×nh thi c«ng c«ng tr×nh. ChuÈn bÞ c¸c ph­¬ng tiÖn th«ng tin liªn l¹c, võa thuËn lîi cho qu¸ tr×nh thi c«ng,võa ®¶m b¶o th«ng tin cÇn thiÕt cho nh÷ng tr­êng hîp xÊu x¶y ra trong qu¸ tr×nhthi c«ng c«ng tr×nh.5.2. Quy trình thi công . Giai ®o¹n1:SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 72MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCChuÈn bÞ vËt t­ thiÕt bÞ vµ vËn chuyÓn lªn tµu Tr­êng Sa ®­îc tiÕn hµnh ë c¶nggåm ChuÈn bÞ vµ kiÓm tra thiÕt bÞ phôc vô cho qu¸ tr×nh thi c«ng §­a thiÕt bÞ vµ vËt liÖu lªn tµu Tr­êng Sa Liªn kÕt t¹m thêi c¸c vËt t­ cång kÒnh trªn tµu Tr­êng SaGiai ®o¹n 2: VËn chuyÓn tµu Tr­êng Sa ra vÞ trÝ l¾p ®Æt c«ng tr×nh VËn hµnh tµu Tr­êng Sa ra vÞ trÝ l¾p r¸p c«ng tr×nh §ãng cäc vµ r¶i xÝch C¨ng xÝch DÉn, ®Þnh vÞ hÖ phao vµo vÞ trÝ L¾p vµ c©n chØnh xÝch L¾p èng mÒmGiai ®o¹n 3: Gi¶i phãng mÆt b»ng.5.2.1. Giai đoạn 1: Bố trí các cấu kiện trên sàn của tàu cẩu Trường Sa. §Ó quy tr×nh thi c«ng kh«ng bÞ gi¸n ®o¹n, tiÕn ®é thi c«ng kh«ng bÞ chËm th× viÖcbè trÝ mét c¸ch khoa häc c¸c thiÕt bÞ thi c«ng trªn sµn tµu cÈu Tr­êng Sa lµ cÇnthiÕt.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 73MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC B¶ng 8. C¸c thiÕt bÞ vµ vËt t­ bè trÝ trªn sµn Tµu Tr­êng Sa. STT Tªn cÊu kiÖn Sè l­îng (chiÕc) 1 XÝch 105 mm, L = 900 m 8 2 Cäc 1932x30 mm, L=14 m 8 3 Cäc ®éi (èng ®Öm)1 1 4 Cäc ®éi (èng ®Öm)2 1 5 Gi¸ ®ãng cäc 1 6 Bóa ®ãng cäc MRDS-3000 1 7 M¸y nÐn khÝ 1 8 Tang tr­ît xÝch 1 9 Gi¸ tr­ît xÝch khi r¶i xÝch 1 10 Gi¸ ®ì xÝch khi c¨ng xÝch 2 11 Pal¨ng ®Ó c¨ng xÝch 1 12 Rßng räc ®Þnh h­íng khi thö xÝch 1 13 CÇn cÈu b¸nh lèp KC-4561A 1 14 Têi ®iÖn 8T 1 15 §­êng tr­ît cña Pal¨ng 1 16 Gi¸ ®ì cäc 1 17 ThÐp tÊm 20x800x3700 mm 12 18 ThÐp tÊm 30x1200x1200 12 19 Gç tÊm 250x350x2000 272 20 §o¹n xÝch27, L = 25m dïng khi c¨ng 2SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 74MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC5.2.2. Giai đoạn 2: Vân hành tàu Trường Sa đến vị trí và lắp ráp công trình.  VËn hµnh tµu Tr­êng Sa ®Õn vÞ trÝ l¾p r¸p c«ng tr×nh. C¸c vÞ trÝ cña Tµu cÈu Tr­êng Sa ®­îc x¸c ®Þnh b»ng c¸c thiÕt bÞ ®o ®¹c do métbé phËn ®¶m tr¸ch, sau khi ®· ®Þnh vÞ ®­îc c¸c vÞ trÝ cÇn thiÕt, sö dông c¸c neo ®Ó®Þnh vÞ Tµu vµ di chuyÓn Tµu trong khu vùc thi c«ng tõ c¸c vÞ trÝ ®· tÝnh to¸n vµ bètrÝ c¸c ®iÓm neo th«ng qua c¸c th«ng sè sau: Gãc ph­¬ng vÞ cña d©y neo. Kho¶ng c¸ch tõ vÞ trÝ th¶ neo tíi ®iÓm gÇn nhÊt cña tµu.TÝnh to¸n c¸c th«ng sè trªn dùa vµo c¸c yÕu tè: T¶i träng do sãng, giã vµ dßng ch¶y. T¶i träng do di chuyÓn trong qu¸ tr×nh th¶ xÝch. T¶i träng tÜnh cña xÝch ®ang r¶i g©y ra. VÞ trÝ èng ngÇm d­íi ®¸y biÓn. Lùc chÞu kÐo cña d©y c¸p neo. Lùc chÞu nhæ cña má neo d­íi ®¸y biÓn. ViÖc th¶ neo trong c¸c tr­êng hîp cô thÓ, thuyÒn tr­ëng Tµu Tr­êng Sa quyÕt®Þnh tr×nh tù th¶ neo.Tuú theo c¸c hiÖn t­îng cô thÓ cña m«i tr­êng nh­ tèc ®édßng ch¶y mÆt, tèc ®é dßng ch¶y ®¸y vµ ®é chÝnh x¸c cho phÐp cña dông cô ®o mµx¸c ®Þnh vÞ trÝ th¶ neo.  §Þnh vÞ vµ di chuyÓn Tµu cÈu Tr­êng Sa trong qu¸ tr×nh ®ãng cäc r¶i xÝch. C¸c b­íc ®Þnh vÞ Tµu vµ dÞch chuyÓn trong qu¸ tr×nh ®ãng cäc vµ r¶i xÝch ®­îctiÕn hµnh tuÇn tù cho c¸c cäc tõ cäc sè 1 ®Õn cäc sè 8 víi c¸c vÞ trÝ vµ ®Þnh vÞ Tµu®­îc thÓ hiÖn trong c¸c b¶n vÏ . §Þnh vÞ vµ di chuyÓn Tµu cÈu trong qu¸ tr×nh ®ãng cäc sè 1 vµ sè 2 bao gåm c¸cb­íc: Tµu dÞch vô kÐo Tµu Tr­êng Sa vÞ trÝ l¾p r¸p c«ng tr×nh.Tuú theo ®iÒu kiÖn khÝt­îng h¶i v¨n, Tµu Tr­êng Sa tù th¶ lÇn l­ît 3 mãc neo ë 3 vÞ trÝ. Sau ®ã tµu Tr­êng Sa tù ®Þnh vÞ mét vÞ trÝ Hai tµu dÞch vô lÇn l­ît th¶ c¸c mãc neo cßn l¹i cña Tµu cÈu Tr­êng Sa.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 75MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Tµu Tr­êng Sa ®Þnh vÞ vµo vÞ trÝ ®ãng cäc sè 1 víi trôc däc cña Tµu Tr­êng Savu«ng gãc víi ®­êng xÝch thiÕt kÕ sè 1. Sau khi ®Þnh vÞ song th× tiÕn hµnh ®ãng cäcsè 1. §ãng cäc xong, dÞch chuyÓn tµu theo ph­¬ng vu«ng gãc víi trôc däc cña tµu vÒt©m lý thuyÕt cña r¶i xÝch. Sau khi r¶i xong ®o¹n xÝch sè 1, dÞch chuyÓn tµu cÈu vµo vÞ trÝ ®ãng cäc sè 2 víitrôc däc cña Tµu vu«ng gãc víi ®­êng xÝch thiÕt kÕ sè 2, ®Þnh vÞ xong th× b¾t ®Çu®ãng cäc. Sau khi ®ãng cäc song, dÞch chuyÓn tµu cÈu theo ph­¬ng vu«ng gãc víi trôc däccña tµu vÒ t©m lý thuyÕt ®Ó r¶i xÝch Sau khi ®ãng cäc vµ r¶i xÝch cho cäc sè 1 vµ cäc sè 2 xong, tiÕp tôc tiÕn hµnh®Þnh vÞ vµ di chuyÓn tµu vµ di chuyÓn Tµu cho qu¸ tr×nh ®ãng cäc vµ r¶i xÝch c¸ccÆp sè 3-4, 5-6, 7-8 víi c¸c b­íc t­¬ng tù nh­ trªn.  §Þnh vÞ vµ di chuyÓn Tµu cÈu Tr­êng Sa trong qu¸ tr×nh c¨ng xÝch §Þnh vÞ Tµu cÈu Tr­êng Sa ®­îc thÓ hiÖn ë c¸c b¶n vÏ . §Þnh vÞ Tµu cÈu Tr­êng Sa trong qu¸ tr×nh c¨ng xÝch chØ dïng 4 neo víi c¸c b­íctiÕn hµnh nh­ c¸c b­íc ë qu¸ tr×nh ®ãng cäc r¶i xÝch.  Quy tr×nh ®ãng cäc r¶i xÝch ViÖc ®ãng cäc r¶i xÝch ph¶i ®­îc kÕt hîp víi nhau theo tõng cÆp vµ lÇn l­ît theothø tù.Cäc ®­îc ®ãng xong, th× c«ng viÖc r¶i xÝch còng ®­îc tiÕn hµnh lu«n.C«ngviÖc cÇn ph¶i lµm lÇn l­ît theo tõng b­íc, tr¸nh nh÷ng rñi ro trong qu¸ tr×nh thic«ng. C«ng viÖc tr­íc tiªn chuÈn bÞ s½n sµng c¸c thiÕt bÞ cÇn thiÕt trong qu¸ tr×nh thic«ng. Quy tr×nh ®ãng cäc vµ r¶i xÝch cäc sè 1, ®o¹n xÝch sè 1 ®­îc tiÕn hµnh nh­ sau: o §ãng cäc X¸c ®Þnh chÝnh x¸c vÞ trÝ ®ãng cäc. DÞch chuyÓn Tµu Tr­êng Sa vµo vÞ trÝ ®ãng cäc sè 1. Hai mãc cÈu 300T cÈu cäc sè 1 ra vÞ trÝ chuÈn bÞ l¾p nèi xÝch. CÈu b¸nh lèp cÈu ®o¹n xÝch ®Çu tiªn 50m ra vÞ trÝ nèi xÝch vµo cäc vµ phô trîcho viÖc nèi ®o¹n xÝch 50m vµo tai cäc.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 76MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Dïng hai mãc cÈu 300T cÈu cäc ®Æt lªn gi¸ ®ì sao cho tai cäc quay ra phÝangoµi m¹n tµu, ®ång thêi dïng mãc cÈu 20T cÈu mét ®iÓm cña ®o¹n xÝch c¸ch ®Çutù do cña ®o¹n xÝch kho¶ng 15m dÞch chuyÓn cïng cäc. §iÒu chØnh mãc cÈu 20T ®­a ®Çu tù do cña ®o¹n xÝch vµo gÇn tang tr­ît, dïngtêi ®iÖn kÐo ®Çu tù do cña ®o¹n xÝch 50m luån qua tang tr­ît 2 ®Õn 3 m¾t xÝch vµneo xÝch vµo m¹n tµu b»ng c¸p vßng 38, L = 16m/2. TiÕn hµnh nèi ®o¹n xÝch thø hai 50m víi ®o¹n xÝch thø nhÊt 50m. Dïng mãc cÈu 300T th¶ xÝch xuèng sao cho ®o¹n xÝch ë ngoµi sµn Tµu kho¶ng70m. Dïng hai mãc cÈu 300T cÈu èng ®Èy thø nhÊt ®Æt lªn ®Çu cäc sao cho ®óng vÞ trÝchèt cña ®Çu cäc ®· ®­îc hµn s½n, dïng c¸p vµ manÝ liªn kÕt gi÷a èng ®Öm vµ ®Çucäc. CÈu c¶ èng ®Öm vµ cäc lªn mét ®o¹n ng¾n, dÞch ra phÝa ngoµi gi¸ ®ì, h¹ c¶ èng®Öm vµ cäc xuèng, ®ång thêi xoay cäc vµ èng ®Èy thø nhÊt mét gãc 180 o theo trôcth¼ng ®øng theo chiÒu cã gèi ®ì xÝch, ®Æt ®Çu èng ®Öm lªn gi¸ ®ì. Dïng hai mãc cÈu 300T cÈu èng ®Èy thø hai lªn ®Çu èng ®Èy thø nhÊt sao cho®óng chèt, dïng thanh chuyªn dông cµi ®Ó liªn kÕt hai èng ®Èy H¹ c¶ cäc vµ hai èng ®Èy xuèng khái gi¸ ®ì. Dïng cÈu 300T cÈu bóa MRBS-3000 vµ mãc cÈu 20T cÈu èng dÉn h¬i, ®Æt bóalªn ®Çu èng ®Èy thø hai. TiÕn hµnh ®ãng cäc xuèng ®Õn khi ®Çu cäc ë trªn mÆt ®¸y biÓn kho¶ng 5 m th×dõng l¹i. DÞch chuyÓn Tµu Tr­êng Sa theo ph­¬ng vu«ng gãc víi trôc däc cña tµu vÒ bªnph¶i Tµu mét kho¶ng 2,5 ®Õn 3m. Cho thî lÆn xuèng c¾t liªn kÕt gi÷a èng ®Öm víi cäc, tiÕp tôc ®ãng cho ®Õn khi®¹t ®é chèi quy ®Þnh, hay ®Çu cäc n»m d­íi mÆt ®¸y biÓn kho¶ng 3 ®Õn 4 m th×dõng l¹i. CÈu bóa lªn sµn tµu . Dïng mãc cÈu 300T cÈu hai èng ®Èy lªn vµ ®Æt lªn gi¸ ®ì ®­îc gi÷ bëi tai ë ®Çuèng ®Èy thø nhÊt. Th¸o chèt liªn kÕt gi÷a hai èng ®Èy, dïng mãc cÈu 300T cÈu èng ®Èy thø nhÊtra khái ®Çu èng ®Èy thø nhÊt vµ ®Æt xuèng sµn tµu ®óng vÞ trÝ. Dïng mãc cÈu 300T cÈu èng ®Èy thø nhÊt ra khái gi¸ vµ ®Æt xuèng sµn tµu ®óngvÞ trÝ.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 77MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC Hình 5.1 : chuẩn bị đóng cọc Hình 5.2 : thao tác đóng cọcSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 78MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC o R¶i xÝch Dïng hai mãc cÈu 300T vµ d©y c¸p 38 L= 16m/2 cÈu hai ®iÓm trªn d©y c¸pnhÊc lªn cao kh«ng qu¸ 44m t¹o ra 3 kho¶ng xÝch treo trªn kh«ng sao cho mçikho¶ng dµi 40m. H¹ mãc cÈu 300T tr¸i xuèng vµ ®ång thêi dÞch Tµu Tr­êng Sa vÒ phÝa t©m lýthuyÕt cho ®Õn khi c¸p vßng gÇn ch¹m vµo gèi chuyÓn h­íng cña xÝch th× cho mãccÈu vµ tµu dõng l¹i. Dïng d©y c¸p vßng 38, L = 16m/2 neo xÝch vµo gèi ®ì. Cho chïng mãc cÈu 300T tr¸i, th¸o c¸p vßng 38, L = 16m/2 ra khái xÝch. kÐo c¨ng xÝch b»ng mãc cÈu 300T ph¶i, sau ®ã th¸o d©y c¸p vßng gi÷ xÝch rakhái xÝch. H¹ mãc cÈu 300T ph¶i xuèng vµ ®ång thêi dÞch tµu vÒ phÝa t©m lý thuyÕt cho®Õn khi d©y c¸p vßng gÇn ch¹m vµo gèi chuyÓn h­íng xÝch. Dïng d©y c¸p vßng 38 L= 16m/2 liªn kÕt xÝch vµo gèi, nh¶ mãc cÈu 300T vµth¸o d©y c¸p vßng. TiÕp tôc dïng hai mãc cÈu 300T cÈu hai ®iÓm trªn ®o¹n xÝch t­¬ng tù nh­ trªnvµ tiÕp tôc th¶ xÝch cho ®Õn khi hÕt ®o¹n xÝch sè 1. Neo xÝch vµo m¹n Tµu b»ng c¸p vßng 38 L = 16m/2. Liªn kÕt phao hiÖu víi ®Çu cuèi cña xÝch b»ng c¸p 32 L = 10m vµ c¸p 56 L =40m. Liªn kÕt ®Çu trªn cña c¸p 56 L = 40m víi mãc cÈu 300T tr¸i b»ng c¸p vßng38 L = 16m/2, liªn kÕt ®Çu trªn cña c¸p 32 L = 10m víi mãc cÈu 300T ph¶i b»ngc¸p vßng 38 L = 16m/2. Mãc cÈu 300T tr¸i n©ng lªn kÐo xÝch, sau ®ã th¸o d©y c¸p vßng neo xÝch ë m¹nTµu ra khái xÝch. Mãc cÈu 300T tr¸i cho ®Õn khi mãc cÈu n»m trªn sµn tµu kho¶ng 0.5m th× dõngl¹i. Mãc cÈu 300T ph¶i n©ng lªn ®Ó kÐo c¨ng c¸p. Th¸o c¸p vßng 38 L = 16m/2 ë trªn mãc cÈu 300T tr¸i ra khái liªn kÕt víi c¸p56, L = 40m. H¹ mãc cÈu 300T xuèng cho ®Õn khi phao hiÖu ch¹m mÆt n­íc. Th¸o c¸p vßng 38 L = 16m/2 ra khái liªn kÕt víi c¸p 32 L = 10m.Lóc nµy, ®o¹n xÝch sè 1 ®· ®­îc r¶i xong.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 79MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCC¸c cäc tiÕp theo ®­îc ®ãng vµo vÞ trÝ víi c¸c b­íc t­¬ng tù nh­ c¸c b­íc ®ãng cäcsè 1C¸c ®o¹n xÝch tiÕp theo ®­îc r¶i víi c¸c b­íc t­¬ng tù nh­ c¸c b­íc r¶i xÝch sè 1. Hình 5.3 quy cách rải xích  Quy tr×nh c¨ng xÝch Quy tr×nh thö xÝch ®­îc tiÕn hµnh cho tõng cÆp xÝch ®èi xøng, t¶i träng thö xÝch70T. Môc ®Ých cña thö xÝch lµ chØnh th¼ng xÝch vµ ®­a c¸c m¾t xÝch vµo vÞ trÝ s½nsµng lµm nhËn t¶i Nguyªn lý c¨ng xÝch lµ sö dông têi neo sè 6 ®Ó kÐo d©y c¸p 29 cña Pal¨ng th«ngqua c¸c dßng däc. Khi têi cuén c¸p, hai ®Çu cña Pal¨ng tiÕp l¹i gÇn nhau, ®ång thêikÐo theo hai ®Çu xÝch l¹i gÇn nhau.Qu¸ tr×nh thö xÝch cho cÆp xÝch sè1-5 ®­îc tiÕn hµnh nh­ sau: o KÐo hai ®Çu xÝch lªn sµn Tµu ChuÈn bÞ Puli kÐo xÝch vµ ®o¹n xÝch 25m cÇn nèi thªm trong qu¸ tr×nh thö xÝch. §­a Tµu Tr­êng Sa vµo vÞ trÝ chuÈn bÞ thö xÝch.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 80MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC DÞch chuyÓn Tµu Tr­êng Sa vÒ bªn ph¶i cña Tµu ®Õn gÇn phao hiÖu sè 5. Dïng mãc cÈu 20T cÈu phao hiÖu lªn. Dïng c¸p nil«ng 20 liªn kÕt ®Çu trªn cña c¸p 56 L = 40m vµo trô neo b»ngc¸ch quÊn 5 vßng. Th¸o phao hiÖu vµ c¸p 32 L = 10m ra khái liªn kÕt. Liªn kÕt ®Çu c¸p 56 L = 40m víi mãc cÈu 300T b»ng c¸p vßng 38 L ==16m/2 vµ manÝ 35T. Th¸o c¸p nil«ng 20 ra. N©n mãc cÈu 300T lªn cho ®Õn khi m¾t xÝch thø 8 c¸ch mÆt sµn tµu kho¶ng 1mth× dõng l¹i. §éi c«ng nh©n trªn tµu luån c¸p vßng 38 L = 4m/2 vµo m¾t xÝch thø 8 vµ treoxÝch vµo m¹n tµu Nèi ®o¹n xÝch L = 25m vµo ®o¹n xÝch sè 5 vµ th¶ xÝch xuèng sao cho xÝch cßntrªn sµn Tµu kho¶ng 3  3,5m. DÞch chuyÓn Tµu Tr­êng Sa vÒ bªn tr¸i cña tµu ®Õn gÇn phao hiÖu sè 1. Dïng mãc cÈu 20T cÈu phao hiÖu lªn. Dïng c¸p nil«ng 20 liªn kÕt ®Çu trªn cña c¸p 56 L = 40m vµo trô neo b»ngc¸ch quÊn 5 vßng. Th¸o phao hiÖu vµ c¸p 32 L = 10m ra khái liªn kÕt. Liªn kÕt ®Çu c¸p 56 L = 40m víi mãc cÈu 300T b»ng c¸p vßng 38 L ==16m/2 vµ manÝ 35T. Th¸o c¸p 20 ra. N©ng mãc cÈu 300T lªn cho ®Õn khi m¾t xÝch thø 8 c¸ch mÆt sµn tµu kho¶ng 1mth× dõng l¹i. §éi c«ng nh©n trªn tµu luån c¸p vßng 38 L = 4m/2 vµo m¾t xÝch thø 8 vµ treoxÝch vµo m¹n Tµu. DÞch chuyÓn Tµu vÒ bªn ph¶i cña tµu sao cho t©m lý thuyÕt n»m bªn tr¸i cña tµuc¸ch tµu kho¶ng 13,5m. o C¨ng xÝch §éi c«ng nh©n nèi hai ®Çu xÝch víi Pal¨ng b»ng manÝ 70T, dïng têi kÐo choc¨ng xÝch, th¸o d©y c¸p vßng neo xÝch. Têi kÐo sè 6 cuén d©y c¸p ®Ó kÐo hai ®Çu xÝch l¹i gÇn nhau cho ®Õn khi ®ång hå®o lùc chØ 70T lùc th× dõng l¹i, nÕu hai ®Çu quay gi÷ c¸p c¸ch nhau ®Õn 3,5m mµlùc thö ®¹t 70T th× têi neo tõ tõ nh¶ c¸p cho xÝch tù tr­ît vÒ vÞ trÝ ban ®Çu. C¾t métSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 81MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCsè m¾t xÝch tuú theo lùc ®o ®­îc trªn ®ång hå ®o lùc. Têi neo cuén c¸p kÐo hai ®ÇuxÝch c¨ng xÝch cho ®Õn khi ®¹t lùc c¨ng 70T. Têi neo tõ tõ nh¶ c¸p cho hai ®Çu xÝch tù tr­ît dÇn ra hai mÐp m¹n tµu sao chomçi ®o¹n xÝch cßn l¹i trªn sµn tµu kho¶ng 3m. Neo xÝch vµo m¹n Tµu b»ng c¸p vßng 38 L= 4m/2.  Th¶ ®Çu xÝch vµ phao hiÖu Th¶ ®Çu xÝch vµ phao hiÖu ®­îc lµm lÇn l­ît cho tõng ®Çu xÝch theo c¸c b­íc nh­sau: Liªn kÕt phao hiÖu sè 1 vµo ®Çu xÝch sè 1 b»ng c¸p 56 L= 40m, c¸p 32 L =40m, c¸p vßng 38 L = 16m/2 vµ manÝ 35T, 55T. C«ng nh©n liªn kÕt ®Çu trªn c¸p 56 L = 40m víi mãc cÈu 300T tr¸i b»ng c¸pvßng 38 L = 16m/2. N©ng mãc cÈu 300T tr¸i lªn b¾t t¶i kÐo c¨ng c¸p 56 L = 40m. §éi c«ng nh©n th¸o liªn kÕt ®Çu xÝch víi trô neo, mãc cÈu 300T tr¸i h¹ xuèngcho ®Õn khi mãc cÈu ngang víi sµn Tµu th× dõng l¹i. Liªn kÕt ®Çu trªn cña c¸p 32 L = 40m víi mãc cÈu 300T ph¶i b»ng c¸p vßng38, L = 16m/2. N©ng mãc cÈu 300T ph¶i lªn ®Ó kÐo c¨ng c¸p 32 L = 40m. Th¸o c¸p vßng 38 L = 16m/2 ë trªn mãc cÈu 300T tr¸i ra khái liªn kÕt víi c¸p56, L = 40m. H¹ mãc cÈu 300T ph¶i xuèng cho ®Õn khi phao hiÖu sè 1 ch¹m mÆt n­íc. Th¸o c¸p vßng 38, L = 16m/2 ra khái liªn kÕt khíp víi c¸p 32, L = 40m. C¸c cÆp xÝch 2-6, 3-7, 4-8 ®­îc tiÕn hµnh c¨ng xÝch víi c¸c b­íc t­¬ng tù nh­ c¸cb­íc c¨ng xÝch cña cÆp xÝch 1-5.  S¬ ®å ®Þnh vÞ Tµu cÈu Tr­êng Sa Sau khi ®· chuÈn bÞ s½n sµng c¸c thiÕt bÞ cÇn thiÕt, ta ®­a tµu cÈu Tr­êng Sa vµo vÞtrÝ vµ ®Þnh vÞ, sau khi Tµu cÈu vµo vÞ trÝ míi b¾t ®Çu c¸c c«ng viÖc tiÕp theo. o Treo xÝch vµo m¹n Tµu Tr­êng SaSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 82MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC ViÖc vít xÝch neo vµo m¹n Tµu lµ giai ®o¹n chuÈn cho viÖc l¾p xÝch vµo bui vµ t¹okho¶ng trèng cho viÖc dÉn c«ng tr×nh vµo, tr¸nh sù va tr¹m gi÷a c«ng tr×nh víi c¸cphao hiÖu cña ®Çu xÝch, g©y ra nh÷ng sù cè. Dïng mãc cÈu 20T cÈu phao lªn m¹n Tµu. Neo ®Çu c¸p 32 L = 40m vµo m¹n tµu b»ng d©y c¸p nil«ng, sau ®ã th¸o phao. o DÉn kÕt cÊu c«ng tr×nh vµo, ®Þnh vÞ c«ng tr×nh. Sau khi ®­a c«ng tr×nh ®Õn gÇn khu vùc thi c«ng, dïng ®éi Tµu ®­a hÖ c«ng tr×nhvµo vÞ trÝ cÇn l¾p ®Æt khai th¸c. Dïng hai d©y c¸p 60, L = 120m nèi gi÷a Tµu cÈu vµ hÖ phao. Sau khi ®· ®Þnh vÞ xong vÞ trÝ cña c«ng trÝnh, tiÕn hµnh viÖc l¾p xÝch vµo cét.  Quy tr×nh l¾p xÝch : o Quy tr×nh l¾p xÝch Quy tr×nh l¾p xÝch ®­îc lµm lÇn l­ît cho tõng ®o¹n xÝch theo c¸c b­íc sau: Dïng d©y c¸p nil«ng 20 luån qua giÕng vµ èng luån xÝch, mét ®Çu d©y c¸pmãc vµo cÈu 20T, ®Çu cßn l¹i cña ®Çu d©y c¸p liªn kÕt víi ®Çu d©y c¸p 18 L= 60m®Æt s½n trªn phao ®¬n, ®Çu cßn l¹i cña d©y c¸p 18 L = 60m ®­îc liªn kÕt víi ®Çuc¸p treo xÝch trªn m¹n tµu. Dïng mãc cÈu 20T kÐo d©y c¸p 20 ®Ó kÐo d©y c¸p luån qua èng luån xÝch vµgiÕng. Sau khi kÐo ®­îc ®Çu d©y c¸p 18 L = 60m lªn, mãc ®Çu d©y c¸p 18 L = 60mvõa kÐo ®­îc vµo mãc cÈu 20T, ®ång thêi th¶ ®Çu d©y c¸p treo xÝch ra khái bÝch. Dïng c¸p vßng 38 vµ manÝ C35 liªn kÕt mãc cÈu 300T ph¶i víi ®Çu d©y c¸ptreo xÝch KÐo mãc cÈu 300T ph¶i lªn cho khi hÕt ®o¹n d©y c¸p 32 L = 40m vµ manÝ 55Tnèi c¸p. Dïng c¸p vßng 38 L = 16m vµ manÝ C55 liªn kÕt manÝ ®ã víi mãc cÈu 300Ttr¸i. KÐo mãc cÈu 300T tr¸i lªn cho ®Õn khi hÕt ®o¹n d©y c¸p 56 L = 40m vµ xuÊthiÖn d©y c¸p vßng ë ®Çu xÝch. Khãa t¹m vµo khãa xÝch, sau ®ã treo xÝch b»ng c¸p vßng vµo r­m trªn phao ®¬n. §iÒu chØnh xÝch, c¾t xÝch khi cÇn thiÕt.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 83MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC o C©n chØnh xÝch. Theo hướng E làm chuẩn thì dây 1 có góc lệnh 900 dây 2 lệnh 450 ; dây 3 lệch450 dây 4 là 00 ; dây 5 lệch 2700 dây 6 lệch 2250 ; dây 7 lệch 2250 dây 8 lệch 1800 .Việc căn chỉnh các dây sao cho sai số góc ko quá ∓ 2,250 . như hình vẽ 5.4 Hình 5.4 : mặt bằng bố trí xích của giàn5.2.3. Giai đoạn 3 : giải phóng mặt bằng.Gi¶i phãng mÆt b»ng bao gåm c¸c b­íc sau: Th¶ láng c¸c neo gi÷ kÕt cÊu c«ng tr×nh. Th¸o c¸c d©y c¸p liªn kÕt tõ Tµu dÞch vô tíi kÕt cÊu c«ng tr×nh. Tµu dÞch vô lÇn l­ît thu neo cña Tµu Tr­êng Sa cho ®Õn khi cßn chiÕc neo cuèicïng. Tr­êng Sa tù thu neo cuèi cïng. Tµu dÞch vô th¸o hÖ thèng phao biÓn b¸o vµ hÖ phao l­íi b¶o vÖ sung quanh.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 84MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚCCHƯƠNG VI : CÔNG TÁC AN TOÀN LAO ĐỘNG .C«ng t¸c an toµn lao ®éng trong qu¸ tr×nh thi c«ng c«ng tr×nh lµ mét trong nh÷ngvÊn ®Ò ®Æc biÖt quan träng. Qu¸ tr×nh l¾p r¸p c¸c kÕt cÊu ®­îc tiÕn hµnh ph¶i tu©nthñ nghiªm ngÆt theo tÊt c¶ c¸c quy ®Þnh vÒ an toµn lao ®éng.1. §èi víi c«ng nh©n vµ c¸n bé theo dâi thi c«ng nhÊt thiÕt ph¶i ®­îc huÊn luyÖn vµ kiÓm tra nghiªm ngÆt c¸c quy ph¹m vÒ an toµn lao ®éng.2. C«ng nh©n vµ c¸n bé lµm viÖc trªn hiÖn tr­êng ph¶i ®­îc trang bÞ b¶o hé lao ®éng ®Çy ®ñ.3. C¸c thiÕt bÞ thi c«ng xe cÈu ph¶i ®­îc kiÓm nghiÖm toµn bé theo quy chÕ hiÖn hµnh tr­íc khi ®­a vµo thi c«ng c«ng tr×nh.4. C¸c c¸p cÈu sö dông cho thi c«ng ph¶i cã chøng chØ hoÆc ph¶i ®­îc thö t¶i tr­íc khi ®­a vµo sö dông. C¸c c¸p ®iÖn kÐo trªn hiÖn tr­êng ph¶i ®¶m b¶o ®é kÝn tuyÖt ®èi, kh«ng ®­îc rß rØ ®iÖn ra ngoµi nhÊt lµ khi trêi m­a trªn hiÖn tr­êng cã ®é Èm cao hoÆc mÆt b»ng thi c«ng cã n­íc.5. HiÖn tr­êng thi c«ng ph¶i ®­îc b¶o vÖ b»ng hµng rµo, cÊm tuyÖt ®èi kh«ng ®­îc cho tµu thuyÒn kh«ng cã nhiÖm vô vµo khu vùc thi c«ng.6. chÊp hµnh nghiªm chØnh c¸c quy ®Þnh sau: Quy ®Þnh an toµn vÒ phßng ho¶ cña c¸c c«ng tr×nh c«ng nghiÖp. Quy tr×nh vÒ an toµn khi sö dông «xi, axªtilen trong c«ng nghiÖp. Quy ®Þnh vÒ phßng ho¶ trong qu¸ tr×nh hµn. Quy ®Þnh vÒ sö dông c¸c thiÕt bÞ cÈu n©ng. Trªn cÈu næi ph¶i cã thiÕt bÞ ®o giã. C¸c cÈu b¸nh lèp, cÈu næi chØ ®­îc ho¹t ®éng khi giã cã vËn tèc Vgiã  6m/s,Hsãng < 1,25m. Trong khu vùc thi c«ng ph¶i cã hÖ thèng ®Ìn chiÕu s¸ng, cÊm cÈu lµm viÖctrong ®iÒu kiÖn thiÕu ¸nh s¸ng, khi cã m­a, sÊm chíp vµ s­¬ng mï víi tÇm nh×n <100m.7. Trao ®æi gi÷a ng­êi chØ huy víi ng­êi ®iÒu khiÓn ph­¬ng tiÖn næi b»ng bé ®µm, tuyÖt ®èi ng­êi ngoµi kh«ng ®­îc tham gia ®iÒu khiÓn8. C¸c tai mãc cÈu ph¶i ®­îc tÝnh to¸n kiÓm nghiÖm tr­íc khi ®­a vµo sö dông9. Thùc hiÖn c«ng t¸c hµn ngoµi hiÖn tr­êng kh«ng ®­îc hµn khi giã > 8m/s. NÕu v× ®iÒu kiÖn khÈn cÊp ph¶i ®­îc che ch¾n cÈn thËnSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 85MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC10. Ng­êi chØ huy c«ng tr×nh ph¶i n¾m v÷ng vµ chØ huy theo ®óng tr×nh tù vµ c«ng nghÖ thi c«ng c«ng tr×nh. NÕu v× lý do nµo ®ã ph¶i thay ®æi quy tr×nh c«ng nghÖ thi c«ng cÇn ph¶i tho¶ thuËn víi c¸n bé kü thuËt theo dâi thi c«ng vµ gi¸m s¸t thiÕt kÕ tr­íc khi cã quyÕt ®Þnh chÝnh thøc11. TÊt c¶ c¸c dông cô cøu sinh trªn biÓn ph¶i ®­îc kiÓm tra chÆt chÏ vµ tû mØ tr­íc khi cho phÐp sö dông, c«ng nh©n vµ c¸n bé thi c«ng ph¶i ®­îc h­íng dÉn sö dông tr­íc khi vµo thi c«ng c«ng tr×nh12. Khi lÆn kh¶o s¸t còng nh­ kiÓm tra trong qu¸ tr×nh thi c«ng ph¶i thùc hiÖn ®óng quy tr×nh nhÊt thiÕt kh«ng ®­îc thùc hiÖn tuú tiÖn sai quy tr×nh, quy ph¹m an toµn lÆnCÊm tuyÖt ®èi kh«ng ®­îc nÐm bÊt cø vËt g× xuèng biÓn khi thî lÆn ®ang lµm viÖc.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 86MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC KẾT LUẬN Đồ án đã tính toán thiết kế kỹ thuật hệ thống neo giàn khoan khai thác bán chìmtại mỏ Đại Hùng 110m nước.- Bài toán thiết kế hệ thống neo thì trên thực tế đã có phần mềm tính toán. Phần mềm này được áp dụng dựa trên cơ sở lý thuyết đã được nêu ở mục 2.1 trong đồ án. Với điều kiện và thời gian trong vòng 3 tháng em chưa giải quyết được bài toán này bằng phần mềm. Nên em giải quyết bài toán này giữa trên cơ sở lý thuyết đã được nêu ở mục 2.2 trong đồ án.- Việc tính toán bằng các công thức gần đúng thì có hạn chế là sai số cao hơn so với khi dùng phần mềm và khả năng lựa chọn phương án bị hạn chế hơn khi phải chọn hệ thống neo phải chẵn và đối xứng. Nhưng bù lại khi tính toán bằng công thức gần đúng sẽ giúp em hiểu sâu hơn về bản chất của bài toán thiết kế dây neo.- Qua đồ án này em thấy công trình của em không chỉ để áp dụng cho độ sâu nước là 110m mà có thể áp dụng cho độ sâu nước khác nhau và việc tính toán lại rất nhanh và đơn giản nếu khi đã hiểu bài toán. Chỉ cần thiết kế lại chiều dài hệ thống dây neo cho các độ sâu nước và điều kiện môi trường khác nhau là có thể sử dụng khai thác công trình ở các vùng biển sâu hơn mà không cần thay đổi phần kết cấu giàn khoan bán chìm.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 87MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC TÀI LIỆU THAM KHẢO. 1- Bài giảng môn học : Công trình biển mềm và Phương tiện nổi. 2- Tạp chí của tập đoàn dầu khí quốc gia Việt Nam_PETROVIETNAM. Số 3_2012 3- Tìm hiểu và chọn lọc thông tin, hình ảnh trên Internet. 4- Deepwater oil & Gas facilities ( 6th China _ US OGIF, New Orleans, USA ) 5- Đại Hùng Petroleum operating company Đại Hùng oil field development phase 2. 6- Specification for mooring chain. 7- API- RP-2SK (10_2005) Design and Analysis of Stationkeeping Systems for Floating Structures. 8- API- RP-2A (10_2005) Design and Analysis of Stationkeeping Systems for Floating Structures 9- Số liệu giàn ĐH _01.SVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 88MSSV:815152
  • TRƯỜNG ĐẠI HỌC XÂY DỰNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆPVIỆN XD CT BIỂN & DẦU KHÍ THIẾT MINH TÍNH TOÁNTHIẾT KẾ KỸ THUẬT HT NEO GIÀN KHOAN KHAI THÁC BÁN CHÌM TẠI MỎ ĐẠI HÙNG 110m NƯỚC PHỤ LỤCSVTH : HỒ VĂN THÌN GVHD : TS.PHẠM HIỀN HẬU 89MSSV:815152