Modulo 2 (produccion 2 )
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Modulo 2 (produccion 2 ) Presentation Transcript

  • 1. Producción 2 Modulo 2:Sistemas de Levantamiento Artificial
  • 2. Sistemas de Levantamiento ArtificialPodemos definir el Levantamiento Artificial como la utilización de una fuente externa deenergía para levantar los fluidos del yacimiento desde el fondo del pozo hasta lasuperficie.Podemos definir dos tipos básicos:1. Levantamiento Artificial por Gas (Gas-Lift).2. Levantamiento Artificial por Bombeo 2.1. Bombeo Electrosumergible. 2.2. Bombeo de Cavidad Progresiva. 2.3. Bombeo Mecánico. 2.4. Bombeo Hidráulico.
  • 3. Sistemas de Levantamiento ArtificialCurvas de Oferta y Demanda de energía al nivel de la bomba.Asumiendo que el pozo produce por flujo natural, calculamos las curvas de oferta ydemanda pero tomando en cuenta las siguientes consideraciones.• Para obtener la Curva de Demanda se realiza el mismo procedimiento utilizado paracalcular la Pwf, pero con la diferencia que se debe utilizar la profundidad dondeasentemos la bomba y no la de las perforaciones.• Para obtener la Curva de Oferta se debe utilizar el procedimiento para calcular Pwhubicando el nodo en el cabezal del pozo, pero no se sube a las curvas de gradientevertical con la profundidad del pozo sino con la distancia que existe entre lasperforaciones y la bomba. El procedimiento se explica a continuación.
  • 4. Sistemas de Levantamiento ArtificialProcedimiento para obtener la Curva de oferta, ubicando el nodo en el cabezal delpozo.Es necesario calcular la Pwh a partir de la Pwf de oferta obtenida en el fondo del pozo ypara ello es necesario usar un procedimiento inverso al visto anteriormente para entraren las curvas de gradiente de presión, quedando de la siguiente manera: Pwh Pwf
  • 5. Sistemas de Levantamiento ArtificialComo puede observase en la figura anterior el propósito de cualquier método delevantamiento artificial es generar una curva de demanda de tal forma que permita alyacimiento responder a los requerimientos de producción preestablecidos.Cuando la bomba se instala en el fondo del pozo, la presión de fondo fluyente (Pwf)será la presión de entrada a la bomba.
  • 6. Sistemas de Levantamiento ArtificialCurvas de Análisis Nodal para sistemas de levantamiento Artificial
  • 7. Sistemas de Levantamiento Artificial Bomba Asentada en el Fondo
  • 8. Sistemas de Levantamiento Artificial Bomba Asentada en el Fondo
  • 9. Sistemas de Levantamiento ArtificialSeguimiento al nivel dinámico del fluidoLas bombas deben tener la suficiente sumergencia para que el fluido entre a ellas consuficiente presión, evitando problemas de cavitación y para soportar las pérdidas deenergía ocasionadas por restricciones al flujo antes de la entrada a la bomba tales comola que ocurre, por ejemplo, en los separadores de gas.Cuando se desea manejar menos gas libre, la bomba debe ser colocada lo mas profundoposible.Es necesario monitorear periódicamente el nivel dinámico del fluido en el espacioanular para garantizar que la bomba siempre estará sumergida en la columna de fluido.
  • 10. Sistemas de Levantamiento Artificial LEVANTAMIENTO ARTIFICIAL POR GASEs un método que utiliza gas comprimido como fuente de energía para llevar los fluidosdel yacimiento desde el fondo del pozo hasta la superficie, de allí que la principalconsideración en su selección para producir un grupo de pozos, es la disponibilidad deuna fuente rentable de gas a alta presión.Existen dos tipos de LAG:1. LAG Continuo2. LAG Intermitente
  • 11. Sistemas de Levantamiento Artificial LEVANTAMIENTO ARTIFICIAL POR GASRangos de AplicaciónEl levantamiento artificial por gas se aplica preferentemente en pozos que producen crudo liviano - mediano. Enla siguiente tabla se muestran los rangos de aplicación en el método de levantamiento artificial por gas continuoe intermitente.
  • 12. Sistemas de Levantamiento Artificial
  • 13. Sistemas de Levantamiento Artificial Operación del LAG Continuo. Eficiencia de LevantamientoEl LAG continuo se considera como una extensión del método de producción por flujonatural y consiste en suplementar el gas de formación mediante la inyección continuade gas en la columna de fluido del pozo con el propósito de aligerarla para disminuir lapresión de fondo fluyente en el fondo y generar el diferencial de presión requerido paraque la arena productora aporte la tasa de producción deseada.El gas se inyecta a la columna de fluidos del pozo a través de una válvula reguladora depresión que se denomina válvula de LAG.La eficiencia de levantamiento se mide por el consumo de gas requerido para producircada barril normal de petróleo, la máxima eficiencia se obtiene inyectando por el puntomas profundo posible (60 a 120 pies por encima de la empacadura superior) la tasa deinyección adecuada. La tasa de inyección de gas dependerá de la tasa de producción ydel aporte de gas de la formación.
  • 14. Sistemas de Levantamiento Artificial Operación del LAG Continuo. Eficiencia de Levantamiento De acuerdo a la figura: Qiny = (RGLt-RGLf).ql/1000 Donde: Qiny: Tasa de inyección requerida de gas, (Mpcn/d) RGLt: Relación Gas-Líquido total, (pcn/bn) RGLf: Relación Gas-Líquido de formación, (pcn/bn) ql: Tasa de producción de líquido bruta (b/d)
  • 15. Sistemas de Levantamiento Artificial Operación del LAG Continuo. Eficiencia de LevantamientoCuando se desconoce el comportamiento de afluencia de la formación productora no esposible cuantificar previamente el impacto de la tasa de inyección de gas delevantamiento sobre la producción del pozo. Una manera de optimizar la inyección esmantener una RGLt cercana a la correspondiente al gradiente mínimo, es decir, aquella apartir de la cual el gradiente de presión no se reduce al aumentar la RGL, ya que lareducción del peso de la columna de fluido se compensa con las pérdidas de energía porfricción.Zimmerman presentó la siguiente expresión que permite calcular una relación gas-líquido cercana al gradiente mínimo:
  • 16. Sistemas de Levantamiento Artificial Operación del LAG Continuo. Eficiencia de LevantamientoDonde:Con:W= Fracción de agua y sedimento, adimensional.ID= Diametro Interno de la tubería de producción, pulgDv= Profundidad del punto de inyección, pies.Ql= Tasa de producción de líquido, b/dRGLgrad.min = RGL cercana a gradiente mínimo, pcn/bnCotgh(x) = Cotangente hiperbólica de x = (e2x+1)/(e2x-1)
  • 17. Sistemas de Levantamiento Artificial Operación del LAG Continuo. Eficiencia de LevantamientoEs importante alcanzar la máxima profundidad de inyección con la presión disponible en superficie, de esa manerase aprovechará al máximo la energía del gas comprimido. Para obtener esto es necesario hacer un buen diseño dela instalación.Cuando se conoce el comportamiento de afluencia de la formación productora se puede cuantificar el efecto quetiene la RGL sobre la producción del pozo aplicando análisis nodal y asumiendo que se puede inyectar el gas en elfondo del pozo, de esta manera se obtendrán gráficos de oferta y demanda de fluidos para diferentes RGL RGL1 RGL 2 Pwf RGL 3 RGL 4 Q1 Q2 Q3Q4
  • 18. Sistemas de Levantamiento Artificial Operación del LAG Continuo. Eficiencia de LevantamientoPara cada tasa de producción Ql obtenida, se determina la tasa de inyección requerida aplicando la ecuación yavista anteriormente: Qiny = (RGLt-RGLf).ql/1000. Graficando la tasa de producción de líquido en función de la tasade inyección de gas se obtiene la llamada por Mayhill : Curva de comportamiento del pozo de LAG y en ella sevisualiza el efecto que tiene la tasa de inyección de gas sobre la tasa de producción del pozo. Q4 Q3 Q2 Q1 Qiny1 Qiny2 Qiny3 Qiny4
  • 19. Sistemas de Levantamiento Artificial Operación del LAG IntermitenteCuando la presión estática del yacimiento es tan baja de tal forma que no se puede obtener suficiente diferencialde presión en la arena productora para producir mediante LAG continuo, se debe utilizar el LAG Intermitente.El LAG intermitente consiste en inyectar cíclica e instantáneamente un alto volumen de gas comprimido en latubería de producción con el propósito de desplazar, hasta la superficie, la columna de tapón de fluido que aportala arena por encima del punto de inyección. La siguiente figura muestra el ciclo de operación de una instalaciónde LAG intermitente.
  • 20. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos del LAGEntre las diferencias fundamentales entre ambos tipos de LAG se tienen:• El Patrón de inyección• En el continuo se aprovecha la energía del gas de formación mientras que en el intermitente esta energía sepierde.• En el Continuo se gasifica la columna de fluido para mantener el pozo en producción con la energía existente enel yacimiento, mientras que en el intermitente se desplaza el tapón de líquido con la energía del gas comprimido yla energía del yacimiento se encarga, posteriormente, de aportar el tapón de líquido al pozo.Descripción del Equipo:La mayoría de los sistemas de LAG están diseñados para recircular el gas de levantamiento. El gas a baja presiónproveniente de las estaciones se comprime para ser parcialmente reinyectado en los pozos con fines delevantamiento. En la siguiente figura se presenta el equipo básico requerido en un sistema de LAG
  • 21. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipo Básico para operaciones de LAG
  • 22. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos básicos en el LAGEquipos de Superficie1. Planta Compresora: Se encarga de comprimir el gas proveniente de las estaciones, puede ser centrífuga (turbina) o reciprocante (motocompresor).2. Red de distribución de gas a alta presión: Es un sistema de tuberías que distribuye el gas de levantamiento entre los pozos asociados al sistema, puede ser a través de múltiples de distribución ó también a través de una red del tipo ramificada.3. Equipo de medición y control: Registradores y reguladores de flujo, válvulas de bloqueo, etc.4. Red de recolección de gas a baja presión: Es el conjunto de tuberías que se encarga de llevar el gas a baja presión desde las estaciones de flujo hasta la planta compresora.
  • 23. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAGEquipos de Subsuelo1. Válvulas y Mandriles de LAG: Válvulas reguladoras de presión a través de las cuales se inyecta gas a la columna de fluidos, estas se asientan en tubos especiales ó mandriles.Recorrido del gas a través del equipo.En el caso típico mostrado en la figura de los equipos básicos, la planta compresora recibe el gas a una presión, ylo descarga a la red de distribución a una presión mucho mayor. Debido a la fricción, el gas pierde energía endicha red de tal manera que llega con una ligera perdida de presión al medidor, este generalmente es del tipoplaca-orificio. Prácticamente con esta última presión entra al regulador de flujo (“choke” ajustable), de donde elgas sale a una presión, esta es la llamada comúnmente (cuando el choke ajustable este en el pozo), presión deinyección Piny o Presión de Casing, ya que en la mayoría de los casos el gas se inyecta por el anular y pasa a travésde la válvula operadora de LAG a la tubería de producción para mezclarse con los fluidos producidos por el pozo
  • 24. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAGRecorrido del gas a través del equipo. (continuación)Cuando el choke está en el múltiple, la presión de casing es ligeramente menor a la presión de salida de dichochoke debido a la pérdida por fricción en la linea de gas. Como el anular tiene un área grande expuesta a flujo, lavelocidad del fluido no es alta, por lo que la fricción es prácticamente despreciable, de allí que para determinar lapresión de inyección a la profundidad de la válvula operadora basta adicionarle a la presión de inyección ensuperficie, el peso de la columna de gas. El gradiente estático del gas a presión (Gg) puede obtenerse de lasfiguras de Gradiente de gas a partir de la presión de inyección en la superficie y de la gravedad especifica del gas. Pgas@prof = Piny.sup + (Prof*Gg)La caída de presión a través de la válvula dependerá del área expuesta al flujo. Los fluidos producidos junto con elgas de levantamiento son transportados principalmente por la energía del yacimiento hasta el cabezal del pozodonde llegan con una energía suficiente para llevar los fluidos hasta la estación de flujo.
  • 25. Sistemas de Levantamiento Artificial
  • 26. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAGRecorrido del gas a través del equipo. (continuación)En el separador general de producción eventualmente se separará la fase líquida de la gaseosa; la fase líquidadespués de ser tratada es transportada a los tanques de almacenamiento, y el gas pasa a la red de recolecciónpara entrar nuevamente a la estación compresora.A lo largo de este recorrido, existen, en puntos estratégicos, válvulas y medidores de presión y de flujo de gasque permiten obtener información requerida para el control y seguimiento del sistema. Cuando el volumen degas que llega a la estación compresora, proveniente de las estaciones de flujo, es mayor que la capacidad decompresión, el gas remanente incrementa la presión en el sistema de recolección accionando una válvulareguladora que permite ventear o quemar a la atmosfera el gas no comprimido.
  • 27. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAGMandriles y VálvulasLa parte del equipo cuyo funcionamiento es el mas importante comprender para realizar el diseño y análisis deuna instalación de LAG lo constituye la válvula de levantamiento, por lo que mas adelante se detallarán algunosaspectos relacionados con la mecánica de las válvulas de levantamiento. En el pozo las válvulas van instaladas entuberías que poseen conexiones especiales para sujetarlas a la profundidad deseada y que reciben el nombre demandriles.Los mandriles constituyen una parte integrada a la tubería de producción. El número de mandriles, así como laposición de cada uno de ellos en la sarta de perforación se determina con el diseño de la instalación y dependefuertemente de la presión de inyección disponible en el sistema.
  • 28. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAGDesde 1950 se introdujo el Mandril de Bolsillo, el cual posee en su interior un receptángulo para alojar la válvulade tal manera que no entorpezca el paso de los fluidos ni de las herramientas a través de la tubería. Las válvulaspueden ser extraídas con guaya fina desde la superficie por lo que comúnmente se les llama válvulasrecuperables. La nueva generación de mandriles de bolsillo vienen equipados con dispositivos mecánicosespeciales para orientar la herramienta de pesca y asegurar una operación exitosa de guaya fina en pozosdesviados.
  • 29. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAGEl tamaño de los mandriles a utilizar dependerá del diámetro de la sarta de producción, los tamaños máscomúnmente usados son los de 2 3/8”, 2 7/8” y 3 ½”, así mismo los tamaños de válvulas mas usados son las de 1” y1.5” (O.D) siendo estas últimas las mas recomendadas para levantar altas tasas de producción. Dependiendo deltamaño de la válvula que el mandril es capaz de alojar, se clasifican en mandriles de la “Serie K” para válvulas de1” y de la “Serie M” para las de 1.5”. El principio de operación de una válvula convencional es el mismo que el deuna recuperable.El propósito de una válvula de LAG (a excepción de la operadora, es permitir la descarga de los fluidos del pozopara lograr inyectar el gas a la profundidad determinada en el diseño, para evitar que el fluido se regrese de latubería al espacio anular, las válvulas poseen una válvula de retención en su parte inferior.Tipos de CompletacionesEn la siguiente figura se muestran los tipos de instalaciones de LAG mas usadas
  • 30. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAG
  • 31. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAGLa mayoría de las instalaciones son del tipo semi-cerrada ya que la empacadura evita que en pozos de bajapresión fluyente en el fondo, el gas entre por la punta de la tubería restringiendo la entrada del fluido de laformación al pozo, adicionalmente la empacadura evita que el fluido del yacimiento, en períodos de no inyecciónde gas, invada el espacio anular siendo necesario desalojarlo cada vez que se reinicie la inyección de gas.La instalación cerrada se utiliza en pozos que van a producir mediante LAG intermitente, fluidos provenientes dearenas con baja presión de fondo estática, la válvula fija evita la contrapresión que el gas de inyección ejercehacia la formación, sin embargo cuando la permeabilidad de la arena productora es baja, el uso de dicha válvulaes cuestionable. La válvula fija, además de restringir la afluencia de fluidos hacia la tubería, puede traerproblemas operacionales cuando el pozo presenta indicios de arenamiento.
  • 32. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAGMecánica de VálvulasLa válvula de LAG es básicamente un regulador de presión. En la figura que se mostrará a continuación se observaque el elemento de cierre es un fuelle cargado con gas a presión (aunque algunas utilizan un resorte); las fuerzasde apertura provienen de la acción de la presión del gas (corriente arriba) y de la presión del fluido ó presión deproducción (corriente abajo) sobre el área del fuelle y el área del asiento respectivamente o viceversa.Clasificación de las Válvulas para LAG• Válvulas operadas por presión de gas: Son aquellas donde la presión de gas actúa sobre el área del fuellepor lo que abren predominantemente por dicha presión.• Válvulas operadas por presión de fluido: son aquellas donde la presión del fluido actúa sobre el área defuelle por l que abren predominantemente por dicha presión.
  • 33. Sistemas de Levantamiento Artificial Equipos Básicos en el LAG Pb.Ab Pb Pg Pg.(Ab-Ap) Pp.Ap
  • 34. Sistemas de Levantamiento ArtificialFuerzas de apertura y cierre de una válvula en el pozo. Calibración en el TallerPara una válvula operada por presión de gas en posición cerrada, tal como se muestra en la figura anterior, sepuede establecer el siguiente balance de fuerzas en un instante antes de que abra: Fuerza de Cierre = Fuerzas de AperturaCon: Fuerza de cierre = Pb.Ab Fuerzas de apertura = Pg.(Ab-Ap) + Pp.ApDonde:Pb: Presión del N2 en el fuelle o simplemente presión de fuelle, en lpcmPg: Presión de gas, lpcmPp: Presión del fluido o presión de producción, lpcmAb: Área efectiva del fuelle, plg2 (aprox: 0.77 para válvulas de 1 ½” y 0.31 para válvulas de 1”).Ap: Área de la puerta o asiento, plg2
  • 35. Sistemas de Levantamiento ArtificialFuerzas de apertura y cierre de una válvula en el pozo. Calibración en el TallerEntonces : Fuerza de Cierre = Fuerzas de Apertura Pb.Ab = Pg.(Ab-Ap) + Pp.ApEn vista de que los valores de Ap y Ab son pequeños se ha simplificado la expresión anterior dividiéndola entreAb, por lo que la expresión quedaría: Pb = Pg.(1-R) + Pp.RDonde R = Ap/Ab y se denomina relación de áreas entre la puerta y el fuelle, su valor debe ser suministrado porel fabricante de válvulas.
  • 36. Sistemas de Levantamiento ArtificialFuerzas de apertura y cierre de una válvula en el pozo. Calibración en el TallerLa presión de gas requerida para abrir la válvula (Pvo) bajo condiciones de operación se obtiene resolviendo laecuación anterior para Pg, es decir Pvo = Pg = (Pb – Pp.R) / (1 – R)Asumiendo que la presión por debajo del vástago es la presión Pg, se puede establecer el siguiente balance uninstante antes de que cierre: Pb.Ab = Pg.(Ab-Ap) + Pg.ApEl valor de Pg para que la válvula cierre (Pvc) se obtiene resolviendo la ecuación anterior, es decir: Pvc = Pg = Pb
  • 37. Sistemas de Levantamiento ArtificialEN EL TALLEREn la fase de diseño se fija la presión de gas (Pg) con la que debe operar la válvula de acuerdo a la presión deinyección disponible, de tal manera que con la presión del fluido en la tubería (Pp) se puede calcular la presióndel fuelle (Pb) aplicando la ecuación Pb = Pg.(1-R) + Pp.R. Para lograr obtener la presión del Nitrógeno (Pb) a latemperatura de operación de la válvula (Tv) es necesario cargar el fuelle en el taller, donde por lo general serealiza a una temperatura de 60 °F, de allí que se requiere corregir por temperatura la presión Pb, la correcciónes:Pb@60°F = Pb. CtDonde: Ct = 1/{1 + 0.00215.(Tv – 60)}Con: Tv(°F) = Tfondo – Gt.(D-Dv)Gt: es el gradiente de temperatura en el pozo, si el yacimiento no se encuentra aportando fluido (Pwf ≥ Pws) sedebe usar el gradiente geotérmico (Ggeot : 0.015 °F/pie), pero si se encuentra aportando un determinado caudalse debe utilizar el gradiente dinámico de temperatura (Gtd) estimado con alguna correlación empírica o con unbalance de energía a lo largo del pozo.
  • 38. Sistemas de Levantamiento ArtificialEN EL TALLEREn la figura que se muestra a continuación se presenta en forma gráfica la Correlación de H. Winkley presentadapor Kirkpatrick, en dicha gráfica se entra con el caudal de líquido y se lee de la curva de Ggeot el correspondienteGtd de temperatura. Esta correlación no se realiza cuando el elemento de cierre es una resorte.
  • 39. Sistemas de Levantamiento ArtificialFlujo de Gas a través de la VálvulaWinkler indicó que el área del orificio de la válvula expuesta al flujo de gas aumenta en la medida que seincrementa la presión de gas por encima de la presión de apertura inicial de dicha válvula. Dicha área estarádada por el área lateral del cono truncado generado entre la bola del vástago y el asiento, en la siguiente figurase visualizará el mencionado cono.
  • 40. Sistemas de Levantamiento ArtificialFlujo de Gas a través de la VálvulaEn la siguiente gráfica se muestra el desplazamiento requerido por el vástago para considerar la válvulacompletamente abierta, la presión adicional requerida dependerá de la resistencia que ofrezca el fuelle a sercomprimido (load rate): valores típicos están alrededor de 400 lpc/plg y 1200 lpc/plg para válvulas de 1.5” y 1”respectivamente, sin embargo estos valores varían dependiendo del fabricante. Dada una determinada áreaexpuesta al flujo, la tasa que circulará a través del orificio dependerá entre otras variables, de la relaciónexistente entre la presión aguas abajo y la presión aguas arriba (Pg/Pp) y se puede calcular utilizando laecuación de Thornhill-Craver.F.T. Focht presentó en forma gráfica la solución de estas ecuaciones . La tasa de inyección que se usa en dichasgráficas debe estar corregida por un factor FC: Qgas graf = Qgas.FCDondeEjemplo: Determine la tasa de gas que pasa a través de un orificio de 3 1/64” cuando la Pg= 1000 Lpca, Pp = 800Lpca, Tv= 160 °F y γg = 0.7
  • 41. Sistemas de Levantamiento ArtificialSelección de VálvulasCada válvula debe dejar pasar un volumen de gas diario que dependerá de la RGL que debe generarse porencima de la válvula, los requerimientos de gas se calcula con la ecuación vista anteriormente.Este caudal de gas permite determinar el tamaño del asiento. Para seleccionar la válvula se requiere conocerademás del asiento requerido, el tamaño de los mandriles que se van a instalar y el proveedor de las válvulas.Una vez seleccionado se conocerá el valor de la relación de áreas “R”.Nota: Para lograr un buen diseño de la instalación es necesario fijar presiones de apertura en superficie quevayan disminuyendo cada vez que se requiera una válvula adicional en el espaciamiento de mandriles duranteel diseño.
  • 42. Sistemas de Levantamiento ArtificialPROCEDIMIENTO DE DISEÑO DE LAG CONTINUO.El procedimiento se presentará en dos etapas: 1.- Espaciamiento de mandriles 2.- Selección y calibración de válvulas.Es necesario establecer para cuantos bpd se va a realizar el diseño, y esto está en función de la Curva deComportamiento o Rendimiento y la disponibilidad de gas de levantamiento para el pozo en particular. Q4 Q3 Q2 Q1 Qiny1 Qiny2 Qiny3 Qiny4
  • 43. Sistemas de Levantamiento Artificial1.- Espaciamiento de mandriles• Fije la presión de diseño de la instalación, también conocida como la presión de arranque (Pko), esta presión esla máxima presión del gas disponible en el cabezal del pozo antes de arrancar la instalación (Dato de campo).• Con el valor de la Pko determine el gradiente de gas correspondiente a dicha presión: Pg@Pko.• Determine la profundidad de la válvula superior o tope, Dv1Donde: Pwhdesc: representa la presión en el cabezal durante la primera etapa de la descarga y por lo general setoma ligeramente mayor a la Psep (Psep + 10) ó cero si se descarga a la fosa (en tierra) los fluidos del pozo hastadescubrir la primera válvula.∆Ps: representa el diferencial de presión (Pg – Pp) que se deja como margen de seguridad para garantizar queexista fase de gas una vez descubierta la válvula y se usa entre 20 y 50 lpc.Gfm: es el gradiente del fluido muerto que se encuentra en el pozo, valores típicos serán de 0.45 lpc/pie
  • 44. Sistemas de Levantamiento Artificial• Fije la presión de apertura en superficie de la válvula 1 (Pvos1), sustrayéndole un diferencial de presión a la Pko Pvos1 = Pko - ∆PkPara el diferencial ∆Pk es recomendable usar aproximadamente 50 lpc, sin embargo pudiera ser menor, 20 a 40lpc para los casos en los cuales no se disponga de suficiente presión en el sistema para alcanzar la válvula masprofunda desde el punto de vista operacional (Dpack-60 pies).• Determine el gradiente de gas correspondiente a dicha presión “Gg@Pvos1”.• Dibuje un gráfico presión vs profundidad: la curva de gradiente de gas (en el anular) con Pvos1 en superficie, lacurva de gradiente dinámico del fluido en el pozo para las condiciones de producción esperadas (Pwh, ql, RGLtotal, %AyS, etc.), la profundidad de la empacadura superior menos 60 pies, y la profundidad Dv1.
  • 45. Sistemas de Levantamiento Artificial• Determine y registre la presión del gas en el anular (Pod) y del fluido del pozo (Ppd) a nivel de la válvula a Dv1.La Ppd1 es necesario leerla del gráfico mientras que para obtener la Pod1 es mejor usar la ecuación: Pvo = Pvos1 + Gg@ Pvos1 . Dv1• Fije las presiones de apertura del resto de las válvulas en superficie: Pvos2 = Pvos1 - ∆Pvos Pvos3 = Pvos2 - ∆Pvos Pvos4 = Pvos3 - ∆PvosDonde el ΔPvos representa la caída de presión por válvula para evitar interferencia entre ellas. Obtenga paracada una de ellas el gradiente de gas correspondiente y dibuje sus respectivas curvas de gradiente en el gráficoanterior pero restándole el ∆Ps que garantice el pase de gas una vez descubierta cada válvula.
  • 46. Sistemas de Levantamiento Artificial• Determine la profundidad del resto de las válvulas. Por ejemplo, para la valvula 2, Dv2, trace una recta apartir de Pp1 con gradiente igual a Gfm y extiéndala hasta cortar la curva de gradiente de gas correspondiente aPvos2 (Pvos1- ∆Ps ) y repita el procedimiento con el resto de las válvulas hasta alcanzar la profundidad de laempacadura menos 60 pies, obsérvese que para la válvula 3 se debe extender la recta de Gfm hasta Pvos3 y asísucesivamente.
  • 47. Sistemas de Levantamiento ArtificialAjuste el espaciamiento primario de mandriles. Si se pasa la última válvula espaciada de la profundidadDpack-60 en una distancia mayor de un espaciamiento mínimo preestablecido (ΔDvmin, por lo general 200 a500 pies) coloque la última válvula espaciada a la profundidad Dpack-60 y suba todas las válvulas espaciadas auna profundidad ajustada por un factor que represente la proporción en que subió la última válvula, es decir: Dvaj = Dv. {(Dpack-60)/Dv última)}En caso de que no se pase por una distancia mayor que el espaciamiento mínimo se coloca la última válvulaespaciada a Dpack-60, pero no se reajusta el espaciamiento primario del resto de las válvulas.En aquellos sistemas donde no existe suficiente presión (diferencial Pgas-Pp menor de 200 a 300 lpc a nivel de laempacadura utilizando la Pko), probablemente se agote el diferencial antes de alcanzar la profundidad "Dpack-60"; en estos casos se debe chequear la distancia remanente entre la última válvula espaciada (antes dealcanzar Dvmin) y la profundidad "Dpack-60", si es mayor que la ΔDvmin se debe colocar N mandriles pordebajo del operador espaciados una distancia aproximadamente igual al ΔDvmin, es decir: N = Parte entera {(Dpack-60-Dv última)/ ΔDvmin} ΔDv mandriles adic. = (Dpack-60-Dv última) / N• Determine y registre la presión del gas en el anular y del fluido del pozo a nivel de cada mandril espaciado
  • 48. Sistemas de Levantamiento Artificial2.- Selección y Calibración de válvulasCada válvula debe dejar pasar un volumen de gas diario que dependerá de la RGL que debe generarse porencima de la válvula, los requerimientos de gas se calcula con la ecuación: Qgas (Mpcnd) = (RGL - RGLf) . ql / 1000Nota: Si el yacimiento no aporta gas se debe tomar RGLf = 0.Este caudal de gas permite determinar el tamaño del asiento utilizando la ecuación de Thornhill Craver. Paraseleccionar la válvula se requiere conocer además del asiento requerido, el tamaño de los mandriles que se vana instalar (KBM ó MMA) y el proveedor de las válvulas. Una vez seleccionada se conocerá el valor de la relaciónde áreas R.A continuación se detalla paso a paso la selección y calibración de válvulas.
  • 49. Sistemas de Levantamiento Artificial• Determine para cada válvula la presión que se genera en el fondo del pozo (Pf) y establezca si el yacimientoaporta o no aporta fluido, es decir, si Pf<Pws o Pf> o igual a Pws. Para ello es necesario extender las rectasparalelas de Gfm hasta la profundidad del punto medio de las perforaciones y registrar las Pfi y compararlas conla Pws del yacimiento. En la figura anexa se observa que a partir de válvula 3 comienza el yacimiento a aportarfluidos.
  • 50. Sistemas de Levantamiento Artificial• Calcule a cada profundidad Dvi la RGL correspondiente al gradiente mínimo utilizando la tasa de producciónde descarga (100-200 bpd) mas la del yacimiento según la Pf (ql=qdesc+qyac). Utilice un %AyS ponderado porvolumen entre el fluido de descarga y el que aporta el yacimiento.• Calcule los requerimientos de gas para cada válvula. Para las válvulas de descarga se utiliza la siguienteformula: Qiny= (RGLgrad.min. x ql) / 1000El valor de ql debe incluir el aporte del yacimiento mas la tasa de descarga (100-200 bpd), nótese que no setoma en cuenta el gas aportado por la formación. Para la válvula operadora si es necesario considerar el aportede gas de la formación ya que inyectando gas a través de ella se logrará estabilizar la producción del pozo, deallí que: Qiny operadora= (RGLtotal - RGLform) x ql diseño) / 1000En este último caso la tasa de descarga es cero ya que dicho proceso ha finalizado, la RGLtotal y la ql son lascorrespondiente al diseño.
  • 51. Sistemas de Levantamiento Artificial•Para cada válvula determine con Thornhill-Craver el diámetro del orificio dependiendo de los requerimientosde gas, y de la temperatura de flujo a nivel de la válvula. Se debe utilizar la temperatura estática si el yacimientono aporta, y un promedio entre la temperatura estática y la dinámica si el yacimiento aporta. Para la operadorase debe utilizar siempre la temperatura dinámica.• Seleccione de la tabla del fabricante el asiento inmediato superior al orificio calculado en el paso anterior.Esto garantizará que la válvula no trabajará completamente abierta y dará flexibilidad operacional a lainstalación, adicionalmente este criterio solventa los errores de sobrestimación del qgas obtenido con Thornhill-Craver. Calibre las válvulas seleccionadas. Conocido el asiento lea el valor de la relación de áreas R de las tablas omanuales del fabricante y proceda a calibrar todas las válvulas con las ecuaciones correspondientes. Registre enuna tabla el tamaño del Asiento, R, Pb, Ct, Pb@ 60, Pvo y Pcvs en superficie, este último valor debe irdisminuyendo desde la primera hasta la última válvula. Dado que la válvula operadora no tiene que cerrar, se hahecho muy común el uso de un orificio (válvula descargada: RDO ó DKO) en el mandril operador, otrosingenieros recomiendan utilizar válvulas con menor calibración para evitar el cierre de la misma por lasfluctuaciones de presión en el sistema, normalmente se le sustraen 75 lpc a su correspondiente Pvos.
  • 52. Sistemas de Levantamiento Artificial
  • 53. Sistemas de Levantamiento ArtificialEjercicio:Determine la temperatura dinámica en una válvula instalada a 5000 pies en un pozo de 7000 pies de profundidadque produce 640 bpd con una tubería de 2 7/8”, asuma Ggeot = 15°F/Mpies y una Tsup = 95°FEjercicioDiseñe una instalación de Levantamiento Artificial por Gas para flujo continuo con válvulasoperadas por presión de gas para el siguiente pozo:Prof.yac.=10000 pies %AyS =50 Pko =1500 lpcm Gfm = 0.45 lpc/pieDpack.=9960 pies RGLf.= 245 pcn/bn ΔPk =50 lpc qdesc = 200 bpdO.D tub.= 3 ½” Pwh = 100 lpcm ΔPs =50 lpc Mandril = MMATyac.=236 °F qdiseño= 975 bpd ΔPvos =30 lpc Fabric.= CamcoPws = 3000 lpcm γginy =0.7 Dvmín.= 500 pies RGLtotal = 1300 pcn/bn