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Diseño de obras de execedentes.
 

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OBRAS DE EXCEDENTES

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    Diseño de obras de execedentes. Diseño de obras de execedentes. Document Transcript

    • 1INGENIERÍA CIVILDISEÑO DE OBRAS HIDROTECNIASDAVID TOPÓNNumero de lista 2SEPTIMO NIVELABRIL – 2013
    • 2TRABAJO N° 11. TEMA:Diseño de una obra de excedentes2. OBJETIVOS Diseñar la obra de excedentes con todos sus componentes, cuyacresta del vertedero coincide con el NAMO Presentar los gráficos correspondientes al hidrógrama delembalse. Presentar los planos de los detalles de cada una de las partes dela obra de excedentes y la presa.3. ANTECEDENTES:Las obras de control y excedencia son estructuras que forman parte deuna presa, ya sea de almacenamiento o derivación y cuya función es lade permitir la salida de los volúmenes de agua excedentes a los deaprovechamiento.Una presa dispone de una o varias obras que permitan el control y laregulación de caudales que lleguen al embalse. En el diseño de unaestructura hidráulica capaz de descargar, regular y controlar el flujo decaudales se utiliza el máximo caudal probable que puede presentarse enla sección del embalse, a ese caudal se le llama Caudal Máximo deAvenida (Qmax). Todo el conjunto de estructuras hidráulicas quepermiten la descarga de los caudales que sobrepasan la capacidad dealmacenamiento del embalse toman el nombre de Obra de Excedentes.Técnicamente, una obra de excedentes está compuesta de cinco elementos:1. Canal de acercamiento,2. Vertedero o cimacio,3. Canal de pendiente pronunciada o rápida4. Estructura disipadora de energía5. Canal de restitución.El segundo y cuarto elementos son estructuras obligatorias en una presa noasí los demás elementos que dependen del diseño y emplazamiento de laobra.SOFTWARE UTILIZADOH CANELES
    • 3HCANALES representa una contribución de la Escuela de IngenieríaAgrícola al diseño de canales y estructuras hidráulicas, es importanteporque:• Proporciona una herramienta novedosa y fácil de utilizar para elIngeniero Mecánico de Fluidos, ingeniero hidráulico, ingeniero civil,ingeniero agrícola, ingeniero agrónomo y otros especialistas quetrabajen en el campo del diseño de canales y estructuras hidráulicas.Permite simplificar los cálculos laboriosos.• Permite simular el diseño de canales, variando cualquier parámetrohidráulico como: diferentes condiciones de rugosidad, pendiente,forma, y dimensiones del canal.• Reduce enormemente el tiempo de cálculo.• Permite obtener un diseño óptimo.El sistema permite resolver los problemas más frecuentes que sepresentan en el diseño de canales y estructuras hidráulicas, las cualesson:*Calcular el tirante normal*Calcular el tirante crítico*Calcular el resalto hidráulico*Calcular la curva de remanso*Calcular caudales*Cálculos variados, como pendiente, ancho de solera, coeficiente derugosidad, diámetros de tuberíasPara las secciones transversales artificiales de uso común: triangular,rectangular, trapezoidal, parabólica y circular.DATOS DEL PARTIDANumero de lista: 1Número de estudiantes: 16
    • 44. MEMORIA TÉCNICAPara el desarrollo del diseño, cada estudiante multiplicará el valor del caudalpor (1+n/N), donde n es el número de orden en la lista y N el número total deestudiantes: Para el presente trabajo, n=2 y si N= 16, el factor demultiplicación es (1+2/16)=1,125. Los datos personales de caudal deben ser1,125 veces el que consta en la segunda columna.DATOS DEL TRABAJONivel de Solera del Cause (NSC) = 1255 m.s.n.mNivel de Aguas Máximo de operación del embalse (NAMO) = 1285 m.s.n.mNivel de Aguas Máximo Extremo (NAME) = 1289 m.s.n.mCALCULO DEL HIDRÓGRAMA1.- Para calcular el caudal se lo debe multiplicar por un factor:Tipo de vertedero CreagerQmax (m3/s) 3937,50Valor a multiplicar segúnnumero de lista1,125m 0,49Gravedad (g) 9,81Tabla 1: Caudales CalculadosTIEMPO (h) CAUDAL (m³/s) CAUDAL CALCULADO(m³/s)0 0 0,002 250 281,254 400 450,006 640 720,008 1300 1462,5010 2700 3037,5012 3500 3937,5014 1800 2025,0016 1200 1350,0018 1100 1237,5020 1000 1125,0022 900 1012,5024 700 787,5026 250 281,2528 0 0,00
    • 52.- Calculo del Δ de VolumenTabla 2: Datos del HidrógramaDATOS HIDROGRAMATIEMPO (h) CAUDAL (m³/s) CAUDAL CALCULADO(m³/s) Δ VOLUMEN0 0 0,00 0,002 250 281,25 1,014 400 450,00 2,636 640 720,00 4,218 1300 1462,50 7,8610 2700 3037,50 16,2012 3500 3937,50 25,1114 1800 2025,00 21,4716 1200 1350,00 12,1518 1100 1237,50 9,3220 1000 1125,00 8,5122 900 1012,50 7,7024 700 787,50 6,4826 250 281,25 3,8528 0 0,00 1,01VOLUMEN TOTAL 127,494Figura 1: Hidrógrama0500100015002000250030003500400045000 5 10 15 20Caudal(m3/seg)Tiempo(h)HIDROGRAMAHIDROGRAMA
    • 6CALCULO DEL VOLUMEN DEL EMBALSE1.- Volumen del embalse en millones de metros cúbicosTabla 3: Volumen del EmbalseCURVA COTA VOLUMENCOTA VOLUMEN EMBALSE(msnm) 10^6 (m³)1280 42,001281 50,001282 60,001283 71,001284 82,001285 93,001286 104,001287 115,001288 126,001289 137,001290 148,001291 159,001292 170,001293 181,001294 192,00Figura 2: Cota / Volumen del Embalsey = 11x - 140420.0020.0040.0060.0080.00100.00120.00140.00160.001284 1285 1286 1287 1288 1289 1290VOLUMENCOTACOTA/COLUMEN DEL EMBALSE
    • 7CALCULO DEL ANCHO (B) DEL VERTEDERO1.- Cálculo del Δ del Volumen del embalse2.- Calculo del Caudal de descarga (Qx)3.- Calculo del ancho (b)DONDE:g=9.81 m/segm=0.49tabla 4: cota / volumenCOTA VOLUMENCOTA VOLUMEN EMBALSE1285,00 93,001285,50 98,501286,00 104,001286,50 109,501287,00 115,001287,50 120,501288,00 126,001288,50 131,501289,00 137,001289,50 142,501290,00 148,00
    • 8Tabla 5: Carga sobre el vertederoCARGA SOBRE EL VERTEDEROH DELTA EMBALSE Qx b0,00 0,00 3937,50 00,50 5,50 3767,64 49101,00 11,00 3597,78 16581,50 16,50 3427,92 8602,00 22,00 3258,06 5312,50 27,50 3088,20 3603,00 33,00 2918,33 2593,50 38,50 2748,47 1934,00 44,00 2578,61 1494,50 49,50 2408,75 1165,00 55,00 2238,89 92Tomamos una b=149 m ya que se encuentra en el NAMECALCULO DEL NIVEL MAC DE OPERACIÓN DEL EMBALSEPARA b=149 m1.- Caudal del Vertedero2.- Volumen del Embalsey= 0.0909x +1276.5 ecuación tomada de la figura 2El caudal se calculara de cuerdo a la gráfica de cada tramoTabla 6: determinación de caudal (Qx)H Qvert=Qx COTA V EMBALSE Q ecuacion0 0 1285,00 93,00 0,190,1 10 1285,10 94,10 9,800,2 29 1285,20 95,20 28,800,3 53 1285,30 96,30 52,020,4 82 1285,40 97,40 81,420,5 114 1285,50 98,50 113,910,6 150 1285,60 99,60 149,49
    • 90,7 189 1285,70 100,70 188,170,8 231 1285,80 101,80 229,950,9 276 1285,90 102,90 274,821 323 1286,00 104,00 322,781,1 373 1286,10 105,10 372,191,2 425 1286,20 106,20 424,671,3 479 1286,30 107,30 479,101,4 536 1286,40 108,40 535,471,5 594 1286,50 109,50 593,801,6 655 1286,60 110,60 654,071,7 717 1286,70 111,70 716,281,8 781 1286,80 112,80 780,451,9 847 1286,90 113,90 846,562 915 1287,00 115,00 914,612,1 984 1287,10 116,10 983,282,2 1055 1287,20 117,20 1054,662,3 1128 1287,30 118,30 1127,552,4 1202 1287,40 119,40 1201,932,5 1278 1287,50 120,50 1277,822,6 1356 1287,60 121,60 1355,202,7 1435 1287,70 122,70 1434,092,8 1515 1287,80 123,80 1514,472,9 1597 1287,90 124,90 1596,363 1680 1288,00 126,00 1679,743,1 1765 1288,10 127,10 1765,483,2 1851 1288,20 128,20 1851,853,3 1939 1288,30 129,30 1939,473,4 2027 1288,40 130,40 2028,363,5 2118 1288,50 131,50 2118,503,6 2209 1288,60 132,60 2209,903,7 2302 1288,70 133,70 2302,563,8 2396 1288,80 134,80 2396,473,9 2491 1288,90 135,90 2491,644 2587 1289,00 137,00 2588,08
    • 10 Tramo 1y = 3,719 x2– 686,74 x + 31701 Tramo 2y = 1,279 x2– 221,02 x + 9475,2y = 3.719x2 - 686.7x + 317010510152025303592.50 93.00 93.50 94.00 94.50 95.00 95.50Qvert(m3/seg)Volumen Embalse(m3)Q / Vy = 1.279x2 - 221.0x + 9475.05010015020025030035094.00 96.00 98.00 100.00 102.00 104.00 106.00Qvert(m3/seg)Volumen Embalse(m3)Q / V
    • 11 Tramo 3y = 0,8045 x2– 122,28 x + 4337,3 Tramo 4y = 0,6198 x2– 79,704 x + 1882,5y = 0.804x2 - 122.2x + 4337.01002003004005006007008009001000104.00 106.00 108.00 110.00 112.00 114.00 116.00Qvert(m3/seg)Volumen Embalse(m3)Q / Vy = 0.619x2 - 79.70x + 1882.10030050070090011001300150017001900114.00 116.00 118.00 120.00 122.00 124.00 126.00 128.00Qvert(m3/seg)Volumen Embalse(m3)Q / V
    • 12 Tramo 5y = 0,5197 x2– 54,162 x + 254,02Figura 3: Caudal / Volumen totaly = 0.519x2 - 54.16x + 254.012562511251625212526253125126.00 128.00 130.00 132.00 134.00 136.00 138.00Qvert(m3/seg)Volumen Embalse(m3)Q / Vy = -0.007x3 + 3.383x2 - 414.8x + 15397-50005001000150020002500300090.00 100.00 110.00 120.00 130.00 140.00QVERT(m3/seg)VOLUMEN DEL EMBALSE m^3Qt / Vt
    • 13CALCULO DEL CAUDAL MAX DE DISEÑO1.- Cálculo de la ΔTLos valores de h1 y h2 se obtienen del hidrógrama.2.- Calculo de Q1El valor de Q1 es el caudal que se obtiene del hidrógrama3.- Calculo de Q2El valor de Q2 son los valores de Q1 exceptuando el primero.4.- Calculo de Qx2Este valor obtenemos al igualarlo con Qx5.- Calculo de Qx!El valor de Qx1 es igual al valor de Qx2 pero iniciando desde 0.6.- Calculo de V27.- Calculo de V1Él valor de V1 es igual a V2 pero iniciando con el valor delvolumen del embalse inicial.8.- Calculo de Qxlos valores de y, x, x2dependen de la ecuación que se tenga en cadatramo mostradas anteriormente.
    • 14Tabla 7: Calculo del Q máximoΔT Q1 Q2 (Q1+Q2)/2 Qx1 Qx2 (Qx1+Qx2)/2 V1 V2 Qx COTA0 7200 0,00 281,25 140,63 0 8,31 4,16 93,00 93,98 8,31 1285,02 7200 281,25 450,00 365,63 8,31 54,3 31,31 93,98 96,39 54,30 1285,34 7200 450,00 720,00 585,00 54,3 157,63 105,96 96,39 99,84 157,63 1285,66 7200 720,00 1462,50 1091,25 157,63 400,01 278,82 99,84 105,69 400,01 1286,18 7200 1462,50 3037,50 2250,00 400,01 1025,66 712,84 105,69 116,76 1025,66 1287,110 7200 3037,50 3937,50 3487,50 1025,66 2058,08 1541,87 116,76 130,76 2058,08 1288,412 7200 3937,50 2025,00 2981,25 2058,08 2488,36 2273,22 130,76 135,86 2488,36 1288,814 7200 2025,00 1350,00 1687,50 2488,355 2113,89 2301,12 135,86 131,44 2113,89 1288,416 7200 1350,00 1237,50 1293,75 2113,89 1746,84 1930,37 131,44 126,86 1746,84 1288,018 7200 1237,50 1125,00 1181,25 1746,84 1504,27 1625,56 126,86 123,66 1504,27 1287,720 7200 1125,00 1012,50 1068,75 1504,27 1324,89 1414,58 123,66 121,17 1324,89 1287,522 7200 1012,50 787,50 900,00 1324,885 1155,84 1240,36 121,17 118,72 1155,84 1287,324 7200 787,50 281,25 534,38 1155,84 919,51 1037,68 118,72 115,10 919,51 1287,026 7200 281,25 0,00 140,63 919,51 642,37 780,94 115,10 110,49 642,37 1286,5RESULTADOSNAME 1289,0 msnmCAUDAL DE DISEÑO 2488,36 m3/sb 149 mH 4,0 m
    • 15Como resultado obtenemos un Qmax = 2488.36 m3/seg, con una cotamáxima de 1288.8 msnm para una base b = 149 m.RESULTADOSNAME 1289 msnmQ diseño 2488.36 m3/sb 149 mH 4 mDISEÑO DEL CANAL DE ACERCAMIENTOUna vez que se ha determinado el caudal podemos empezar a diseñar loscomponentes de la obra de excedentes.1.- Calculo de la altura del Canal Hc2.- Calculo del Área de la Sección Trapezoidal3.- Calculo de la Velocidad4.- Calculo de HoTabla 8: Canal de AcercamientoQ(m3/seg) 2488,36b(m) 149P1(m) 1H(m) 4,0Hc(m) 5,0m 0,49A(m2) 757,25V(m/seg) 3,29Ho(m) 4,55El diseño del canal de acercamiento está bien ya que
    • 16DISEÑO DEL VERTEDERO O CIMACIOEl vertedero será diseñado tipo creager, en el cual se utilizan los siguientesdatos:Tabla 9: datos para él diseño del vertederoH [m] = NAME - NAMO = 4,0m 0,49Cv 0,97Para él diceño del vertedero usaremos la siguiente tabla, ingresando con elH calculado:Tabla 10: Calculo de las coordenadas del vertederox/H z/H x z0,0 0,126 0,00 0,500,1 0,036 0,40 0,140,2 0,007 0,80 0,030,3 0,000 1,20 0,000,4 0,007 1,60 0,030,6 0,060 2,40 0,240,8 0,147 3,20 0,591,0 0,256 4,00 1,021,2 0,393 4,80 1,571,4 0,565 5,60 2,261,7 0,873 6,80 3,492,0 1,235 8,00 4,942,5 1,960 10,00 7,843,0 2,824 12,00 11,303,5 3,818 14,00 15,274,0 4,930 16,00 19,72
    • 17En el vertedero tenemos un:Z = 1.00 mx = 4.00mTabla 11: Cotas del vertederoCOTAS DEL VERTEDEROCota Cresta del Vertedero [m] 1285,00Cota Final del Vertedero [m] 1284,00Diferencia (Ho - H) [m] 0,55CALCULO DEL TIRANTE DEL VERTEDERO (hc)Tabla 12: datos para calcular el hcDATOSTo [m] 5,6b [m] 149Cv 0,97Q [m3/s] 2488,36El tirante lo calculamos mediante la siguiente expresión:Calculamos diferentes hc hasta que se igualen:y = -0.000x4 + 0.006x3 - 0.167x2 + 0.417x - 0.346-25.00-20.00-15.00-10.00-5.000.005.000.00 2.00 4.00 6.00 8.00 10.00 12.00 14.00 16.00 18.00Ejez[m]Eje x [m]PERFIL DEL VERTEDERO
    • 18hc (m) hc(m)0,000 1,64981,6498 1,96811,9681 2,05362,0536 2,07862,0786 2,08612,0861 2,08832,0883 2,08902,0890 2,08922,0892 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,08932,0893 2,0893Tabla 13: tirante contraído al final de vertederoTirante Contraido (Final del Vertedero)Cv = 0,97To = NMO+(Ho-H)-CFVERT = 5,6hc = Q/(b*Cv*(2*g*(To-hc))^0.5) = 2,09Para calcular el radio mínimo de transición entre el vertedero y la rápidausamos la siguiente expresión.Por lo que asumimos un radio mínimo de 11 mDISEÑO DE LA RÁPIDAPara el cálculo de la rápida vamos a realizarlo por 2 métodos:1. Por medio de H CANALES2. Por método de las diferencias finitas
    • 19Además la rápida se la va a realizar en dos partes:1. La primera con una pendiente suave2. La segunda parte va a tener una pendiente pronunciadaEsto nos sirve para realizar la menor cantidad de corte ya que el movimientode tierras es un rubro carro y más si es en roca. PARTE 1 DE LA RÁPIDATabla 15: datos de la primera parte de la rápidaparte 1distancia horizontal 294,27distancia vertical 14,00cota final de la parte 1 1270,00distancia inclinada 294,60pendiente rapida 0,0476hc de h canales 1,3504Mediante el programa HCANALES, con integración graficaobtenemos:
    • 20Por medio de HCANALES obtenemos un hc=1.198Por el método de diferencias finitas1.- calculo de h2.- Calculo de A3.- Calculo de X4.-calculo de R5.- Calculo de C6.-Calculo de K7.- Calculo de ho8.- Calculo de ko9.- Calculo de B10.- calculo de Fx11.- Calculo de x
    • 2112.- Calculo de hoTabla 16: datos para diferencias finitasDATOSis = 0,0475b [m] = 149 Ko 11417,36Q[m^3/seg] =2488,36 x 3,30n 0,016 ho 1,14L [m] 294,27m 0DIFERENCIAS FINITASh A X R C K ho B F(x) F(x+i) dl L2,0893 311,31 153,18 2,03 70,34 31217,07 1,14 149,00 -51,54 02,0793 309,82 153,16 2,02 70,29 30971,14 1,14 149,00 -52,77 -52,15 0,52 0,522,0693 308,33 153,14 2,01 70,23 30725,96 1,14 149,00 -54,03 -53,40 0,53 1,062,0593 306,84 153,12 2,00 70,18 30481,54 1,14 149,00 -55,32 -54,67 0,55 1,602,0493 305,35 153,10 1,99 70,12 30237,87 1,14 149,00 -56,64 -55,98 0,56 2,162,0393 303,86 153,08 1,98 70,07 29994,97 1,14 149,00 -58,00 -57,32 0,57 2,742,0293 302,37 153,06 1,98 70,01 29752,82 1,14 149,00 -59,39 -58,69 0,59 3,322,0193 300,88 153,04 1,97 69,95 29511,43 1,14 149,00 -60,82 -60,10 0,60 3,922,0093 299,39 153,02 1,96 69,90 29270,80 1,14 149,00 -62,28 -61,55 0,62 4,541,9993 297,90 153,00 1,95 69,84 29030,94 1,14 149,00 -63,79 -63,03 0,63 5,171,9893 296,41 152,98 1,94 69,78 28791,84 1,14 149,00 -65,33 -64,56 0,65 5,811,9793 294,92 152,96 1,93 69,73 28553,51 1,14 149,00 -66,91 -66,12 0,66 6,481,9693 293,43 152,94 1,92 69,67 28315,95 1,14 149,00 -68,54 -67,73 0,68 7,151,9593 291,94 152,92 1,91 69,61 28079,16 1,14 149,00 -70,21 -69,38 0,69 7,851,9493 290,45 152,90 1,90 69,55 27843,14 1,14 149,00 -71,93 -71,07 0,71 8,561,9393 288,96 152,88 1,89 69,50 27607,90 1,14 149,00 -73,70 -72,82 0,73 9,291,9293 287,47 152,86 1,88 69,44 27373,42 1,14 149,00 -75,52 -74,61 0,75 10,031,9193 285,98 152,84 1,87 69,38 27139,73 1,14 149,00 -77,39 -76,45 0,76 10,801,9093 284,49 152,82 1,86 69,32 26906,81 1,14 149,00 -79,31 -78,35 0,78 11,581,8993 283,00 152,80 1,85 69,26 26674,67 1,14 149,00 -81,29 -80,30 0,80 12,381,8893 281,51 152,78 1,84 69,20 26443,32 1,14 149,00 -83,33 -82,31 0,82 13,211,8793 280,02 152,76 1,83 69,14 26212,74 1,14 149,00 -85,42 -84,38 0,84 14,051,8693 278,53 152,74 1,82 69,08 25982,95 1,14 149,00 -87,59 -86,51 0,87 14,911,8593 277,04 152,72 1,81 69,02 25753,95 1,14 149,00 -89,81 -88,70 0,89 15,801,8493 275,55 152,70 1,80 68,96 25525,74 1,14 149,00 -92,11 -90,96 0,91 16,711,8393 274,06 152,68 1,79 68,90 25298,31 1,14 149,00 -94,48 -93,30 0,93 17,641,8293 272,57 152,66 1,79 68,84 25071,68 1,14 149,00 -96,92 -95,70 0,96 18,60
    • 221,8193 271,08 152,64 1,78 68,78 24845,84 1,14 149,00 -99,45 -98,19 0,98 19,581,8093 269,59 152,62 1,77 68,72 24620,79 1,14 149,00 -102,05 -100,75 1,01 20,591,7993 268,10 152,60 1,76 68,65 24396,54 1,14 149,00 -104,74 -103,40 1,03 21,621,7893 266,61 152,58 1,75 68,59 24173,09 1,14 149,00 -107,52 -106,13 1,06 22,691,7793 265,12 152,56 1,74 68,53 23950,44 1,14 149,00 -110,40 -108,96 1,09 23,781,7693 263,63 152,54 1,73 68,47 23728,59 1,14 149,00 -113,37 -111,88 1,12 24,891,7593 262,14 152,52 1,72 68,40 23507,55 1,14 149,00 -116,45 -114,91 1,15 26,041,7493 260,65 152,50 1,71 68,34 23287,31 1,14 149,00 -119,63 -118,04 1,18 27,221,7393 259,16 152,48 1,70 68,28 23067,87 1,14 149,00 -122,93 -121,28 1,21 28,441,7293 257,67 152,46 1,69 68,21 22849,25 1,14 149,00 -126,35 -124,64 1,25 29,681,7193 256,18 152,44 1,68 68,15 22631,44 1,14 149,00 -129,90 -128,13 1,28 30,961,7093 254,69 152,42 1,67 68,08 22414,44 1,14 149,00 -133,58 -131,74 1,32 32,281,6993 253,20 152,40 1,66 68,02 22198,25 1,14 149,00 -137,40 -135,49 1,35 33,641,6893 251,71 152,38 1,65 67,95 21982,88 1,14 149,00 -141,36 -139,38 1,39 35,031,6793 250,22 152,36 1,64 67,89 21768,33 1,14 149,00 -145,49 -143,43 1,43 36,461,6693 248,73 152,34 1,63 67,82 21554,60 1,14 149,00 -149,78 -147,63 1,48 37,941,6593 247,24 152,32 1,62 67,75 21341,69 1,14 149,00 -154,24 -152,01 1,52 39,461,6493 245,75 152,30 1,61 67,69 21129,61 1,14 149,00 -158,89 -156,56 1,57 41,031,6393 244,26 152,28 1,60 67,62 20918,35 1,14 149,00 -163,73 -161,31 1,61 42,641,6293 242,77 152,26 1,59 67,55 20707,92 1,14 149,00 -168,78 -166,26 1,66 44,301,6193 241,28 152,24 1,58 67,49 20498,32 1,14 149,00 -174,05 -171,42 1,71 46,021,6093 239,79 152,22 1,58 67,42 20289,55 1,14 149,00 -179,56 -176,81 1,77 47,781,5993 238,30 152,20 1,57 67,35 20081,62 1,14 149,00 -185,32 -182,44 1,82 49,611,5893 236,81 152,18 1,56 67,28 19874,52 1,14 149,00 -191,35 -188,33 1,88 51,491,5793 235,32 152,16 1,55 67,21 19668,26 1,14 149,00 -197,66 -194,50 1,95 53,441,5693 233,83 152,14 1,54 67,14 19462,84 1,14 149,00 -204,27 -200,97 2,01 55,451,5593 232,34 152,12 1,53 67,07 19258,26 1,14 149,00 -211,22 -207,75 2,08 57,521,5493 230,85 152,10 1,52 67,00 19054,53 1,14 149,00 -218,51 -214,87 2,15 59,671,5393 229,36 152,08 1,51 66,93 18851,64 1,14 149,00 -226,19 -222,35 2,22 61,901,5293 227,87 152,06 1,50 66,86 18649,61 1,14 149,00 -234,26 -230,23 2,30 64,201,5193 226,38 152,04 1,49 66,79 18448,42 1,14 149,00 -242,78 -238,52 2,39 66,581,5093 224,89 152,02 1,48 66,72 18248,08 1,14 149,00 -251,77 -247,28 2,47 69,061,4993 223,40 152,00 1,47 66,64 18048,60 1,14 149,00 -261,28 -256,52 2,57 71,621,4893 221,91 151,98 1,46 66,57 17849,98 1,14 149,00 -271,34 -266,31 2,66 74,291,4793 220,42 151,96 1,45 66,50 17652,22 1,14 149,00 -282,01 -276,67 2,77 77,051,4693 218,93 151,94 1,44 66,42 17455,32 1,14 149,00 -293,33 -287,67 2,88 79,931,4593 217,44 151,92 1,43 66,35 17259,28 1,14 149,00 -305,38 -299,36 2,99 82,921,4493 215,95 151,90 1,42 66,27 17064,11 1,14 149,00 -318,23 -311,80 3,12 86,041,4393 214,46 151,88 1,41 66,20 16869,81 1,14 149,00 -331,94 -325,08 3,25 89,291,4293 212,97 151,86 1,40 66,12 16676,38 1,14 149,00 -346,61 -339,27 3,39 92,681,4193 211,48 151,84 1,39 66,05 16483,82 1,14 149,00 -362,34 -354,48 3,54 96,231,4093 209,99 151,82 1,38 65,97 16292,14 1,14 149,00 -379,26 -370,80 3,71 99,941,3993 208,50 151,80 1,37 65,89 16101,34 1,14 149,00 -397,49 -388,37 3,88 103,821,3893 207,01 151,78 1,36 65,82 15911,41 1,14 149,00 -417,18 -407,33 4,07 107,891,3793 205,52 151,76 1,35 65,74 15722,37 1,14 149,00 -438,53 -427,86 4,28 112,171,3693 204,03 151,74 1,34 65,66 15534,21 1,14 149,00 -461,75 -450,14 4,50 116,671,3593 202,54 151,72 1,33 65,58 15346,95 1,14 149,00 -487,09 -474,42 4,74 121,421,3493 201,05 151,70 1,33 65,50 15160,57 1,14 149,00 -514,84 -500,96 5,01 126,431,3393 199,56 151,68 1,32 65,42 14975,08 1,14 149,00 -545,37 -530,10 5,30 131,731,3293 198,07 151,66 1,31 65,34 14790,49 1,14 149,00 -579,10 -562,24 5,62 137,351,3193 196,58 151,64 1,30 65,26 14606,80 1,14 149,00 -616,58 -597,84 5,98 143,331,3093 195,09 151,62 1,29 65,18 14424,01 1,14 149,00 -658,44 -637,51 6,38 149,701,2993 193,60 151,60 1,28 65,10 14242,12 1,14 149,00 -705,50 -681,97 6,82 156,521,2893 192,11 151,58 1,27 65,02 14061,13 1,14 149,00 -758,78 -732,14 7,32 163,85
    • 231,2793 190,62 151,56 1,26 64,93 13881,06 1,14 149,00 -819,59 -789,18 7,89 171,741,2693 189,13 151,54 1,25 64,85 13701,89 1,14 149,00 -889,64 -854,62 8,55 180,281,2593 187,64 151,52 1,24 64,77 13523,64 1,14 149,00 -971,20 -930,42 9,30 189,591,2493 186,15 151,50 1,23 64,68 13346,30 1,14 149,00 -1067,33 -1019,27 10,19 199,781,2393 184,66 151,48 1,22 64,60 13169,89 1,14 149,00 -1182,31 -1124,82 11,25 211,031,2293 183,17 151,46 1,21 64,51 12994,39 1,14 149,00 -1322,26 -1252,29 12,52 223,551,2193 181,68 151,44 1,20 64,43 12819,82 1,14 149,00 -1496,28 -1409,27 14,09 237,641,2093 180,19 151,42 1,19 64,34 12646,18 1,14 149,00 -1718,47 -1607,37 16,07 253,721,1993 178,70 151,40 1,18 64,25 12473,47 1,14 149,00 -2012,02 -1865,25 18,65 272,371,1893 177,21 151,38 1,17 64,16 12301,69 1,14 149,00 -2417,79 -2214,91 22,15 294,52Por medio de diferencias finitas tenemos un hc=1.18 m PARTE 2 DE LA RÁPIDATabla 17: datos de la segunda parte de la rápidaTirante Contraido (Final de la Rapida)Distancia Horizontal = 90,84Distancia Vertical = 10,00Distancia Inclinada = 91,39Pendiente Rapida = 0,1050ha = 5,00hc = h1 = 0,50Fr^2 = (Q/(b*h)^2)/(9.81*h) = 228,95h2 = hc /2 * ((1+8*Fr^2)^0.5-1) = 10,43h2 > ha NECESITA COLCHON DE AGUASMediante el programa HCANALES, con integración graficaobtenemos:
    • 24Por medio de HCANALES obtenemos un hc=1.1669Por el método de diferencias finitasTabla 18: datos para diferencias finitas1.- calculo de h2.- Calculo de A3.- Calculo de X4.-calculo de R5.- Calculo de C6.-Calculo de K
    • 257.- Calculo de ho8.- Calculo de ko9.- Calculo de B10.- calculo de Fx11.- Calculo de x12.- Calculo de hoTabla 18: datos para diferencias finitasDATOSis = 0,1047b [m] = 149 Ko 7690,23Q [m^3/seg]=2488,36 x 3,30n 0,016 ho 0,89L [m] 90,84m 0
    • 26DIFERENCIAS FINITASh A X R C K ho B F(x) F(x+i) dl L2,0893 311,31 153,18 2,03 70,34 31217,07 0,89 149,00 -21,56 02,0793 309,82 153,16 2,02 70,29 30971,14 0,89 149,00 -22,04 -21,80 0,22 0,222,0693 308,33 153,14 2,01 70,23 30725,96 0,89 149,00 -22,54 -22,29 0,22 0,442,0593 306,84 153,12 2,00 70,18 30481,54 0,89 149,00 -23,04 -22,79 0,23 0,672,0493 305,35 153,10 1,99 70,12 30237,87 0,89 149,00 -23,56 -23,30 0,23 0,902,0393 303,86 153,08 1,98 70,07 29994,97 0,89 149,00 -24,08 -23,82 0,24 1,142,0293 302,37 153,06 1,98 70,01 29752,82 0,89 149,00 -24,62 -24,35 0,24 1,382,0193 300,88 153,04 1,97 69,95 29511,43 0,89 149,00 -25,17 -24,90 0,25 1,632,0093 299,39 153,02 1,96 69,90 29270,80 0,89 149,00 -25,73 -25,45 0,25 1,891,9993 297,90 153,00 1,95 69,84 29030,94 0,89 149,00 -26,31 -26,02 0,26 2,151,9893 296,41 152,98 1,94 69,78 28791,84 0,89 149,00 -26,90 -26,60 0,27 2,411,9793 294,92 152,96 1,93 69,73 28553,51 0,89 149,00 -27,50 -27,20 0,27 2,691,9693 293,43 152,94 1,92 69,67 28315,95 0,89 149,00 -28,11 -27,81 0,28 2,961,9593 291,94 152,92 1,91 69,61 28079,16 0,89 149,00 -28,74 -28,43 0,28 3,251,9493 290,45 152,90 1,90 69,55 27843,14 0,89 149,00 -29,39 -29,07 0,29 3,541,9393 288,96 152,88 1,89 69,50 27607,90 0,89 149,00 -30,05 -29,72 0,30 3,841,9293 287,47 152,86 1,88 69,44 27373,42 0,89 149,00 -30,73 -30,39 0,30 4,141,9193 285,98 152,84 1,87 69,38 27139,73 0,89 149,00 -31,42 -31,07 0,31 4,451,9093 284,49 152,82 1,86 69,32 26906,81 0,89 149,00 -32,13 -31,77 0,32 4,771,8993 283,00 152,80 1,85 69,26 26674,67 0,89 149,00 -32,85 -32,49 0,32 5,091,8893 281,51 152,78 1,84 69,20 26443,32 0,89 149,00 -33,60 -33,23 0,33 5,421,8793 280,02 152,76 1,83 69,14 26212,74 0,89 149,00 -34,36 -33,98 0,34 5,761,8693 278,53 152,74 1,82 69,08 25982,95 0,89 149,00 -35,14 -34,75 0,35 6,111,8593 277,04 152,72 1,81 69,02 25753,95 0,89 149,00 -35,94 -35,54 0,36 6,471,8493 275,55 152,70 1,80 68,96 25525,74 0,89 149,00 -36,77 -36,35 0,36 6,831,8393 274,06 152,68 1,79 68,90 25298,31 0,89 149,00 -37,61 -37,19 0,37 7,201,8293 272,57 152,66 1,79 68,84 25071,68 0,89 149,00 -38,47 -38,04 0,38 7,581,8193 271,08 152,64 1,78 68,78 24845,84 0,89 149,00 -39,36 -38,92 0,39 7,971,8093 269,59 152,62 1,77 68,72 24620,79 0,89 149,00 -40,27 -39,82 0,40 8,371,7993 268,10 152,60 1,76 68,65 24396,54 0,89 149,00 -41,21 -40,74 0,41 8,781,7893 266,61 152,58 1,75 68,59 24173,09 0,89 149,00 -42,17 -41,69 0,42 9,191,7793 265,12 152,56 1,74 68,53 23950,44 0,89 149,00 -43,15 -42,66 0,43 9,621,7693 263,63 152,54 1,73 68,47 23728,59 0,89 149,00 -44,16 -43,66 0,44 10,061,7593 262,14 152,52 1,72 68,40 23507,55 0,89 149,00 -45,21 -44,68 0,45 10,511,7493 260,65 152,50 1,71 68,34 23287,31 0,89 149,00 -46,27 -45,74 0,46 10,961,7393 259,16 152,48 1,70 68,28 23067,87 0,89 149,00 -47,37 -46,82 0,47 11,431,7293 257,67 152,46 1,69 68,21 22849,25 0,89 149,00 -48,51 -47,94 0,48 11,911,7193 256,18 152,44 1,68 68,15 22631,44 0,89 149,00 -49,67 -49,09 0,49 12,401,7093 254,69 152,42 1,67 68,08 22414,44 0,89 149,00 -50,86 -50,27 0,50 12,901,6993 253,20 152,40 1,66 68,02 22198,25 0,89 149,00 -52,10 -51,48 0,51 13,421,6893 251,71 152,38 1,65 67,95 21982,88 0,89 149,00 -53,36 -52,73 0,53 13,951,6793 250,22 152,36 1,64 67,89 21768,33 0,89 149,00 -54,67 -54,02 0,54 14,491,6693 248,73 152,34 1,63 67,82 21554,60 0,89 149,00 -56,01 -55,34 0,55 15,041,6593 247,24 152,32 1,62 67,75 21341,69 0,89 149,00 -57,40 -56,71 0,57 15,611,6493 245,75 152,30 1,61 67,69 21129,61 0,89 149,00 -58,83 -58,11 0,58 16,191,6393 244,26 152,28 1,60 67,62 20918,35 0,89 149,00 -60,30 -59,57 0,60 16,781,6293 242,77 152,26 1,59 67,55 20707,92 0,89 149,00 -61,82 -61,06 0,61 17,391,6193 241,28 152,24 1,58 67,49 20498,32 0,89 149,00 -63,39 -62,60 0,63 18,021,6093 239,79 152,22 1,58 67,42 20289,55 0,89 149,00 -65,01 -64,20 0,64 18,661,5993 238,30 152,20 1,57 67,35 20081,62 0,89 149,00 -66,68 -65,84 0,66 19,321,5893 236,81 152,18 1,56 67,28 19874,52 0,89 149,00 -68,40 -67,54 0,68 20,001,5793 235,32 152,16 1,55 67,21 19668,26 0,89 149,00 -70,18 -69,29 0,69 20,69
    • 271,5693 233,83 152,14 1,54 67,14 19462,84 0,89 149,00 -72,03 -71,11 0,71 21,401,5593 232,34 152,12 1,53 67,07 19258,26 0,89 149,00 -73,93 -72,98 0,73 22,131,5493 230,85 152,10 1,52 67,00 19054,53 0,89 149,00 -75,91 -74,92 0,75 22,881,5393 229,36 152,08 1,51 66,93 18851,64 0,89 149,00 -77,95 -76,93 0,77 23,651,5293 227,87 152,06 1,50 66,86 18649,61 0,89 149,00 -80,06 -79,00 0,79 24,441,5193 226,38 152,04 1,49 66,79 18448,42 0,89 149,00 -82,25 -81,16 0,81 25,251,5093 224,89 152,02 1,48 66,72 18248,08 0,89 149,00 -84,52 -83,38 0,83 26,081,4993 223,40 152,00 1,47 66,64 18048,60 0,89 149,00 -86,87 -85,70 0,86 26,941,4893 221,91 151,98 1,46 66,57 17849,98 0,89 149,00 -89,31 -88,09 0,88 27,821,4793 220,42 151,96 1,45 66,50 17652,22 0,89 149,00 -91,85 -90,58 0,91 28,731,4693 218,93 151,94 1,44 66,42 17455,32 0,89 149,00 -94,48 -93,17 0,93 29,661,4593 217,44 151,92 1,43 66,35 17259,28 0,89 149,00 -97,22 -95,85 0,96 30,621,4493 215,95 151,90 1,42 66,27 17064,11 0,89 149,00 -100,06 -98,64 0,99 31,601,4393 214,46 151,88 1,41 66,20 16869,81 0,89 149,00 -103,02 -101,54 1,02 32,621,4293 212,97 151,86 1,40 66,12 16676,38 0,89 149,00 -106,10 -104,56 1,05 33,661,4193 211,48 151,84 1,39 66,05 16483,82 0,89 149,00 -109,32 -107,71 1,08 34,741,4093 209,99 151,82 1,38 65,97 16292,14 0,89 149,00 -112,66 -110,99 1,11 35,851,3993 208,50 151,80 1,37 65,89 16101,34 0,89 149,00 -116,15 -114,41 1,14 37,001,3893 207,01 151,78 1,36 65,82 15911,41 0,89 149,00 -119,80 -117,98 1,18 38,181,3793 205,52 151,76 1,35 65,74 15722,37 0,89 149,00 -123,61 -121,70 1,22 39,391,3693 204,03 151,74 1,34 65,66 15534,21 0,89 149,00 -127,59 -125,60 1,26 40,651,3593 202,54 151,72 1,33 65,58 15346,95 0,89 149,00 -131,76 -129,68 1,30 41,951,3493 201,05 151,70 1,33 65,50 15160,57 0,89 149,00 -136,13 -133,94 1,34 43,281,3393 199,56 151,68 1,32 65,42 14975,08 0,89 149,00 -140,70 -138,41 1,38 44,671,3293 198,07 151,66 1,31 65,34 14790,49 0,89 149,00 -145,51 -143,11 1,43 46,101,3193 196,58 151,64 1,30 65,26 14606,80 0,89 149,00 -150,55 -148,03 1,48 47,581,3093 195,09 151,62 1,29 65,18 14424,01 0,89 149,00 -155,86 -153,21 1,53 49,111,2993 193,60 151,60 1,28 65,10 14242,12 0,89 149,00 -161,44 -158,65 1,59 50,701,2893 192,11 151,58 1,27 65,02 14061,13 0,89 149,00 -167,33 -164,39 1,64 52,341,2793 190,62 151,56 1,26 64,93 13881,06 0,89 149,00 -173,54 -170,43 1,70 54,051,2693 189,13 151,54 1,25 64,85 13701,89 0,89 149,00 -180,10 -176,82 1,77 55,821,2593 187,64 151,52 1,24 64,77 13523,64 0,89 149,00 -187,04 -183,57 1,84 57,651,2493 186,15 151,50 1,23 64,68 13346,30 0,89 149,00 -194,40 -190,72 1,91 59,561,2393 184,66 151,48 1,22 64,60 13169,89 0,89 149,00 -202,20 -198,30 1,98 61,541,2293 183,17 151,46 1,21 64,51 12994,39 0,89 149,00 -210,49 -206,35 2,06 63,601,2193 181,68 151,44 1,20 64,43 12819,82 0,89 149,00 -219,32 -214,91 2,15 65,751,2093 180,19 151,42 1,19 64,34 12646,18 0,89 149,00 -228,74 -224,03 2,24 67,991,1993 178,70 151,40 1,18 64,25 12473,47 0,89 149,00 -238,80 -233,77 2,34 70,331,1893 177,21 151,38 1,17 64,16 12301,69 0,89 149,00 -249,57 -244,18 2,44 72,771,1793 175,72 151,36 1,16 64,07 12130,85 0,89 149,00 -261,12 -255,34 2,55 75,331,1693 174,23 151,34 1,15 63,98 11960,95 0,89 149,00 -273,55 -267,34 2,67 78,001,1593 172,74 151,32 1,14 63,89 11791,99 0,89 149,00 -286,95 -280,25 2,80 80,801,1493 171,25 151,30 1,13 63,80 11623,97 0,89 149,00 -301,44 -294,20 2,94 83,741,1393 169,76 151,28 1,12 63,71 11456,90 0,89 149,00 -317,15 -309,30 3,09 86,841,1293 168,27 151,26 1,11 63,62 11290,79 0,89 149,00 -334,24 -325,70 3,26 90,09Por medio de diferencias finitas tenemos un hc=1.129 mDISEÑO DE LA ESTRUCTURA DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA(COLCHÓN DE AGUAS)
    • 28Analizando los valores del resalto hidráulico mediante fórmulas y elHCANALES definimos que necesitamos diseñar un colchón de aguasComo podemos observar el valor del tirante conjugado (y2) es de 8.24 m, yla longitud del resalto es de 37.4 m.Cálculo del disipador de energíaAnteriormente determinamos que era necesario el diseño de un disipador deenergía, en nuestro caso será un colchón de aguas. El valor de 6.42mcalculados con esta fórmula son es semejante al valor que nos daHCANALES.
    • 29Tabla 19: datos para él diseño del colchón de aguasm = 0,490ns = 0,990To = NMO+(Ho-H)-NSC = 5,550Hp = (Q / (m*b*(2*g)^0.5)) = 2,007ns * h2 = Hp + c + d = 8,195Dónde:Ns= tomado del libro de principios de hidráulicaCALCULO DE C Y DTabla 20: cálculo de d y c para el colchón de aguas.d c2 4,192,5 3,693 3,19 OPCIÓN SELECCIONADA3,5 2,694 2,194,5 1,69Tabla 21: tirante y longitud del colchón de aguasCota del fondo [m] 1255,00hcr [m] =(Q^2/(g*b^2))^(1/3)3,05Longitudls = 16.67 (hcr-h1) [m] 26.8lp [m] = 27.00DETALLE DE LA PRESA
    • 30
    • 31Opción 2 con b=259COTA VOLUMEN CARGA SOBRE EL VERTEDEROCOTA VOLUMEN EMBALSE H DELTA EMBALSE Qx b1285,00 93,00 0,00 0,00 3937,50 01285,50 98,50 0,50 5,50 3767,64 49101286,00 104,00 1,00 11,00 3597,78 16581286,50 109,50 1,50 16,50 3427,92 8601287,00 115,00 2,00 22,00 3258,06 5311287,50 120,50 2,50 27,50 3088,20 3601288,00 126,00 3,00 33,00 2918,33 2591288,50 131,50 3,50 38,50 2748,47 1931289,00 137,00 4,00 44,00 2578,61 1491289,50 142,50 4,50 49,50 2408,75 1161290,00 148,00 5,00 55,00 2238,89 921290,50 153,50 5,50 60,50 2069,03 741291,00 159,00 6,00 66,00 1899,17 601291,50 164,50 6,50 71,50 1729,31 481292,00 170,00 7,00 77,00 1559,45 391292,25 28257H Qvert=Qx COTA V EMBALSE Q ecuacion0 0 1285,00 93,00 3,330,1 18 1285,10 94,10 21,360,2 50 1285,20 95,20 53,390,3 92 1285,30 96,30 91,030,4 142 1285,40 97,40 142,410,5 199 1285,50 98,50 199,110,6 261 1285,60 99,60 261,130,7 329 1285,70 100,70 328,470,8 402 1285,80 101,80 401,130,9 480 1285,90 102,90 479,121 562 1286,00 104,00 562,421,1 649 1286,10 105,10 647,931,2 739 1286,20 106,20 738,981,3 833 1286,30 107,30 833,451,4 931 1286,40 108,40 931,321,5 1033 1286,50 109,50 1032,611,6 1138 1286,60 110,60 1137,301,7 1246 1286,70 111,70 1245,401,8 1358 1286,80 112,80 1356,91
    • 321,9 1472 1286,90 113,90 1471,832 1590 1287,00 115,00 1590,162,1 1711 1287,10 116,10 1710,162,2 1834 1287,20 117,20 1834,092,3 1961 1287,30 118,30 1960,672,4 2090 1287,40 119,40 2089,902,5 2222 1287,50 120,50 2221,772,6 2357 1287,60 121,60 2356,282,7 2494 1287,70 122,70 2493,442,8 2634 1287,80 123,80 2633,242,9 2776 1287,90 124,90 2775,683 2921 1288,00 126,00 2920,773,1 3068 1288,10 127,10 3067,493,2 3218 1288,20 128,20 3217,423,3 3370 1288,30 129,30 3369,573,4 3524 1288,40 130,40 3523,943,5 3681 1288,50 131,50 3680,533,6 3840 1288,60 132,60 3839,343,7 4001 1288,70 133,70 4000,373,8 4164 1288,80 134,80 4163,623,9 4330 1288,90 135,90 4329,094 4497 1289,00 137,00 4496,78
    • 33TABLA PARA B=259ΔT Q1 Q2 (Q1+Q2)/2 Qx1 Qx2 (Qx1+Qx2)/2 V1 V2 Qx COTA0 7200 0,00 281,25 140,63 0 18,03 9,02 93,00 93,95 18,03 1285,02 7200 281,25 450,00 365,63 18,03 86,75 52,39 93,95 96,20 86,75 1285,24 7200 450,00 720,00 585,00 86,75 240,14 163,44 96,20 99,24 240,14 1285,56 7200 720,00 1462,50 1091,25 240,14 573,335 406,74 99,24 104,17 573,34 1286,08 7200 1462,50 3037,50 2250,00 573,335 1403,51 988,42 104,17 113,25 1403,51 1286,810 7200 3037,50 3937,50 3487,50 1403,51 2635,665 2019,59 113,25 123,82 2635,67 1287,812 7200 3937,50 2025,00 2981,25 2635,665 2856,23 2745,95 123,82 125,51 2856,23 1287,914 7200 2025,00 1350,00 1687,50 2856,225 2127,985 2492,11 125,51 119,72 2127,99 1287,416 7200 1350,00 1237,50 1293,75 2127,985 1640,275 1884,13 119,72 115,47 1640,28 1287,018 7200 1237,50 1125,00 1181,25 1640,275 1385,855 1513,07 115,47 113,08 1385,86 1286,820 7200 1125,00 1012,50 1068,75 1385,855 1216,31 1301,08 113,08 111,41 1216,31 1286,622 7200 1012,50 787,50 900,00 1216,31 1053,05 1134,68 111,41 109,72 1053,05 1286,524 7200 787,50 281,25 534,38 1053,05 798,625 925,84 109,72 106,90 798,63 1286,226 7200 281,25 0,00 140,63 798,625 503,185 650,91 106,90 103,23 503,19 1285,9RESULTADOSNAME 1288,0 msnmCAUDAL DE DISEÑO 2856,23 m3/sb 259 mH 3,0 m
    • 34CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Se optó para el diseño un b = 149 m ya que es el más óptimo al norealizar demasiada excavación, mientras que con un b= 259 m sereducía un poco la longitud del colchón de aguas lo que se puedeconsiderar mínima para la excavación que se debe realizar en toda laobra de excedentes. Se optó un b=149 m ya que con en esta cota se obtiene un volumende embalse mayor al requerido y nos ofrece un volumen de agua dereserva en caso de sequías. El programa HCANALES es una gran ayuda en el cálculo de canales. Es importante calcular el caudal de diseño respecto ancho delvertedero más óptimo para así asegurar su perfecto funcionamientoen los casos extremos. Se debe tratar de comprobar por varios métodos los cálculos que serealizan para así poder estar seguro de que lo diseñado está bien ytrabaje de la mejor manera. Para realizar el cálculo del caudal es importante realizarlo por tramosya que la curva no es de tendencia lineal, y es mejor hacer lo másaproximado posible.BIBLIOGRAFÍA PRINCIPIOS DE HIDRÁULICA – ING. W. SANDOVAL 1993 DISEÑO DE PRESAS PEQUEÑAS, UNITED STATES BUREAU OF RECLAMATION http://sisbib.unmsm.edu.pe/BibVirtualdata/monografias/basic/palomino_bj/palomino_bj.pdf