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Polea y Correas

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  • 1. CAPÍTULOPOLEAS Y CORREAS 19Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 2. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-219.1. TRANSMISIONES POR CORREA CORRIENTELas transmisiones por correa sencilla, desde el punto de vista del dibujo técnico, apenas necesitanalgunas nociones complementarias de las estudiadas en la mecánica, especialmente sobre elcálculo de las poleas.Dado que las grandes transmisiones por correa no se instalan actualmente sino en casosexcepcionales y que las actualmente instaladas se van desmontando progresivamente, daremossólo algunos datos sobre la construcción de las poleas de fundición.Llamando (figura 19.1) D al diámetro, R al radio, B a la anchura de la llanta, b a la anchura de lacorrea en mm, se tiene generalmente para las poleas con correas abiertas: B = 1,1 + 10 mm R=D B Correa b f s a Figura 19.1. Sección de polea con sus elementos característicos. Se llama la atención sobre el bombeo de la superficie exterior de la llanta, necesario para mantener centrada la correa sobre la llanta. Solamente en el caso de transmisión con polea fija y loca juntas, con correa desplazable D (dispositivo poco usado actualmente) las poleas han de ser cilíndricas, sin bombeo, para facilitar todo lo posible los desplazamientos de la correa. RPara correas cruzadas o con movimiento oscilatorio y para poleas de reenvío, se aumenta B en30 ÷ 60 mm; para correas semicruzadas se multiplica a B por 1,25 ÷ 1,5.La flecha f del bombeo de la llanta (figura 19.1) tiene generalmente el valor: f = 0,03 BEl espesor s de la llanta es: s = 2 + 0,01 bEl aumento de espesor a de la polea sobre su cara interior es corrientemente igual a s. El númerode brazos es generalmente 4 para D ≤ 700 mm; 6 para D comprendido entre 700 y 2200 mm; 8para diámetros mayores.Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 3. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-3La sección de los brazos es de forma ovalada, como se ve en la figura 19.2, con el eje mayor h en elplano de giro; cerca del cubo se tiene: 0,32 D h= ; i 1 1el eje menor es  ÷  h; estas medidas se reducen a unos 2/3 cerca de la llanta.  2 3 Achaflanar 9 Achaflanar 11 8 180 166 170 157 27 45 50 24 R3 56 R6 R4 R1 26 R 180 22 R1 R4.5 50 Figura 19.2. Dibujo de una polea.Todas las medidas indicadas son las de uso corriente; no hay ninguna unificada. En la figura 19.2se representa el dibujo completo de una polea de pequeño diámetro.En las poleas de gran diámetro es necesario evitar que la contracción que tienen lugar durante elenfriamiento que sigue a la fusión, pueda producir tensiones peligrosas en los brazos; para ello, seda, en este caso, a los brazos la forma representada en la figura 19.3. La construcción se indica enla leyenda.Muchas veces las poleas de brazos rectos se construyen en dos partes (figura 19.4) para poderlasmontar sobre árboles ya instalados. Las poleas se fijan sobre los árboles con chavetas, cuando sonde una sola pieza; cuando son de dos piezas, la presión de los pernos crea generalmente unrozamiento suficiente para asegurar la transmisión.Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 4. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-4 C 2 B A 1 ° 90 M E O 3 D F F1 G G1 5 4 Figura 19.3. Polea de gran tamaño con brazos en espiral, para evitar los perjuicios que pueda causar la contracción, después de la fusión. Para dibujar los brazos de este tipo de polea, se divide la circunferencia en tantas partes como brazos: en el caso de la figura, son 5: y sea AB uno de los arcos correspondientes. Se fija un punto C tal que se verifique AC = 2/3 AB. Desde el centro O se traza CO y su perpendicular: se traza luego el eje del segmento OA, que determina el punto E. Se señalan luego los puntos F y F1 tales que se verifique EF = EF1 = 1/6 GG1. F y F1 son los centros del perfil del brazo. E 10 60 36 30 40 R5 Sec.A-A Sec.B-B A A R34 18-UNI-205 4xR15 7 R8 33 B 40 47 80 H7 R20 D B 24H10 504 515 540 110 126 150 54 45 87 115 D Sec.D-D 150 C R8 4xR24 R5 8xR9 90 18.3 18MA 18-UNI-205Sec.C-C R8 C R22 Sec. E-E 180 30 E 35 115 Figura 19.4. Muchas veces las poleas de brazos rectos se construyen en dos partes, para poderlas montar fácilmente sobre los árboles de transmisión. Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 5. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-5Para aligerar la polea, la llanta puede ser de palastro y los brazos de hierros redondos o tubos dehierro, empotrados en el cubo, que siempre es de fundición.En la figura 19.5 se representa una polea escalonada que puede transmitir a cuatro velocidades. Laanchura de las correas se calcula en función de la distancia entre ejes i y de los diámetros d1 y d2 delas poleas:(correa abierta) d1 d 2 (d − d 2 ) 2 L= + + 2 i2 + 1 ; 2 2 4(correa abierta) d1 d 2 (d + d 2 ) 2 L= + + i2 + 1 2 2 4 42 44 38 22 16 R4 2x45º R4 R1.5 16 R1.5 R4 R4 12 R6.5 2x45º 130 210 196 157 170 118 26 90 50 76 63 50 R185 R185 R185 R185 45 45 45 180Figura 19.5. Polea escalonada. En esta polea escalonada los diámetros están en progresión aritmética; en otras están dispuestas en progresión geométrica.Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 6. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-619.2. TRANSMISIONES POR CORREAS TRAPECIALESMientras que las transmisiones por correa corriente van cayendo en desuso, las transmisiones porcorreas trapeciales se van extendiendo rápidamente por las grandes ventajas que presentan, bajotodos los puntos de vista, entre los cuales figuran:a. La gran adherencia, debida tanto a los materiales de la correa como al efecto de cuña de la misma sobre la garganta de la polea.b. La posibilidad de elevadas relaciones de transmisión superiores aun a 1 : 12, con la consiguiente posibilidad de empleo para motores rápidos, que, a igualdad de potencia, tienen un precio mucho más bajo.c. Reducción de espacio, no teniéndose que preocupar prácticamente por el ángulo abrazado sobre la polea menor, por el motivo a., no siendo por lo tanto necesario fijar una distancia mínima entre los árboles.d. Necesidad de tensiones muy pequeñas y por lo tanto menos presión en los soportes.Tienen además otras ventajas menos fundamentales pero, en casos particulares, de muchaimportancia, como son transmisión más silenciosa, elasticidad de la transmisión que atenúaconsiderablemente los choques por bruscas variaciones de carga, mayor rendimiento, aconsecuencia del movimiento más uniforme de la correa, facilidad de montaje y menores gastos deconservación.La tabla UNI 488-89 unifica las medidas a y b de las correas trapeciales, como indica la tabla 19.1.Además de estas medidas hay otras mayores no unificadas. Tabla 19.1 a Medidas de las correas trapeciales unificadas b a mm b mm 10 6 13 8 17 11 22 14 32 19 38 25No se indica en dicha tabla ola inclinación de los flancos, porque más que la forma de la sección dela correa, antes de su montaje, interesa que la misma, deformada al arrollarse sobre las poleas, seadapte a la inclinación de los flancos de las gargantas de las poleas; estas inclinaciones estánunificadas en la tabla UNI 490.Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 7. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-7En la tabla 19.2 se reproduce otra que contiene, además de los datos correspondientes a los tiposunificados, los de algunos tipos fabricados por la Sociedad Pirelli. Tabla 19.1 (bis) Gargantas de las poleas para correas trapeciales para transmisiones ligeras a R0.5 Correa Eje a b mm mm p neutro b h R0.5 5 3 D d 9 4 Polea Tipo de correa mm 5x3 6x4 a 5 ± 0,1 6 ± 0,1 P 1,5 2 h ≥5 ≥6 d D–3 D-4 38° (para d > 50) 38º (para d > 70) B 36° (para d = 22 ÷ 50) 36º (para d= 40 ÷ 70) 34º (para d < 22) 34º (para d < 40)En las tablas UNI 491-494 se indican las normas para la adquisición y modo de empleo de lascorreas trapeciales; a continuación se dan las normas principales.La tabla 19.3 da la fuerza tangencial que una correa de cada una de las secciones unificadas arribaindicadas puede transmitir, según las fuerzas tangenciales correspondientes a las diferentesvelocidades periféricas; se indican las correspondientes potencias transmisibles, en el supuesto deque el ángulo abrazado α sea de 180° y que a carga sea constante. Si el ángulo α es menor(figura 19.6), la potencia P se ha de multiplicar por un coeficiente f (menor que l) indicado en lamisma tabla; y si la carga es variable, la potencia se ha de dividir por un coeficiente m (mayor que l)que se indica en función del porcentaje de la sobrecarga sobre la carga normal.El ángulo abrazado α puede deducirse de la fórmula: α d (k − 1)cos = ; 2 2Jo también, aproximadamente, de: d (k − 1)α = 180 − 57 Jdonde k es la relación e transmisión y J es la distancia entre los ejes de las poleas, en mm.Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 8. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-8 Tabla 19.2 Elementos Correas Trapeciales a β g R15 Elementos de las Correas p Trapeciales h b D d f Sección de la Z A B C D E F correa 10 x 6 13 x 8 17 x 11 22 x 14 32 x 19 38 x 25 51 x 30 βg mm 10 13 17 22 32 38 51 *51 - - - - - - 32° *56 - - - - - - 32° *61 - - - - - - 34° *66 *73 - - *319 - - 34° *71 *83 136 *189 *344 - - 34° *76 *93 *146 214 *369 - *730 34° 77 98 - - - - - 34° 86 108 151 238 374 525 - 34° - - - - 419 585 *780 34° 96 120 171 264 469 655 *1030 36° 106 133 191 294 519 735 *1280 36°D mm - - - - 579 825 - 36° 118 148 211 329 649 925 *1530 38° 131 168 235 369 729 1025 *1780 38° 146 188 261 414 819 1145 - 38° 166 208 291 464 919 1275 *2030 40° 186 232 326 514 1019 1425 *2530 40° 206 258 366 574 1139 1625 *3030 40° 230 288 411 644 1269 1825 *4030 40° 256 323 461 724 1419 2025 - 40° 286 363 511 814 1619 2265 - 40° 321 408 571 914 1819 2525 - 40° 361 458 641 1014 2019 2825 - 40°h mínimo mm 12 14 17 24 30 36 42p mm 3 4 5,5 7 9,5 12,5 15d mm D – 6 D–8 D – 11 D – 14 D – 19 D – 25 D – 30f mm 13 16 20 27 37 45 56a mm 8 10 13 17 24 30 37b mm 17 20 25 33 40 50 60* Diámetros no unificados y no incluidos en la tabla UNI 490Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 9. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-9 J V n1 n α d d1 Figura 19.6. El ángulo abrazado por la correa sobre la polea menor es < 180°. Tabla 19.3. Tabla para escoger las medidas de las correas trapeciales Sección Correa 10 x 6 13 x 8 17 x 11 22 x 14 32 x 19 38 x 25 Diámetro Mínimo Normal 71 90 140 224 355 500 Diámetro Mínimo Admisible 63 80 125 200 315 450 Fuerza Tangencial T ( Kg ) 5 14 20 45 84 120 Potencia P V = 5 m/s 0,3 0,9 1,3 3 5,5 7,9Potencia P V = 10 m/s 0,6 1,8 2,5 5,8 11 15Potencia P V = 15 m/s 0,9 2,5 3,5 7,9 15 21Potencia P V = 20 m/s 1 2,9 4,2 9,4 17 25Potencia P V = 25 m/s 1,1 3,1 4,5 10 18 27 Coeficientes de corrección de potencia. Si el ángulo de abrazado es menor de 180, se multiplica P por: α 180 160 140 120 f 1 0,95 0,89 0,83 Coeficientes de corrección de potencia. En caso de sobrecarga se divide P’ por: % 25 50 100 150 m 1.1 1.2 1.4 1.6Potencia P’ transmisible ( en CV ) a la velocidad V, con carga constante y con ángulo de abrazadode 120°. Si las condiciones son diferentes, se ha de aplicar el coeficiente de corrección de potencia.La velocidad periférica V (que no debe ser superior a 25 m/seg) se calcula por la fórmulasiguiente, en la que d es el diámetro en mm y n el número de vueltas por minuto: nd n2 d V= = 19100 19100Deducidos de las tablas los valores de P’, T, f, m, se calcula el número de correas necesario paratransmitir la potencia dada P, valiéndose de la fórmula:Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 10. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-10 75mP c= Tqfo también (aproximadamente), mP c= P fPara emplear la primera de estas fórmulas se obtendrá el coeficiente q de la tabla 19.4, en funciónde V.Finalmente se puede calcular la longitud L de la correa que se empleará, valiéndose de la relación: L = 2Js + πd,en la que s es un coeficiente dado por la tabla 19.5, en función del ángulo abrazado.Por estos dos últimos cálculos (de c y de L) puede también utilizarse las tablas gráficas contenidasen las tablas UNI 491 – 494. Tabla 19.4. Valores del coeficiente q en función de VV (m/seg) 5 6 8 10 12 14 16 18 20 22 24 25q 4,93 5,89 7,73 9,47 11,1 12,6 13,8 14,9 15,8 16,4 16,6 16,7 Tabla 19.5. Valores del coeficiente s en función de αα° 180 175 170 165 160 155 150 145 140 135 130 125 120s 1 1,07 1,14 1,21 1,29 1,36 1,44 1,52 1,60 1,68 1,75 1,83 1,91Cuando no se da la distancia entre ejes J, puede determinarse, según las instrucciones dadas por laSociedad Pirelli, del modo siguiente: J≥ (k + 1)d + d 2para valores de k comprendidos entre 1 y 3; J ≥ D y k ≥ 3. Siendo D el diámetro primitivo de la poleamayor y d el de la menor.Si se dan como datos los diámetros de las poleas y se da el desarrollo total de la correa, la distanciaentre ejes se puede calcular por la fórmula: J = A + A2 − B 2Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 11. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-11de la que resulta L A= − 0,3927( D + d ); 4 B 2 = 0,125( D − d ) 2Siempre siguiendo las instrucciones citadas, se permite el uso de la polea mayor con superficiecilíndrica, impropiamente llamada “plana” en lugar de acanalada, cuando el arco de contacto sobre lapolea menor está comprendido entre 100° y 150°, condición que se verifica para las distancias entreejes adoptadas generalmente para relaciones de transmisión entre 3 y 10. Pero en este caso la caraexterior de la polea mayor ha de ser cilíndrica, sin el bombeo usado en las transmisiones por correaplana.Para el empleo racional de las correas trapeciales es necesario prever que el motor esté montadosobre carriles tensores u otro órgano equivalente, para que al colocar las correas se puede acercarel motor, y luego alejarlo para tensar las correas y mantenerla en la tensión correcta, aun despuésdel ajuste inicial y consiguiente alargamiento.El desplazamiento total que se ha de prever para el motor sobre los carriles será la suma delcorrimiento mínimo necesario para el montaje de las correas y el mínimo para tensarlas, como seindica en la tabla 19.6. En el caso de que sea imposible variar la distancia entre ejes para poderobtener la tensión correcta de las correas, se pueden colocar rodillos tensores apropiados,dispuestos como indica esquemáticamente la figura 19.7; pero téngase presente que esto es unrecurso que se ha de evitar siempre que se pueda. Rodillo tensor jo l flo Ra ma α Ramal tenso Motriz Motriz Conducida Conducida α Motriz Motriz Conducida Conducida Figura 19.7. Esquema de las posibles aplicaciones de los rodillos tensores: a. Tensor sobre el ramal flojo; b. Tensor sobre el ramal tenso.Generalmente los rodillos tensores se apoyan sobre la cara exterior de las correas y sonsencillamente poleas de superficie lisa; o bien sobre la cara interior de las correas, usándose en estecaso preferentemente poleas acanaladas. Los rodillos interiores disminuyen el arco de contacto y encambio los exteriores lo aumentan, mejorando en consecuencia el rendimiento de la transmisión.Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 12. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-12Los rodillos interiores han de tener un diámetro no inferior a 1/3 del de la polea menor; y han deactuar siempre que sea posible sobre el ramal conducido de la correa y lo más cerca posible delpunto en que la correa se separa de la polea. La colocación del tensor influye en sentido negativoen la duración de las correas. Las correas trapeciales se emplean para transmisiones entre árbolesparalelos; pero en caso de necesidad absoluta y con las debidas precauciones, se pueden tambiénusar semicruzadas, entre árboles de ángulo recto. En las figuras 19.8 – 19.9 se reproducen dibujosde poleas para correas trapeciales. 13 20 34º 5 Agujeros Equidistantes A Ø28.00 30 106 158 125 50 66 A Secc. A−A Figura 19.8. Dibujo de polea para correa trapecial. 45 14.5 8.25 38º 12.24 14.5 8.25 34º 4 148.5 18-h7 156 128 134 125 60 42 50 70 38 6-h8 20.7 12.5 12.5 6 2 12.5 12.5 12.5 2 45 35 Figura 19.9. Sección de polea de dos diámetros para correa trapecial.Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 13. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-13Recientemente (UNI 4233) se ha vuelto sobre las correas trapeciales, unificando las destinadas atransmisiones mecánicas ligeras (tabla 19.1 bis). La longitud exterior nominal de la correa se hadefinido como el desarrollo exterior de la correa bajo una tensión de trabajo correspondiente a lamáxima que permite la correa. Esta longitud, en el supuesto de que la correa esté montada sobredos poleas idénticas, con sus ejes sobre un plano horizontal (una de las cuales pueda moverse bajola tensión establecida), es evidentemente igual al doble de la distancia entre ejes, aumentado en lacircunferencia exterior de una de las dos poleas.En la tabla se indican: las tensiones de prueba y los diámetros de las poleas de prueba para las doscorreas 5 x 3 y 6 x 4. Se han unificado las longitudes exteriores nominales siguientes, de las cualeslas indicadas en caracteres negros corresponden a la serie de números normales R 20; las decursiva a la serie R 40 y las de tipo fino a la serie R 80.200; 212; 224; 236; 250; 265; 280; 300; 307; 315; 325; 335; 345; 355; 365; 375; 400; 412; 425; 437;450; 462; 475; 487; 500; 515; 530; 545; 560 (en mm).En la misma tabla se indican las longitudes de las correas UNI con las de las normas DIN; resultaque, adoptando las correas DIN hay una diferencia en las distancias entre ejes variables, según eltipo de correas, entre +3,25 y –3,5 mm. Tabla 19.6. Variación mínima de la distancia entre ejes que se ha de prever para el montaje de las correas y para el corrimiento del tensor Distancia entre ejes a Los corrimientos mínimos se indican en función del tipo de correa (referido al catálogo Pirelli) y a la sección b x h b Corrimiento mínimo para el montaje de la correa Corrimiento mínimoTipo de correa del tensor b mm 10 x 6 13 x 8 17x 11 22x 14 32x 19 38x 25 51x 30 26 – 28 15 19 25 - - - - 25 38 – 60 15 19 25 38 - - - 38 60 – 90 19 19 32 38 - - - 51 90 – 120 - 25 32 38 - - - 63 120 – 158 - 25 32 38 51 - - 75 158 – 195 - - 32 51 51 63 - 90 195 – 240 - - 38 51 51 63 76 101 240 – 270 - - - 51 63 63 76 113 270 – 330 - - - 51 63 76 90 127 330 – 420 - - - 51 63 76 90 152 420 y más - - - - 76 90 100 1,5 % de la longitud de la correaAutor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 14. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-14 Tabla 19,7 Potencia en H. P. Transmitida Teórica Transmitida por una Correa.Velocidad de la Sección A Sección B Sección C Sección D Sección E Correa 13 x 8 mm 17 x 11 mm 22 x 14 mm 32 x 19 mm 38 x 25 mm en m/s 4,0 0,8 1,1 2,4 4,7 6,5 5,0 0,9 1,3 3,0 5,5 7,9 6,0 1,0 1,5 3,4 6,7 9,4 7,0 1,2 1,7 3,9 7,9 10,9 8,0 1,4 1,9 4,5 9,0 12,3 9,0 1,6 2,2 5,2 10,0 13,7 10,0 1,8 2,5 5,8 11,0 15,0 11,0 1,9 2,6 6,2 11,8 16,3 12,0 2,0 2,9 6,7 12,6 17,5 13,0 2,2 3,1 7,1 13,0 18,7 14,0 2,3 3,3 7,5 14,2 19,8 15,0 2,5 3,5 7,9 15,0 21,0 16,0 2,6 3,6 8,3 15,5 21,7 17,0 2,6 3,7 8,7 15,9 22,6 18,0 2,7 3,9 9,0 16,3 23,4 19,0 2,8 4,1 9,2 16,6 24,2 20,0 2,9 4,2 9,4 17,0 25,0 21,0 2,9 4,3 9,6 17,3 25,6 22,0 3,0 4,3 9,7 17,5 26,0 23,0 3,0 4,4 9,8 17,7 26,3 24,0 3,1 4,4 9,9 17,9 26,7 25,0 3,1 4,5 10,0 18,0 27,0 Tabla 19,8 Diámetro Normalizado Polea Pequeña Sección Diámetro de la Polea Pequeña Normal Mínimo A 13 x 8 90 80 B 17 x 11 140 125 C 22 x 14 224 200 D 32 x 19 355 315 E 38 x 25 500 450 Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 15. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-15 Tabla 19,9 Factor Potencia de Diseño Tipo de Maquina C1 Maquinas Herramientas para: Elaboración de Papel, Fabricación de Ladrillos, Trabajar 1,25 Madera, Tipografías Bombas de Pistón, Compresores de Aire 1,3 Bombas Centrifugas, Ventiladores , 1,2 Aspiradores Trituradoras, Maquina Minería 1,35 Tabla 19,10 Longitudes de Correa Normalizadas dependiendo el tipo de perfil Sección A Sección B Sección C Sección D Sección E 13 x 8 mm 17 x 11 mm 22 x 14 mm 32 x 19 mm 38 x 25 mm 695 1765 940 2110 1365 2915 3130 6875 4685 10690 825 1940 1015 2210 1595 3120 3330 7635 5065 12215 925 2070 1120 2335 1800 3325 3735 8400 5445 137401000 2195 1220 2515 1975 3730 4095 9160 6120 152651105 2320 1345 2720 2130 4085 4475 9920 6880 167851205 2475 1450 2895 2230 4465 4650 10685 76451330 2705 1575 3100 2360 4645 5035 12210 84051435 2880 1780 3300 2510 5025 5415 13370 91651560 3085 1955 3710 2740 5405 6110 15500 9930 Tabla 19,11 Factor de Corrección de Potencia C3 Coeficiente C3 1 0,99 0,99 0,98 0,97 0,96 0,95 0,94 Angulo de Abrazado 180 177 174 170 167 164 160 157 Coeficiente C3 0,93 0,92 0,91 0,9 0,89 0,88 0,87 0,86 Angulo de Abrazado 154 150 147 144 140 137 134 130 Coeficiente C3 0,85 0,84 0,83 Angulo de Abrazado 127 124 120Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 16. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19- 16 Tabla 19.12 Grafica Selección del Perfil de la Correa 5000 R. P. M. DEL MOTOR O EJE MAS RAPIDO 4000 3450 3000 2000 1750 1160 A 1000 800 690 B C D 500 400 300 E 200 100 1 2 3 4 5 10 20 50 75 100 200 300 POTENCIA DE DISEÑO EN H. P.Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 17. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19- 17 Tabla 19.13 Factor C2 para la Potencia Efectiva Sección A Sección B Sección C Sección D Sección E 13 x 8 mm 17 x 11 mm 22 x 14 mm 32 x 19 mm 38 x 25 mm Lc C2 Lc C2 Lc C2 Lc C2 Lc C2 695 0.83 940 0.81 1365 0.83 3130 0.89 4685 0.92 825 0.84 1015 0.83 1595 0.85 3330 0.90 5065 0.93 925 0.86 1120 0.84 1800 0.86 3735 0.92 5445 0.95 1000 0.88 1220 0.85 1975 0.89 4095 0.94 6120 0.97 1105 0.89 1345 0.86 2130 0.90 4475 0.94 6880 0.99 1205 0.90 1450 0.87 2230 0.91 4650 0.95 7645 1.01 1330 0.92 1575 0.88 2360 0.92 5035 0.96 8405 1.03 1435 0.93 1780 0.90 2510 0.93 5415 0.98 9165 1.06 1560 0.94 1955 0.91 2740 0.94 6110 0.99 9930 1.07 1765 0.95 2110 0.92 2915 0.96 6875 1.00 10690 1.09 1940 0.97 2210 0.94 3120 0.96 7635 1.01 12215 1.11 2070 0.98 2335 0.95 3325 0.98 8400 1.02 13740 1.13 2195 1.00 2515 0.96 3730 0.99 9160 1.03 15265 1.15 2320 1.02 2720 0.97 4085 1.00 9920 1.04 16785 1.17 2475 1.03 2895 0.99 4465 1.01 10685 1.06 2705 1.05 3100 1.00 4645 1.02 12210 1.07 2880 1.06 3300 1.01 5025 1.04 13370 1.08 3085 1.07 3710 1.02 5405 1.06 15500 1.09Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 18. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-18CALCULO DE TRANSMISIÓN DE POTENCIA POR SISTEMA DE CORREAS Y POLEAS.Potencia de Diseño: Es la potencia requerida para lograr transmitir las revoluciones y velocidadrequeridas en el sistema. Debe llevar un factor de corrección dependiendo la maquina con la cual setrabaje. Este factor se encuentra en la tabla 19.9. El calculo se hace a partir de la potencia del motor: Pd = C1 * P ( HP )Diámetro Polea Conducida: Es el diámetro por medio del cual se logra transmitir la velocidad en elsistema, depende de las revoluciones por minuto de entrada y salida en la maquina; el diámetro dela polea conductora se obtiene de la tabla 19.8 y la sección de la correa de la tabla 19.12. El calculose hace a partir de: n1 Dn = * dn n2n1 = Velocidad Polea Conductora.n2 = Velocidad Polea Conducida.dn = Diámetro Polea Conductora.Longitud de la Correa: Desarrollo de la correa conectora de las dos poleas para realizar el trabajo delsistema. Se debe comparar con la longitud normalizada mas cercana por encima obtenida de latabla 19.10 a partir de la sección de la correa. El calculo se hace a partir de : ( Dn − dn) 2 Lc = 1.57 * ( Dn + dn) + 2c + 4cDonde c = distancia entre centros de las poleas.Velocidad Lineal Transmitida por una Correa: Es la velocidad de un punto sobre la correa. Seobtiene a partir de el diámetro de la polea conductora y la velocidad del motor. 3.1416 * d n * n1 V (m / s) = 60000Potencia Efectiva: Es la potencia real de funcionamiento del sistema. Esta potencia se obtiene apartir de la potencia teórica por la tabla 19.7, y los factores de las tablas 19.11 y 19.13. Pe = Pt * C 2 * C 3Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico
  • 19. CAPÍTULO 19.Transmisiones por Correa 19-19Angulo de Abrazado de la Polea Conductora: Es el angulo que forma el contacto entre la poleaconductora y la correa. Se obtiene a partir de: ( Dn − d n ) α = 180ο − * 57 ο cNumero de Correas: Es la cantidad de correas que se deben colocar para poder transmitir lapotencia y velocidad requeridas para trabajar el sistema: Pd M = PeCuando no se conoce la distancia entre centros de los ejes de las poleas, se puede calcular de lasiguiente manera: Dn + d n c= + Dn 2Diámetro del Eje para el montaje de la polea. Deje = 4.23 DnLongitud de la Manzana. Lm = 1 .25 * ( 2 a + (( M − 1) * f ))Espesor del cuerpo o el alma. S = 0.3 * (2a + (( M − 1) * f ))Diámetro de la Manzana. Dm = 2.5 * Deje.Autor: Jaime Barbosa Pérez Dibujo Mecánico

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