Your SlideShare is downloading. ×
Uso eficiente de la energía del vapor
Upcoming SlideShare
Loading in...5
×

Thanks for flagging this SlideShare!

Oops! An error has occurred.

×
Saving this for later? Get the SlideShare app to save on your phone or tablet. Read anywhere, anytime – even offline.
Text the download link to your phone
Standard text messaging rates apply

Uso eficiente de la energía del vapor

11,328
views

Published on

Presentación del curso Uso Eficiente de la energía del Vapor, realizado por Termodinámica.

Presentación del curso Uso Eficiente de la energía del Vapor, realizado por Termodinámica.

Published in: Technology, Business

1 Comment
4 Likes
Statistics
Notes
No Downloads
Views
Total Views
11,328
On Slideshare
0
From Embeds
0
Number of Embeds
0
Actions
Shares
0
Downloads
704
Comments
1
Likes
4
Embeds 0
No embeds

Report content
Flagged as inappropriate Flag as inappropriate
Flag as inappropriate

Select your reason for flagging this presentation as inappropriate.

Cancel
No notes for slide
  • FLOODED RETURN LINES Connecting the discharge from any number of traps into a common return line causes few problems providing that the pipework is properly sized. Some care should be taken with the actual connection. Often sweep tees are preferred to the usual square tees, if erosion by a high velocity jet of flash steam and water from the discharge of an inverted bucket trap or a thermodynamic trap is to be avoided. Problems do occur, however, if condensate is discharged into a flooded return main. This often happens when draining steam lines. Frequently a pumped condensate return main follows the same route. It is tempting to simply connect the discharge from mains drain traps, and sometimes other traps, into the adjacent return main. Since a mains drain trap is required to discharge any condensate reaching it, with the minimum of back up, the usual choice is a trap discharging condensate at, or as close as possible to, steam temperature. This condensate will release maximum amounts of flash steam at the lower pressure in the return main. The flash steam has a relatively large volume and must push violently out of the way the water already present in the main. Then as the bubbles of flash steam make their way along the pipe, they can collapse quickly if they contact cooler condensate or even the cooler pipe wall. Both effects lead to waterhammer. The best solution is to avoid the flooded line, returning the condensate and flash steam to the nearest collecting point as shown in the slide. Where this is impractical, a second choice is to use a trap which holds back condensate until it is sub-cooled. To avoid water logging the steam main, a generous condensate collecting pocket and an unlagged cooling leg of 2 -- 3 m is essential. Another possibility is to use a float trap with its continuous discharge characteristic. This discharges saturated, flashing condensate, though a cooling leg at the outlet side of the trap may reduce a little the flash steam volume. Often the steady flow from the trap can be absorbed by the flooded line without major problems, especially if a diffuser fitting is used at the entry to the condensate main. Note:-It must be remembered that these are compromises only, and a gravity fall from the trap to a receiver should always be the aim.
  • Como podemos decir cuando estos dos flanges están paralelos? Es posible mirarlos desde un lado de la junta, así podemos medir a simple vista. Si no, se puede sentir la separación con nuestros dedos. Un destornillador de cabeza plana es una excelente herramienta para medir el ajuste entre los dos flanges. Insertar la punta entre ambos flanges y ver cuanto entró. Luego mueva la punta alrededor del flange, probando en varios puntos diferentes. Si la punta del destornillador entra la misma distancia en todos lados, entonces, los flanges están paralelos y la junta bien alineada. Si no le están, entonces soltar las tuercas que están más cerca del punto en que entra menos y apretar las contrarias, hasta hallar el punto.
  • La línea de centro interna de la junta está localizada justo en el centro de la cañería interna del sifón.
  • Las mangueras se deben instalar en ángulo de 90 grados cuando la junta tiene cabeceo.
  • Junta Modelo LNARQ
  • La línea de centro interna de la junta está localizada justo en el centro de la cañería interna del sifón.
  • As velocity falls in the diffuser, pressure rises.
  • A revision of the three piece ball valve range
  • A revision of the two-piece ball valve range
  • Transcript

    • 1. USO EFICIENTE DE LA ENERGÍA DEL VAPOR
    • 2. h f h g h fg h g = h f + h fg Liquido saturado Vapor saturado 0ºC 100ºC 100ºC Estados del agua a presión atmosférica T [ºC] Entalpía kJ/kg 100 0 419 2676 0 L V L-V S-L S
    • 3. Diagrama Entalpía v/s Temperatura
    • 4. Usos del vapor saturado y sobrecalentado Potencia Vapor sobrecalentado Proceso y calefacción Vapor saturado
    • 5. Propiedades del vapor de agua saturado
    • 6. Agua de reposición Condensado Condensado Vapor Vapor Vapor Purgas de fondo 3% Pérdidas en combustible 18% Pérdidas en Distribución 5% Condensado NO recuperado Revaporizado 10% Un Circuito de Vapor Real
    • 7. Generadores de vapor y equipamiento de sala de calderas
    • 8. 1 Hogar. 2 Tubos (2do paso). 3 Tubos (3er paso). 4 Cámara de combustión. 5 Caja de humos frontal. 6 Caja de salida posterior. 7 Visor. 8 Válvula de seguridad. 9 Válv.salida vapor. 10 Válv retención agua. 11 Controles de nivel. 12 Entrada de hombre. 13 Conex.repuesto. 14 Carcaza. 15 Bomba agua. 16 Panel de control. 17 Quemador 18 Ventilador 19 Silenciador ventilador Calderas Humotubulares
    • 9. Caldera Humotubular de 3 pasos 200 ºC Calor por el interior de los tubos Agua por el exterior de los tubos Vapor a 150 o C 1600 o C 400 o C 350 o C 2º Paso (Tubos) 3er Paso (Tubos) 1er Paso (Hogar)
    • 10. Estanque de Alimentación Agua de reposición Retorno de Condensados A Caldera Sistema de Recirculación Sistema de Control de Temperatura Sistema de Control de nivel Venteo Cabezal mezclador y desaireador
    • 11. Efecto de un Nivel Demasiado Alto de SDT (Sólidos Disueltos Totales) en Calderas de Vapor Obturación en intercambiadores Suciedad en Válvulas de Control Bloqueo de las trampas Nivel alto de sólidos en suspensión (SDT)
    • 12. Controlador BC3200 Codo sonda Caldera Válvula de purga BCV30 A un sistema de recuperación de calor o tanque de purgas Válvula de corte Sonda de conductividad CP30 Sistema Control de Purga BCS3
    • 13. Uso del Calor Residual en el Agua Intercambiador Entrada de Agua Tratada Agua Tratada Purga Estanque de Revaporizado Estanque Alimentación Caldera
    • 14.
      • Considerando:
      • F = TDS agua alimentación (ppm)
      • B = TDS deseados en caldera (ppm)
      • S = Producción de vapor (kg/h)
      • P = Caudal de purga (kg/h)
      • Se obtiene la cantidad de agua a purgar:
      • P = F x S
      • B - F
      • Esta ecuación es válida para cualquier tipo de unidades
      Cálculo de la Cantidad de Purga
    • 15. Ejercicio 1
      • Información suministrada por el usuario:
      • F = SDT agua alimentación. (ppm) = 250 ppm
      • B = SDT deseados en caldera (ppm) = 2.500 ppm
      • S = Producción vapor (kg/h) = 10.000 kg/h
      • Cantidad a purgar = F x S
      • B - F
      1. Calcular cantidad a purgar Considerar SIN recuperación de condensados SDT máximo admisible 2.500 ppm Presión de trabajo = 10 bar m Temperatura vapor saturado= 184 o C Agua de alimentación con 250 ppm Vapor a planta 10.000 kg/h
    • 16. Ejercicio 1
      • Información suministrada por el usuario:
      • F = 250 ppm
      • B = 2.500 ppm
      • S = 10.000 kg/h
      • Cantidad a purgar = B x S
      • B - F
      • = 250 x 10.000
      • 2.500 - 250
      • = 1.111 kg/h
      1. Calcular cantidad a purgar. RESPUESTA Considerar SIN recuperación de condensados SDT máximo admisible 2.500 ppm Presión de trabajo = 10 bar m Temperatura vapor saturado= 184 o C Agua de alimentación con 250 ppm Vapor a planta 10.000 kg/h
    • 17. Ejercicio 1
      • Energía purga (kW) =
      • P [ kg/h] x h f [kJ/kg]
      • 3.600 [segundos/h]
      • P = Purga de superficie
      • h f = Entalpía del agua a presión de trabajo
      2. Calcular Energía removida Considerar SIN recuperación de condensados SDT máximo admisible 2.500 ppm Presión de trabajo = 10 bar m Temperatura vapor saturado= 184 o C Agua de alimentación con 250 ppm Vapor a planta 10.000 kg/h
    • 18. Ejercicio 1
      • Energía purga (kW) =
      • 1.111 [ kg/h] x 782 [kJ/kg]
      • 3.600 [segundos/h]
      • = 241 [kW]
      2. Calcular Energía removida: RESPUESTA Considerar SIN recuperación de condensados SDT máximo admisible 2.500 ppm Presión de trabajo = 10 bar m Temperatura vapor saturado= 184 o C Agua de alimentación con 250 ppm Vapor a planta 10.000 kg/h
    • 19.
      • Recuperación de la energía
      Una calefacción doméstica de una casa consume aproximadamente 13 kW, por lo que: 241 13 = Casi 19 casas
    • 20.
      • Recuperación de la energía
      Utilizando un 50% condensado, 50% reposición
      • Información suministrada por el usuario:
      • SDT agua reposición (ppm) = 250 ppm
      • SDT condensado recuperado (ppm) = 12 ppm
      • SDT agua ingresada a caldera (ppm) = 130 ppm
      • SDT deseados en caldera (ppm) = 2.500 ppm
      • S = Producción vapor (kg/h) = 10.000 kg/h
      • Cantidad a purgar = B x S
      • B - F
      • = 130 x 10.000
      • 2.500 - 130
      • = 549 kg/h
      • Diferencia con situación anterior: ¡¡562 kg/h!!
      • Equivale a 122 kW ahorrados ,  120.000 L/año de Fuel oil
    • 21. Purga de fondo automática Válvula con Actuador Neumático Temporizador Caldera
    • 22. Purga de fondo
      • Válvula NO puede ser de globo
      • Presión de diseño ≥ 25% Presión caldera
      • Sobre 100 psi (7 bar), se debe usar dos válvulas en serie, una de ellas de apertura lenta
    • 23. Control de nivel de agua por botella Caldera apagada: no hay burbujas, el visor muestra el nivel real Caldera con alta demanda: muchas burbujas, el visor muestra un nivel inferior al real Diferencia de nivel
    • 24. Control electrónico: Sondas por Conductividad Varilla metálica Fuente de tensión Medidor Medidor Varilla metálica Fuente de tensión Agua Agua
    • 25. Control On/Off por conductividad Sonda LP10-4 Controlador LC1000 Bomba Alim. Agua
    • 26. Capacidad como una función del nivel de líquido Dieléctrico Placas del capacitor Medición de la capacidad Punta de prueba Material dieléctrico Cambio en nivel Profundidad de la inmersión
    • 27. Control Electrónico Modulante por Capacitancia Bomba Alim. Agua Actuador EL5500 y valv. de control tipo KE. Sonda capacitiva LP20 y pream . PA20 Controlador LC2200
    • 28. Circuito de vapor Líneas de distribución
    • 29. Tres Grandes temas en distribución
      • Dimensionamiento de Tuberías
      • Dilatación en tuberías
      • Formación de Condensado
    • 30. Circuito de vapor Dimensionamiento de Líneas de Vapor
    • 31. Dimensionamiento de tuberías
      • Mayor Costo
      • Mayores Pérdidas de Calor
      • Se Forma Mayor Volumen de Condensado
      • Menor Presión en los Equipos de Vapor
      • Caudal de Vapor Insuficiente
      • Golpe de Ariete y Erosión
      Sobredimensionado Subdimensionado
    • 32. Diámetro de la tubería para 5.000 kg/h de Vapor saturado a 7 bar donde se desea una velocidad de 25 m/s Ejercicio 2 Dimensionar una línea de vapor Requerimientos del proceso
    • 33. Dimensiona-miento de tuberías: Gráfico Método de Velocidad
    • 34. RESPUESTA EJERCICIO 2 Diámetro de la tubería para 5.000 kg/h de Vapor saturado a 7 bar donde se desea una velocidad de 25 m/s
    • 35. Dimensiona-miento de tuberías: Gráfico Método de Caída de presión
    • 36. Dimensionamiento de tuberías Otros métodos: Software de Cálculo / Regla de Cálculo
    • 37. Circuito de vapor Expansión de tuberías
    • 38. Gráfico de Expansión para Tuberías de Acero Temperatura del Vapor Saturado Dilatación de la Tubería (mm) Longitud de Tubería (metros) Diferencia de Temperatura o C/
    • 39. Expansión para Tuberías metálicas
    • 40. Lira y Fuelle Omega o Lira Fuelle 
    • 41. Movimientos básicos de juntas Movimiento Axial Movimiento Lateral Movimiento Angular
    • 42. Distancia recomendada entre soportes o guías
      • D = Diámetro de la tubería
      • L.MAX. = Distancia máxima recomendada
      • entre guías
    • 43. Circuito de vapor Formación de Condensado
    • 44. Aislamiento Térmico OBSERVACIÓN 100 m de tubería de 2’’ diámetro, transportando vapor a 10 barg introducen un consumo adicional de unos 180 kg/h de vapor.
    • 45. Efectos del condensado: Golpe de Ariete Vapor Condensado proyectil Vapor condensado Vibraciones y ruidos causados por golpe de ariete Vapor
    • 46. Efectos del Golpe de Ariete
    • 47. Reducción de cañerías Reducción excéntrica Reducción concéntrica Correcto Incorrecto Condensado Condensado
    • 48. Filtros Antes de una trampa para vapor o una válvula de control es imprescindible colocar un filtro y realizar su limpieza periódicamente. Vapor y gases Líquidos Flujo vertical
    • 49. Puntos de Drenaje de condensado de líneas de vapor
      • Correcto  
      • Incorrecto 
      Condensado Conjunto de Trampeo Sección Sección Conjunto de Trampeo Vapor Vapor Condensado
    • 50. Título o Calidad del vapor (Vapor saturado seco / Vapor húmedo)
      • Fracción seca
      • FS = vapor seco
        • vapor húmedo
      • X real = FS · X ideal
    • 51. Título o Calidad del vapor (Vapor saturado seco / Vapor húmedo) Separador de gotas Flujo
    • 52. Rompedor de Vacío Se requiere baja presión diferencial para abrir la válvula Junta de acero inoxidable Cuerpo hexagonal Conexión al sistema Cuerpo y tapa de bronce o acero inoxidable Conexión a la atmósfera Válvula de precisión de acero inoxidable Durante la operación normal la válvula permanece sobre su asiento. En el punto de vacío, la válvula se eleva debido a la presión del aire atmosférico, evitando la formación de vacío en el espacio de vapor.
    • 53. Aplicación Típica Rompedor de vacío Aire
    • 54. Cómo afecta el Aire en líneas de Vapor Vapor a 1[bar g] Aire Condensado Incrustaciones Pared metálica Incrustaciones Prooducto estancado Producto T vapor 121 [ºC] T Prod 99 [ºC]
    • 55. Cómo afecta el Aire en líneas de Vapor
    • 56. Cómo afecta el Aire en líneas de Vapor Ejercicio 3 Si la Presión del manómetro marca 5 [bar], y la temperatura del sistema es de 152 [ºC], ¿Cuál es el porcentaje de vapor? P Total = P vapor + P gases
    • 57. Cómo afecta el Aire en líneas de Vapor Ejercicio 3; RESPUESTA A 152 [ºC], la presión del vapor (según tabla), es de 4 [bar], luego P Total = P vapor + P gases 5 = 4 + P gases La cantidad de vapor es proporcional a su presión P vapor = 4 = P Total 5 0,8 = 80 %
    • 58. Eliminación del Aire en líneas de vapor Tubería de Vapor Trampa para vapor Aire Eliminador de Aire de Presión balanceada
    • 59. Estudio sobre la Inteligencia Nivel 20 Tiempo: 1 Minuto Escriba las respuestas en una hoja en blanco. 1. Continúe esta secuencia lógica: 25 Puntos 2. Corrija esta fórmula colocando sólo un trazo: 25 Puntos 5 + 5 + 5 = 550 + + 3. Por favor, escriba cualquier cosa: 25 Puntos 4. Dibuje un rectángulo con tres líneas: 25 Puntos L M M
    • 60. Nivel 20 Tiempo: 1 Minuto
      • ¡AÚN TIENE TIEMPO!
      • Por favor, no vea las respuestas.
      • No mire el test del compañero.
      • Usted lo puede conseguir.
      • Las soluciones son fáciles, vuelva atrás e intente hacerlo todo.
      Estudio sobre la Inteligencia
    • 61. Nivel 20 Tiempo: 1 Minuto Escriba las respuestas en una hoja en blanco. 1. Continúe esta secuencia lógica: 25 Puntos 2. Corrija esta fórmula colocando sólo un trazo: 25 Puntos 5 + 5 + 5 = 550 + + 3. Por favor, escriba cualquier cosa: 25 Puntos 4. Dibuje un rectángulo con tres líneas: 25 Puntos J V S D Lunes Martes Miércoles Jueves Viernes Sábado Domingo Cualquier cosa Estudio sobre la Inteligencia L M M
    • 62. Válvulas reguladoras de Presión
    • 63. Utilización de vapor a presión de operación: Estación Reductora de Presión Válvula reguladora de presión auto operada Válv. Seguridad Filtro Separador de gotas Cuadro de drenaje Válv. corte Válv. corte Manómetros
    • 64. Válvula reductora de presión con piloto Ajuste de presión Resorte de control Diafragma piloto Conexión a cañería para sensor aguas abajo Flujo Válvula piloto Resorte de retorno Diafragma principal Orificio de control Válvula principal
    • 65. Válvula reguladora de presión con piloto
    • 66. Válvula reguladora de temperatura con piloto
    • 67. Válvula reductora de presión de Acción directa Resorte de control Diafragma Flujo Válvula de control
    • 68. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4-1 1. Calcular requerimiento energético USAR la ecuación para caudal energético Q =m*Cp*(Tf-Ti)/t Con Cp del agua = 4,184 [kJ / kg·ºC]
    • 69. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4-1: RESULTADO 1. Calcular requerimiento energético USAR la ecuación para caudal energético Q = 10.000·4,184·(65-15) / 1.800 [s] Q = 1.162 [kJ/s]
    • 70. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4-2 2. Calcular Vapor necesario a 10 y a 2 bar USAR la ecuación masa(vapor) = Q / h fc Con h fc = Entalpía de evaporación a la presión X
    • 71. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4-2: RESULTADO 2. Calcular Vapor necesario a 10 y a 2 bar Masa a 10 bar (vapor) = 1.162 [kJ/s] / 2.000 [kJ/kg] = 2.080 [kg / hora] Masa a 2 bar (vapor) = 1.162 [kJ/s] / 2.163 [kJ/kg] = 1.923 [kg / hora]
    • 72. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS - P: 10 barg - Ti: 15 ºC - Tf: 65 ºC - m: 10000 kg - t: 30 min . Ejercicio 4: RESULTADO FINAL Diferencia de flujo: 157,1 [kg / hora] Costo del vapor : 15 [$ / kg vapor] Ahorro =2356,5 [$/hr]  Año 3840 hr  $9.048.960
    • 73. Ahorro por Reducción y control de presión Tabla de Dimensionamiento de válvula reguladora de presión en vapor
    • 74. Ahorro por Reducción y control de presión I) CALENTAMIENTO DE TINAS DE AGUA DATOS del VAPOR - Pe: 10 barg - Ps: 2 barg - Q: 1.923 [kg/hora] . Ejercicio 4-3:Dimensionamiento de válvula
    • 75. Trampas para Vapor
    • 76. ¿Por qué funciona una Trampa Para Vapor ? Por la diferencia de presión entre la entrada y la salida de la trampa. A esta diferencia de presiones se la denomina “ Presión diferencial”
    • 77. Gráfico de Dimensionamiento de Trampas
    • 78. Gráfico de Dimensionamiento de Trampas: Factores de Seguridad
    • 79.
      • Termostático
        • Presión balanceada
        • Expansión líquida
        • Bimetálico
      • Mecánico
        • Flotador
        • Balde invertido
      • Termodinámica
      Trampas para vapor ISO 6704:1984
    • 80. Trampa termostática de presión balanceada
    • 81. Análisis del modelo BPT 13
    • 82.
        • Ventajas
        • Pequeñas pero de gran capacidad
        • Eliminan aire
        • Resisten heladas y golpes de ariete
        • Autoajustables a variaciones de presión
        • Desventajas
        • No usar cuando no se acepte anegamiento de condensado
      Trampa termostática de presión balanceada
    • 83. I) Para el equipo presentado Dimensionar una trampa de presión balanceada, conociendo - Presión diferencial = 1 barg - Caudal = 200 [kg/hora] Ejercicio 5
    • 84. Operación de la trampa bimetálica
    • 85. Análisis del modelo SMC 32
    • 86. Operación de la trampa a flotador
    • 87. Mejora de la FT 14HC
    • 88. Análisis del modelo FT 14
    • 89.
        • Ventajas
        • Descarga continua de condensado
        • Se adapta a variaciones de presión y temperatura
        • Con elementos termostáticos eliminan aire
        • Posibilidad de incorporar antibloqueo por vapor
        • Desventajas
        • No resisten bien las heladas
      Trampa flotador
    • 90. I) Para el equipo presentado Dimensionar una trampa de flotador, conociendo - Presión diferencial = 1 barg - Caudal = 2.000 [kg/hora] Ejercicio 6
    • 91. Operación de la trampa de balde invertido
    • 92.
        • Ventajas
        • Robustas
        • Resisten golpes de ariete
        • Desventajas
        • No resisten bien las heladas
        • No eliminan bien el aire
        • Pueden perder el sello de agua
      Trampas de balde invertido
    • 93. Operación de las Trampas Termodinámicas
    • 94. Análisis del modelo TD 52
    • 95. Trampas Termodinámicas
        • Ventajas
        • Amplia gama de presiones
        • Robustas, compactas
        • Resisten golpes de ariete, vapor recalentado y heladas
        • Fácil verificación y mantenimiento
        • Normalmente fallan en posición abierta
        • Desventajas
        • No adecuadas para presión de entrada muy baja o contrapresión mayor al 80% de la presión de entrada
        • No son buenas eliminadoras de aire
    • 96. I) Para el equipo presentado Dimensionar una trampa termodinámica, conociendo - Presión diferencial = 1 barg - Caudal = 150 [kg/hora] Ejercicio 7
    • 97. Trampas Termodinámicas CoolBlue Tapa aisladora
      • Ciclo mas lento = Mayor duración
      • Mas eficiente térmicamente
      • Cierre hermético
      • Sin pérdidas de vapor en operación
      • Temperaturas de descarga ligeramente inferiores
    • 98. Trampas Termodinámicas CoolBlue
      • Íntegramente construidas en acero inoxidable
      • Rango de presión de operación 3.5 a 600 psig
      • Tamaños de 3/8” a 1”
      • Modelos con capacidad reducida para aplicaciones con cargas bajas
      • Descarga on-off que facilita el test de funcionamiento
    • 99. Trampas Termodinámicas CoolBlue
      • Cuerpos con terminado ENP (Electroless Nickel Plated)
      • Asientos y disco de acero inoxidable endurecido
      • Limpiable
      • Instalación horizontal o vertical
      • Amplio rango de capacidades
      • Disponible con Conectores Universales
    • 100. Trampas Termodinámicas CoolBlue
      • Conectores Universales
      • Trabaja con todas las trampas con conectores universales estándar
      • Permite el recambio de una trampa en menos de 5 minutos
      • Instalación horizontal con flujo de izquierda a derecha o viceversa (opcional)
      • Facilidad de operación
      • Construcción robusta
    • 101. Set de trampeo Válvula corte Válvula corte Filtro Sensor de fuga Trampa flotador Válvula retención
    • 102. Estudio sobre la Inteligencia Nivel 56 Tiempo: 3 Minutos Escriba las respuestas en una hoja en blanco. P1. ¿Cuánto duró la Guerra de los Cien Años (enfrentamiento que tuvo en vilo a la Europa medieval, en la que se enfrentaron Francia e Inglaterra)? P2. ¿De qué animal procede el nombre de las Islas Canarias, que están en el Atlántico? P3. ¿De qué color son las cajas negras de los aviones? P4. ¿Cuál fue la duración de la Guerra de los Treinta Años (Guerra que afectó a Europa central en el siglo XVII)?
    • 103. Estudio sobre la Inteligencia Nivel 56 Tiempo: 3 Minutos Escriba las respuestas en una hoja en blanco. P1. ¿Cuánto duró la Guerra de los Cien Años (enfrentamiento que tuvo en vilo a la Europa medieval, en la que se enfrentaron Francia e Inglaterra)? P2. ¿De qué animal procede el nombre de las Islas Canarias, que están en el Atlántico? P3. ¿De qué color son las cajas negras de los aviones? P4. ¿Cuál fue la duración de la Guerra de los Treinta Años (Guerra que afectó a Europa central en el siglo XVII)? 116 años (de 1337 a 1453) "Tierra de los Perros" (canis en latín) Naranja 30 años, (1618-1648)
    • 104. Pérdida de vapor vivo por orificios Fuel Oil muy Viscoso
    • 105.
      • Modificación de la Fórmula de Darcy para el flujo de un fluido por un orificio
      • W = 0,00751 x E x d 2 x (  P/vg) 1/2
      • W: Flujo de vapor en [kg/hora]
      • E = 1 / (1-  4 ) 1/2
      •  = d / D
      • d : diámetro orificio de trampa en [mm]
      • D: diámetro de tubería en [mm]
      •  P: Presión diferencial a través de orificio en [mm de agua]
      • vg: volumen específico de vapor en [m 3 / kg]
      Pérdida de vapor vivo por orificios en trampas
    • 106.
      • W = 0,00751 x E x d 2 x (  P/vg) 1/2
      • Para su uso en trampas para vapor, se debe considerar:
      • Donde el valor 0,3 es una valor empírico usado para caídas de presión en trampas
      • Además al resultado final de la Fórmula, se debe multiplicar por un factor 0,25 aproximadamente, debido a los efectos de ensuciamiento, bloqueo parcial de orificio y geometría de la trampa que disminuyen la pérdida potencial de vapor
      Pérdida de vapor vivo por orificios en trampas
    • 107. I) PÉRDIDAS POR UNA TRAMPA ABIERTA Encontrar la pérdida de vapor y su equivalente en combustible, cuando una trampa con orificio de 10 mm, falla abierta Ejercicio 8 Fuel Oil muy Viscoso
    • 108.
      • Determinación Visual
        • Observación directa de condensado a la salida
        • Instrumentos: Visores, válvulas de tres vías
        • Ventaja: Método directo
        • Desventaja: Distinguir Flash v/s Vapor vivo
        • Proporción Vapor/condensado: ¡ 99%/1% !
      Testeo de trampas
    • 109. Testeo de trampas
      • Método de prueba de temperatura
        • Instrumentos: Pirómetros, scanners remotos, lápices (crayones) termosensibles
        • Aguas arriba - Aguas abajo
        • + -
        • = = (Baja T)
        • = = (Alta T)
        • No permite decidir por sí sólo
    • 110. Testeo de trampas
      • Sonidos de descarga
        • Ultrasonido
        • Instrumentos: estetoscopios ultrasónicos
        • Reconocimiento por ciclo o por tipo descarga
      CARGA NORMAL MODO DE FALLA SOBRECARGA CARGA LEVE SIN CARGA TIPO DE TRAMPA Abierta Continua Intermitente Intermitente Sin acción Termodinámica Abierta Continua Intermitente Intermitente Ruido leve Balde invertido Cerrada Continua Usualmente continua pero cíclico a altas P Sin acción Flotador o Termostático
    • 111. Sensor de fugas Spiratec®
    • 112. TESTEO DE TRAMPAS: RELEVAMIENTO
    • 113. Cálculo de líneas de retorno de condensado
    • 114. Líneas comunes de condensado Línea común 1 + 2 √ 20 2 + 20 2 = 28 [mm] 25 [mm] Línea común 1 + 2 + 3 √ 28 2 + 15 2 = 32 [mm]
    • 115. Estanque de Revaporizado Condensado Revaporizado Agua remanente Diseñado con baja velocidad para asegurar una correcta separación del revaporizado y el agua
    • 116. Gráfico de producción de vapor flash
    • 117. Líneas de Retorno Inundadas Vapor Condensado Purgador Disposición Indeseable Disposición Mejorada Disposición Adecuada Tubería Inundada Tubería Inundada Tramo enfriamiento Purgador Bimetálico Vapor Condensado Vapor Condensado Receptor Bomba Purgador
    • 118. Gráfico de Interrupción Porcentaje de carga Presión Atmosférica Purg./bombanecesario 0.5 2.6 Presión bar r Temperatura ºC Contrapresión del sistema sobre el purgador Temperatura de salida del producto Presión y temperatura del vapor a plena carga Temperatura de entrada del producto 7.0 5.2 3.8 1.7 1.0 0.4
    • 119. Bombeo de condensado
      • Trampa bomba
      • En condiciones normales actúa como trampa para vapor
      • En sobrecarga puede accionarse como Bomba de condensado
      • Relativamente baja carga y altura
    • 120. Funcionamiento de Bombas de condensado mecánicas
    • 121. Bombeo de condensado
      • Incorporación de componentes revestidos de carburo de tungsteno que hacen posible prolongar la vida útil de la bomba.
      • Eliminar virtualmente el desgaste entre las piezas que están en contacto.
      La Bomba PTC- Pivotrol
    • 122. El mecanismo Pivotrol Contador de ciclos Tapa con agarradera para facilitar el transporte El anclaje del resorte y pivote central, proporcionan operación continua, y virtualmente, libre de fricción Resorte de Inconel, resistente a la corrosión, garantiza prolongada vida útil El pivote del flotador permite libertad de movimiento y evita vibración del resorte y fatiga prematura Flotador reforzado capaz de soportar hasta 62 bar Presión motriz hasta 13,8 barm Soporte del mecanismo en Acero Inoxidable El casquillo y el pivote de Carburo de tungsteno permiten una operación continua, virtualmente libre de desgaste El brazo del mecanismo flotador mantiene al conjunto alineado, reduciendo las fuerzas que tienden a dañar el resorte Una placa metálica elimina las fuerzas que impactan al mecanismo, protegiendo la vida de todos los componentes internos
    • 123. Elevación de condensado
    • 124. Juntas Rotatorias
    • 125. Juntas Rotatorias Innovaciones en Tecnología en Juntas Rotatorias Con Brazo Soporte 1950 2000 1970 Auto-Soportadas Soportadas por Barras
    • 126. Juntas Autosoportadas
      • Comúnmente usadas en máquinas de pasada simple como Langston, United, S&S, etc.
      • Buenas para bajas velocidades
      • Mejoras posibles en rendimiento
        • Sellos con Antimonio (2 veces la vida útil)
        • Apoyo por medio de cuñas partidas para asegurar el sifón
    • 127. Juntas Autosoportadas Cuñas Partidas y Plato de Presión Sello con antimonio
    • 128. Juntas Soportadas Por Barras
      • Diseñadas para máquinas de velocidades moderadas a bajas
      • Las barras ayudan a soportar la carga de las mangueras
      • Mejoras tendientes a extender la vida útil
        • Sellos con Antimonio (2 veces la vida útil)
        • Apoyo por medio de cuñas partidas para asegurar el sifón
        • Sello Balanceado para soportar desalineamiento
        • Kit de sello para convertir la Junta tipo LJ en LJ-PT
    • 129. Juntas Soportadas por Barras Kit de sello LJ-PT
    • 130. Juntas Montadas por Brazo
      • Diseñadas para alta velocidad y larga vida útil
      • Evita las cargas de mangueras flex
      • Montaje seguro
      • Duración del sello garantizada
    • 131. Brazo Soporte
      • Transmite seguridad dentro de la Junta
      • Brazo de 360°
      • Elimina carga de mangueras
      • Montaje directo en caja rodamientos
    • 132. Sistemas de Flujo Directo y Doble Juntas de Flujo Simple Entrada de Vapor Sifón Salida de Condensado Punta de eje Pared
    • 133. Junta Rotatoria de Doble Flujo con Sifón Rotatorio Sistemas de Flujo Directo y Doble
    • 134. Junta Rotatoria de Doble Flujo con Sifón Estacionario Sistemas de Flujo Directo y Doble
    • 135. Junta Autosoportada Tipo SX
    • 136. Junta rotatoria WH Product Feature 1: Ball Bearings
    • 137. INSTALACION DE JUNTAS
      • BASES DE UNA BUENA INSTALACION
      • Alineación
      • Mangueras flexibles adecuadas
      • Barra antitorque (autosoportadas)
      • Largo y altura de sifón estac. adecuados
    • 138. Instalación correcta del ‘Q’ Nipple Flange Cuando está bien instalado, el ‘Q’ nipple flange está paralelo al flange journal (del muñón).
    • 139. Alineamiento de la Junta
      • Una junta está desalineada cuando la línea de centro interna de la junta no está alineada con el centro del muñón
    • 140. Mangueras Metálicas Flexibles
      • Cuando están bien instaladas, permiten que la junta se mueva para compensar el desgaste de los sellos de carbón
      • Cuando están bien instaladas, sacan la carga por expansión térmica del piping fuera de la junta
    • 141. MANTENCION DE JUNTAS
      • Partes desgastables que se deben cambiar
      • según su estado:
      • Sellos
      • Guías (Sólo en juntas tipo S)
      • Nipple o tubo conector central
      • Collar de empuje
      • Placa de desgaste
      • Resorte
      • Prensa de estopa (Sólo juntas tipo N o SN)
    • 142. Identificación de piezas
    • 143. MANTENCION DE JUNTAS
      • Para desarmar una junta rotatoria se debe parar la junta con su tubo conector hacia abajo, apoyada sobre un banco de trabajo.
    • 144. MANTENCION DE JUNTAS
      • Frecuencia de cambio de repuestos para Juntas
      • Tipo S, J y N:
      • SELLOS 6 meses a 4 años o más
      • GUIAS Dos veces el sello
      • FLANGE DESGASTE 2 a 6 años
      • COLLAR EMPUJE 1 a 4 años
      • RESORTE 3 a 6 años
      • NIPPLE 1 a 4 años
      • PRENSA ESTOPA 1 a 4 años
      • Los plazos indicados consideran alineación adecuada.
      • En general a mayor velocidad y presión, mayor desgaste.
    • 145. DIMENSIONAMIENTO
      • Factores que afectan al tamaño de la junta
      • para un mismo flujo:
      • Flujo simple o doble
      • Vapor - Veloc máx 50 m/s – Recom 30 m/s
      • Agua – Veloc máx 3 m/s – Recom 2 m/s
      • Agua/Vapor – Veloc máx 20 m/s – Recom 10 m/s
      • Agua caliente – Veloc recomendada 5 m/s
      • Aceite térmico – Veloc recomendada 6 m/s
    • 146. DATOS PARA SELECCIONAR
      • Determinar si será de flujo simple o doble
      • Indicar flujo y presión de entrada a la junta
      • Indicar velocidad de rotación
      • Indicar temperatura de operación
      • Indicar tipo de conexiones deseadas
      • Si es Junta existente informar las dimensiones K, M, P, S, N, O
    • 147. Termocompresores
    • 148. Componentes del Termocompresor Entrada de Vapor de Succión Entrada de Vapor Motriz Descarga de Vapor Motriz Expande para la descarga a la presión deseada Mezcla acelara para alta velocidad Actuador
    • 149. Ecuación de Bernoulli Como la presión es reducida, la velocidad debe aumentar Vapor motriz expande de la aguja para alta velocidad Velocidad es reducida en el difusor para descarga, la presión es mayor
    • 150. ¿Cómo trabaja? Presión descarga Baja Velocidad 30 mps Perfil de Velocidad Vapor motriz Baja Velocidad Vapor de Succión Baja Velocidad Jacto motriz Velocidad muy alta Cámara de mezcla Alta Velocidad Cámara de expansión Velocidad cae
    • 151. Razones de Diseño Pm = Presión Motriz Mm = Flujo Motriz Ps = Presión Succión Ms = Flujo Succión Pd = Presión de Descarga Md = Flujo de Descarga = Ms + Md P = Presión Absoluta
    • 152. Razón de Consumo
      • Medir eficiencia del Termocompresor
        • Queremos minimizar la cantidad de vapor de alta presión necesaria
      • La Razón de Consumo depende de:
        • Presión de Vapor Motriz
        • Razón de compresión necesaria
        • Diseño del Termocompresor
          • Geometría de la aguja y la garganta (crítica para la eficiencia del diseño)
          • Tamaño de la garganta (superdimensionada es malo)
    • 153. Consideraciones Energéticas
      • Vapor de media / alta presión es caro
        • Vapor motriz no pasa por las turbinas para generar electricidad
      HP Boiler PRV Condensate return Blow through steam 850 psi steam 400 psig PM DRYERS Generator Turbine 165 psig 65 psig Misc. Mill Steam Users HP Boiler PRV Condensate return Blow through steam 850 psi steam 400 psig PM DRYERS Generador Turbine Turbina 165 psig 65 psig Misc. Mill Steam Users
    • 154. Consideraciones Energéticas
      • Minimiza el uso de vapor motriz
        • Usar sifón adecuado
          • Minimiza el uso de vapor de arrastre
          • Sifones estacionarios pueden reducir el uso de vapor motriz en 75% comparado al rotatorio
          • A veces es posible reducir el tamaño de los sifones rotatorios
        • Tamaño correcto del termocompresor
          • Termocompresores superdimensionados son menos eficientes
        • Proyecto correcto del termocompresor
          • Diseño de alta eficiencia
            • Geometría de la aguja y garganta es crítica para la performance
        • Uso del termocompresor tipo booster para maximizar el uso de vapor de baja presión
    • 155. Eficiencia del Termocompresor
      • Geometría del termocompresor tiene un gran impacto en el uso de vapor motriz
        • Gargantas superdimensionadas son ineficientes
        • Aguja para la geometría de la garganta es importante
        • Larga sección cónica convergente antes de la garganta es ineficiente para la operación
      • Dimensionamiento preciso es esencial
        • No se “informan más o menos” las condiciones de operación
        • El termocompresor es proyectado de acuerdo con las características del sifón
      • Modelo CFD ( C omputational F luid D ynamic) es una herramienta esencial
        • Tecnología moderna junto con la vieja “arte”
    • 156. Proyecto del Termocompresor Conversión ineficiente de energiía Proyecto Convencional Alta velocidad en la área de mezcla resulta en más energía cinética disponible para conversión para presión Proyecto Kadant Johnson de Alta Eficiencia
    • 157. Modelo CFD TC con una no óptima introducción de vapor de succión y descarga del tacto motriz
      • TC con una óptima configuración
      • Razón de consumo mejora en 20%
      • Menos vapor motriz requerido
    • 158. Sumario Termocompresores
      • Los Termocompresores son herramientas de energía eficientes que pueden ser usadas para control de secadores y aplicaciones de aumento de presión
      • El correcto dimensionamiento es crítico para la performance
        • Previsión precisa de los flujos de operación y presiones
        • Casar las curvas del sifón con la performance del Termocompresor
        • No Sobredimensionar
        • Aumento del vapor motriz
        • Control pobre
        • Si cambiamos los sifones rotatorios para estacionarios tenemos que cambiar los termocompresores
      • Geometría de los TC es crítica para obtener la mejor eficiencia
        • Un termocompresor con geometría pobre va a trabajar pero con un alto consumo de vapor motriz (alto costo)
        • El modelo CFD es una buena herramienta para optimizar la geometría
    • 159. Válvulas de corte
    • 160. Válvulas de corte
      • PRINCIPALES FUNCIONES DE VÁLVULAS DE CORTE
      • Mantenimiento, reparaciones o reemplazos de sus componentes
      • Paradas de planta
      • Diversificación de procesos
      • Interrupción de determinados fluidos
      GLOBO MARIPOSA ESFÉRICAS
    • 161. Uso apropiado de válvulas esféricas CONTROL DE FLUIDOS APERTURA Y CIERRE LENTO APLICACIONES ON/OFF Diseñadas especialmente para…
      • VÁLVULA OPERANDO ENTREABIERTA
      • Incremento de la velocidad del fluido comienza a erosionar los asientos
      • PÉRDIDA DE LA HERMETICIDAD
      • Los asientos deformados no permiten el correcto cierre de la válvula
    • 162. Construcción de la Válvula de Esfera Cuerpo de acero al carbono o acero inoxidable resistente a la corrosión El eje a prueba de fugas protege al operario y evita las pérdidas por emisiones Esfera rectificada con precisión Manija enfundada con vinilo de color según código Conexiones de bridas, roscadas, SW o BW La mayoría de versiones están disponibles con montaje ISO Asientos blandos antiestáticos de R-PTFE o V-PTFE Paso reducido (versión de paso total disponible) Estanqueidad del eje
    • 163. Construcción de la Válvula de Esfera
      • ESFERA
      • Cada esfera se fabrica bajo rigurosas especificaciones de forma, dureza y terminación superficial
      • Esfericidad: 20  m
      • Rugosidad: 3  inch
      • ASIENTOS
      • Material reducido mantiene la estanqueidad
      • PTFE
      • R-PTFE (incrementa resistencia mecánica)
      • PDR 0.8
      • PEEK (alta resistencia química y mecánica)
    • 164. M10 V/S M10 Vi/Si M10 Hi ISO M10 F/ F ISO M10 P M10 Pi M10 HP M10 HPi M10 Ti ISO M15 ISO V/K V-PTFE PDR-08 Steam @ 10 Bar g Process V-PTFE PDR-08 Steam @ 18 Bar g PEEK Steam @ 39 Bar g PDR 0.8 FIRESAFE OPC PDR 0.8 MPO: 145 Bar g ACETAL MPO: 350 Bar g UHMWPE Tobacco ( Teflon free ) AISI 316L Modulating Control M70i/ M80i V-PTFE Glass-RPTFE Clean Steam Rango M10- 3 Piezas
    • 165. M33V / M31V ISO V-PTFE Low pressure steam , Condensate , Oils , Gases M33S M31S ISO PDR 0.8 Midium pressure steam , Process water , Edible oil , N atural ga s , Glicol, Compressed air , CO 2 , LPG M31 T ISO UHMWPE Tobacco ( Teflon free ) M33 F ISO R-PTFE OPC FIRESAFE Rango M33 / M31 – 2 Piezas
    • 166. M40 V V-PTFE LOW PRESSURE STEAM CONDENSATE OIL & GAS M40 S PDR 0.8 MEDIUM PRESSURE STEAM PROCESS WATER EDIBLE OILS NATURAL GAS GLYCOL COMPRESSED AIR CO2 LPG M21 S PROCESS M40 F R-PTFE OPC PROCESS FIRE-SAFE PDR 0.8 M20 S M20 H PDR 0.8 PEEK BOTTOM BLOWDOWN HIGH PRESS STEAM Rango M20 / M40 – 1 Pieza
    • 167. Menor cantidad de componentes- mas fácil de armar Ventajas competitivas Diseño ergonométrico de la palanca Arandela Belleville en el vástago Asiento + junta “integrada” (una pieza sola) Asiento + junta cuerpo-tapa
    • 168. Opciones Traba Candado Extension Vastago Manija Oval BW extendido Orificio Venteo
    • 169. Manometría Otros productos para la industria Válvulas esféricas y de mariposa Válvulas de control Torres para enfriamiento de agua Calentadores de agua Juntas rotatorias
    • 170. Nuestro Trabajo Proyectos y Servicios
    • 171. ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS Dosificador de ácido metatartárico en Viña San Pedro, Lontué Pasteurizador para Embosur
    • 172. Pasteurizador de Antillanca Módulo de Calentamiento Baxter ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
    • 173. Sistemas CIP para Estanques de Mulpulmo Convenio de Mantención Preventiva Faenadora Lo Miranda, Planta Digestores, Iniciado en mayo 2006 ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
    • 174. Proceso agua de Diálisis en Clínica Santa María CIP para Nestlé Graneros ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
    • 175. Calentamiento de alcohol en CCU Proyecto de cogeneración en Watt’s ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
    • 176. Torres para enfriamiento de agua en Inducorn (Corn Products Chile) Automatización y control ALGUNOS DE NUESTROS PROYECTOS
    • 177. ASISTENCIA EN TERRENO: AUDITORÍAS ENERGÉTICAS
    • 178. TESTEO DE TRAMPAS: RELEVAMIENTO
    • 179. AL FIN