Deslizamientos

1. FUNDAMENTOS SOBRE
DESLIZAMIENTOS.
M. Sc. Rolando Mora Chinchilla
Los movimientos en masa son procesos de la
Geodinámica Externa, los cuales modifican
las diferentes formas del terreno. Los
deslizamientos, a su ves, son la principal
manifestación de los movimientos en masa.
Los deslizamientos, como todos los
movimientos en masa, involucran el
movimiento, pendiente abajo, de los
materiales que componen la ladera (Fig. 1.1)
bajo la influencia de la gravedad y pueden
ser disparados por lluvias, sismos y actividad
humana.
Fig. 1.1 Deslizamiento Arancibia (1993)
(foto R. Mora)
1.1 TIPOS DE MOVIMIENTOS.
Los deslizamientos pueden ocurrir como:
caídas, basculamientos, separaciones
laterales, deslizamientos o flujos.
Caídas: masas desprendidas de pendientes
muy fuertes o escarpes, que se mueven en
caída libre, dando tumbos (saltos) o ruedan
ladera abajo (Fig. 1.2).
Fig. 1.2 Caída de rocas (Varnes, 1978).
Basculamientos: rotación de uno o más
elementos alrededor de un punto pivote (Fig.
1.3).
Fig. 1.3 Basculamiento de columnas de
roca (Varnes, 1978)
Separaciones laterales: movimiento de
extensión lateral acompañado por
fracturamiento cortante o tensional (Fig. 1.4).
Fig. 1.4 Separación lateral (Varnes, 1978)
Deslizamientos: desplazan masas a lo largo
de uno o más planos discretos. Pueden ser
rotacionales o translacionales en su
movimiento.
El movimiento rotacional se da donde la
superficie de ruptura es curva, la masa rota
hacia atrás alrededor de un eje paralelo a la
ladera (Fig. 1.5).
Fig. 1.5 Deslizamiento rotacional (Skinner
& Porter, 1992)
El movimiento translacional se da cuando la
superficie de ruptura es más o menos planar

o suavemente ondulante y la masa se mueve
paralela a la superficie del terreno (Fig. 1.6).
Fig. 1.6 Deslizamiento translacional
(Skinner & Porter, 1992)
Flujos: masas que se mueven como
unidades deformadas, viscosas, sin un plano
discreto de ruptura (Fig. 1.7).
Fig. 1.7 Flujo de detritos (Skinner & Porter,
1992)
Algunos deslizamientos pueden presentar
más de un tipo de movimiento, en este caso
se describen como complejos.
1.2 TIPOS DE MATERIALES.
Los deslizamientos pueden involucrar
desplazamientos en roca, suelo o una
combinación de ambos.
Roca se refiere a la roca dura o firme, la cual
se encontraba intacta y en su sitio antes del
movimiento
Suelo se entiende como un conjunto de
partículas sueltas, no consolidadas o roca
pobremente cementada o agregados
inorgánicos. El suelo puede ser residual
(formado en el sitio) (Fig. 1.8) o material
transportado.
El suelo se puede describir como detritos
(suelo de grano grueso) o suelo propiamente
dicho (suelo de grano fino). El detrito es un
suelo con un 20 a 80% de fragmentos
mayores de 2 mm. Suelo fino es el que está
compuesto de más del 80% de fragmentos
menores de 2 mm.
Zona A: arena, limo y arcilla sin
estructura. Pueden encontrarse
bloques en la superficie
Zona B: material residual con
bloques de roca. El porcentaje de
roca es menor del 50%. Los
bloques son redondeados y no se
encuentran interconectados
Zona C: Bloques de roca con
material residual a lo largo de las
discontinuidades. El porcentaje de
roca es de 50-90% y los bloques
son angulares y se encuentran
interconectados
Zona D: Más de 90% de roca.
Poco material residual a lo largo de
las discontinuidades, las que
pueden encontrarse manchadas
con óxidos de hierro
Fig. 1.8 Perfil idealizado de suelo residual
(Ruxton & Berry, 1957)
1.3 REFERENCIAS BIBLIOGRÁFICAS.
Ruxton, B.P. & Berry, L., 1957: Weathering of
granite and associated erosional features in
Hong Kong. Bulletin of the Geological Society
of America, vol. 68, pp 1263-1291.
Skinner, B.J. & Porter, S.C., 1992: The
Dynamic Earth: an introduction to physical
geology. II edition, John Wiley & Sons, Inc.
New York. 570 p.p.
Varnes, D.J., 1978: Slope Movement: Types
and Proceses. In Scuster & Krizek, 1978:
Landslides: Analysis and Control. Special
report 176. Transportation Research Board,
Comisión on Sociotechnical Systems,
National Research Council. National
Academy of Sciences, Washungton, D.C. 234
p.p.

2. LAS PARTES DE UN DESLIZAMIENTO.
M.Sc. Rolando Mora Chinchilla
2.1 NOMENCLATURA DE LOS
DESLIZAMIENTOS.
Debido a que un deslizamiento involucra una
masa de suelo o roca moviéndose ladera
abajo, este puede ser descrito con base en
las diferencias entre la masa que forma el
deslizamiento y la ladera que no ha fallado.
La ladera que no ha fallado se puede definir
como la superficie original de terreno. Esta
es, a su vez, la superficie que existía antes
de que el movimiento se diera (Fig. 2.1). Si
esta es la superficie de un deslizamiento
antiguo, el hecho debe resaltarse, pues se
trata de una reactivación del deslizamiento.
Fig. 2.1 Deslizamiento Quebradas, Santa
Ana, Costa Rica, se aprecia la superficie
original del terreno (Foto R. Mora).
La masa que se ha movido se conoce como
el material desplazado, es decir, es el
material que se ha movido de su posición
original en la ladera. El mismo pude
encontrarse en un estado deformado o no
deformado (Fig. 2.2).
El material desplazado sobreyace dos
sectores distintos. El sector de pérdida es el
área dentro de la cual el material desplazado
descansa bajo la superficie original del
terreno y está definido por la superficie de
ruptura (Fig. 2.3). En el caso de que no
quede material sobre la superficie de ruptura
o donde ha ocurrido flujo en vez de ruptura,
es más conveniente utilizar el término área
fuente. El sector de acumulación es el área
donde el material desplazado descansa
sobre la superficie del terreno (Fig. 2.3). Este
sector es definido por la superficie de
separación subyacente, la cual separa el
material desplazado del material estable, en
el cual no se ha desarrollado ruptura alguna.
En algunas ocasiones es mejor llamar a este
sector área de depositación.
Fig. 2.2 Material desplazado en estado
deformado, deslizamiento Tapezco, Santa
Ana, Costa Rica (Foto R. Mora).
Fig. 2.3 Nomenclatura de un deslizamiento
(Varnes, 1978)
2.2 PARTES DE UN DESLIZAMIENTO.
Corona: sector de la ladera que no ha fallado
y localizada arriba del deslizamiento. Puede
presentar grietas, llamadas grietas de la
corona.
Escarpe principal: superficie de pendiente
muy fuerte, localizada en el límite del
deslizamiento y originada por el material
desplazado de la ladera. Si este escarpe se
proyecta bajo el material desplazado, se
obtiene la superficie de ruptura.
Escarpe menor: superficie de pendiente muy
fuerte en el material desplazado y producida
por el movimiento diferencial dentro de este
material.
Superficie original
del terreno
Material
desplazado
Sector de
pérdida
Superficie de ruptura
Sector de
acumulaci

Punta de la superficie de ruptura: la
intersección (algunas veces cubierta) de la
parte baja de la superficie de ruptura y la
superficie original del terreno.
Cabeza: la parte superior del material
desplazado a lo largo de su contacto con el
escarpe principal.
Tope: el punto más alto de contacto entre el
material desplazado y el escarpe principal.
Cuerpo principal: la parte del material
desplazado que sobreyace la superficie de
ruptura localizada entre el escarpe principal y
la punta de la superficie de ruptura.
Flanco: lado del deslizamiento
Pie: la porción de material desplazado que
descansa ladera abajo desde la punta de la
superficie de ruptura
Dedo: el margen del material desplazado
más distante del escarpe principal.
Punta: el punto en el pie más distante del
tope del deslizamiento.
Fig. 2.4 Partes de un deslizamiento
(Varnes, 1978).
2.3 OTRAS CARACTERÍSTICAS DE UN
DESLIZAMIENTO.
Algunas veces se torna necesario describir el
crecimiento de un deslizamiento. Se sugieren
algunos términos en función de cómo la
ruptura se propaga en relación con la
dirección de movimiento.
Ruptura retrogresiva: ampliación del
deslizamiento en la dirección opuesta a su
movimiento.
Ruptura en avance: ampliación del
deslizamiento en la dirección del movimiento.
Donde la ampliación se da en ambas
direcciones, se utiliza el término progresivo.
Movimiento simple: movimiento rotacional o
translacional de una masa individual a lo
largo de una superficie de ruptura particular
(Fig. 2.5).
Fig. 2.5 Movimiento simple (Hutchinson,
1968).
Movimiento múltiple: una o más masas con el
mismo tipo de movimiento a lo largo de dos o
más superficies de ruptura distintas (Fig. 2.6).
Fig. 2.6 Movimiento múltiple (Hutchinson,
1968).
Si un movimiento múltiple se desarrolla a lo
largo de un período de tiempo, se utiliza el
término movimiento sucesivo (Fig. 2.7).
Fig. 2.7 Movimiento sucesivo (Hutchinson,
1968).
2.4 TÉRMINOS RELACIONADOS CON EL
CONTENIDO DE HUMEDAD.
Seco: no hay humedad visible
Coro
naEscarpe
principalEscarp
e
Punta de la
superficie de ruptura
Cabeza
Tope
Cuerpo
principal
Flanco
Pie
Dedo
Punta

Húmedo: contiene algo de agua pero no en
estado libre, se comporta como un sólido
plástico y no como un fluido.
Mojado: contiene suficiente agua para
comportarse como un fluido, el agua fluye del
material o forma depósitos significativos
(charcas, lagunas).
Muy mojado: contiene suficiente agua para
fluir como un líquido viscoso en pendientes
bajas.
2.5 TÉRMINOS RELACIONADOS CON LA
VELOCIDAD DE MOVIMIENTO.
La velocidad de movimiento de los
deslizamientos varía desde extremadamente
lenta (menos de 0.06 m/año) a
extremadamente rápida (3 m/s).
2.6 REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS.
Hutchinson, J.N., 1968: Mass Movement. In
The Enciclopedia of Geomorphology
(Fairbridge, R.W., ed., Reinhold Book Corp.,
New York, pp. 688-696.
p.p.

3. CLASIFICACIÓN DE LOS
DESLIZAMIENTOS.
Los deslizamientos son clasificados con base
en diferentes características de acuerdo a
varios esquemas de clasificación. Los
esquemas varían de acuerdo con el propósito
de la clasificación.
La aplicación de los términos de una
clasificación aceptada, facilita la
comunicación y contribuye al desarrollo de
generalizaciones válidas sobre la ocurrencia
de los diferentes tipos de deslizamientos.
Algunos investigadores cuestionan la utilidad
de los esquemas de clasificación, debido a
las variaciones entre deslizamientos
individuales o a la falta de cuantificación a la
hora de definir subcategorías discretas.
Una de las clasificaciones más comúnmente
utilizadas es la de Varnes (1978) (Cuadro
3.1), la cual utiliza el tipo de movimiento y la
naturaleza del material. Posteriormente, la
geometría, el movimiento y otras
características son empleadas para definir
subcategorías discretas.
Cuadro 3.1:Clasificación de los deslizamientos (Varnes, 1978).
Tipo de material
SueloTipo de movimiento
Roca
De grano grueso De grano fino
Caídas Caídas de rocas Caídas de detritos Caídas de suelos
Basculamientos
Basculamiento de
rocas
Basculamiento de
detritos
Basculamiento de
suelos
Rotacionales
Deslizamiento
rotacional de
rocas
Deslizamiento
rotacional de
detritos
Deslizamiento
rotacional de
suelos
Deslizamientos
Translacionales
Deslizamiento
translacional de
rocas
Deslizamiento
translacional de
detritos
Deslizamiento
translacional de
suelos
Separaciones laterales
Separación lateral
en roca
Separación lateral
en detritos
Separación lateral
en suelos
Flujos Flujo de rocas Flujo de detritos Flujo de suelos
Complejos Combinación de dos o más tipos

3.1 CAÍDAS.
Todas las caídas se inician con un
desprendimiento de suelo o roca de una
ladera muy empinada, a lo largo de una
superficie en la que poco o ningún
desplazamiento cortante se desarrolla
(Cruden & Varnes, 1996) (Fig. 3.1). El
material desciende en caída libre, saltando o
rodando, el movimiento es de muy rápido a
extremadamente rápido (Cruden & Varnes,
1996) (Fig. 3.1).
Solo cuando la masa desplazada es
socavada, las caídas son precedidas por
pequeños deslizamientos o movimientos de
basculamiento que separan el material de la
masa no perturbada (Cruden & Varnes,
1996). Socavamiento ocurre típicamente en
suelos cohesivos o rocas al pie de escarpes
que sufren el ataque de las olas o debido a la
erosión de márgenes de ríos.
Fig. 3.1 Caída de rocas (Varnes, 1978)
3.2 BASCULAMIENTOS.
Un basculamiento es la rotación hacia
adelante (afuera) de una masa de suelo o
roca, alrededor de un punto o eje bajo el
centro de gravedad de la masa desplazada
(Cruden & Varnes, 1996) (Figs. 3.2 , 3.3 y
3.4).
Fig. 3.2 Basculamiento de columnas de
roca (Cruden & Varnes, 1996)
Fig. 3.3 Basculamiento de detritos
(Varnes, 1978).
El basculamiento algunas veces es causado
por el empuje del material localizado ladera
arriba y otras veces por el agua presente en
las grietas del macizo (Cruden & Varnes,
1996).
Los basculamientos producen caídas o
deslizamientos del material desplazado,
dependiendo de la geometría del material en
movimiento, la geometría de la superficie de
separación y la orientación y extensión de las
discontinuidades cinemáticamente activas
(Cruden & Varnes, 1996). Los
basculamientos varían de extremadamente
lentos a extremadamente rápidos, algunas
veces acelerando con el avance del
movimiento (Cruden & Varnes, 1996).

Fig. 3.4 Basculamiento de detritos,
embalse Cachí, Costa Rica (Foto R. Mora).
3.3 DESLIZAMIENTOS.
Un deslizamiento es un movimiento ladera
abajo de una masa de suelos o rocas, que
ocurre predominantemente a lo largo de una
superficie de ruptura o zonas relativamente
delgadas de intensa deformación cortante
(Cruden & Varnes, 1996).
Inicialmente, el movimiento no ocurre
simultáneamente a lo largo de lo que,
eventualmente, será la superficie de ruptura;
el volumen de material desplazado se
incrementa a partir de un área de falla local
(Cruden & Varnes, 1996).
Muchas veces, los primeros signos de
movimiento son grietas en la superficie
original del terreno, a lo largo de lo que más
tarde será el escarpe principal del
deslizamiento (Cruden & Varnes, 1996).
El material desplazado puede deslizarse más
allá de la punta de la superficie de ruptura,
cubriendo la superficie original del terreno, la
cual, a su vez, se convierte en superficie de
separación (Cruden & Varnes, 1996).
3.3.1 Deslizamientos rotacionales.
Estos deslizamientos se mueven a lo largo
de superficies de ruptura curvas y cóncavas,
con poca deformación interna del material
(Cruden & Varnes, 1996). La cabeza del
material desplazado se mueve verticalmente
hacia abajo, mientras que la parte superior
del material desplazado se bascula hacia el
escarpe (Cruden & Varnes, 1996) (Fig. 3.5).
Fig. 3.5 Deslizamiento rotacional (Skinner
& Porter, 1992)
El escarpe principal es prácticamente vertical
y carente de soporte, por lo que se pueden
esperar movimientos posteriores que causen
retrogresión del deslizamiento a la altura de
la corona (Cruden & Varnes, 1996) (Fig.3.6).
Fig. 3.6 Escarpe principal, deslizamiento
Tapezco, Costa Rica (Foto R. Mora).
Ocasionalmente, los márgenes laterales de la
superficie de ruptura pueden ser los
suficientemente altos y empinados, como
para producir deslizamientos hacia la zona

de pérdida (Cruden & Varnes, 1996) (Fig.
3.7).
Fig. 3.7 Margen lateral con deslizamientos
hacia la zona de pérdida, deslizamiento
Tapezco, Costa Rica (Foto R. Mora).
El agua de escorrentía o un nivel freático
somero pueden causar el desarrollo de
lagunas en las secciones basculadas de
mat erial desplazado, lo que a su vez,
mantiene el material saturado y perpetúa el
movimiento hasta que se desarrolle una
pendiente suficientemente baja (Cruden &
Varnes, 1996).
3.3.2 Deslizamientos translacionales.
La masa se desplaza a lo largo de una
superficie de ruptura plana o suavemente
ondulada y superponiéndose a la superficie
original del terreno (Cruden & Varnes, 1996)
(Fig. 3.8).
Fig. 3.8 Deslizamiento translacional de
detritos (Skinner & Porter, 1992).
La superficie de ruptura usualmente se
orienta a lo largo de discontinuidades como
fallas, juntas, planos de estratificación o el
contacto entre roca y suelos residuales o
transportados (Cruden & Varnes, 1996) (Figs.
3.8 y 3.9).
Fig. 3.9 Deslizamiento translacional a lo
largo de planos de estratificación (Skinner
& Porter, 1992).
En los deslizamientos translacionales la
masa desplazada puede también fluir,
convirtiéndose en un flujo de detritos ladera
abajo (Cruden & Varnes, 1996) (Fig. 3.10).
3.4 SEPARACIONES LATERALES.
La separación lateral se define como una
extensión de una masa cohesiva de suelo o
roca, combinada con la subsidencia del
material fracturado en un material
subyacente más blando (Cruden & Varnes,
1996) (Figs. 3.11 y 3.12).
Fig. 3.11 Separación lateral en roca
(Varnes, 1978).
La superficie de ruptura no es una superficie
de corte intenso y el proceso es el producto
de la licuefacción o flujo (extrusión) del
material más blando (Cruden & Varnes,
1996) (Fig. 3.13).
Claramente estos movimientos son
complejos, pero debido a que son muy

comunes en ciertos materiales y situaciones
geológicas, es mejor reconocerlos como un
tipo separado de movimiento (Cruden &
Varnes, 1996).
Fig. 3.12 Separación lateral en suelo
(Varnes, 1978).
Fig. 3.13 Separación lateral por
licuefacción durante el terremoto de
Limón, Costa Rica (1991), carretera
Limón-Cahuita (Foto R. Mora).
3.5 FLUJOS.
Un flujo es un movimiento espacialmente
continuo, en el que las superficies de corte
son de corta duración, de espaciamiento
corto y usualmente no se preservan; la
distribución de velocidades en la masa que
se desplaza se compara con la de un fluido
viscoso (Cruden & Varnes, 1996) (Fig. 3.14).
Fig. 3.14 Flujo de detritos (Skinner &
Porter, 1992).
El límite inferior de la masa desplazada
puede ser una superficie, a lo largo de la cual
se desarrolla un movimiento diferencial
apreciable o una zona gruesa de corte
distribuido (Cruden & Varnes, 1996).
Es decir, existe una gradación desde
deslizamientos a flujos, dependiendo del
contenido de humedad, la movilidad y la
evolución del movimiento (Cruden & Varnes,
1996).
Los deslizamientos de detritos pueden
convertirse en flujos de detritos
extremadamente rápidos o avalanchas de
detritos, en la medida en que el material
desplazado pierde cohesión, aumenta de
contenido de humedad o encuentra
pendientes más fuertes (Cruden & Varnes,
1996) (Figs. 3.15, 3.16 y 3.17).
Fig. 3.15 Flujo de lodo (Skinner & Porter,
1992).

Fig. 3.16 Flujo de detritos, Arancibia,
Costa Rica (Foto R. Mora).
Fig. 3.17 Avalancha de detritos (Skinner &
Porter, 1992).
3.6 REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS.
Cruden, D.M. & Varnes, D.J., 1996: Landslide
Types and Processes. In Turner, A.K. &
Schuster, R.L., 1996: Landslides:
Investigation and Mitigation. Special Report
247. Transportation Research Board,
Academy Press, Washington, D.C. 675 p.p.
Skinner, B.J. & Porter, S.C., 1992: The
Dynamic Earth: an introduction to physical
geology. II edition, John Wiley & Sins, Inc.
New York. 570 p.p.
p.p.

DESLIZAMIENTO BAJO GAMBOA,
COSTA RICA: LA POSIBILIDAD DE
UNA ESTABILIZACIÓN RENTABLE.
M. Sc. Rolando Mora Ch.
Escuela Centroamericana de Geología
Universidad de Costa Rica
E-mail: rmorach@geologia.ucr.ac.cr
INTRODUCCIÓN.
Este trabajo involucra el estudio de las
propiedades físicas y mecánicas de un
macizo rocoso, en el cual se ha desarrollado
un deslizamiento circular en roca, disparado
por un laboreo errado de la ladera, con el fin
de explotarla como cantera de materiales. Se
ha realizado el análisis de la estabilidad de la
ladera natural, así como el diseño de un talud
seguro, basado en el movimiento estratégico
de tierras y el manejo de las aguas
subterráneas.
El sitio se localiza en el lugar conocido como
Bajo Gamboa, a 4 km al noroeste de San
Pablo de León Cortés, Distrito San Andrés,
Cantón de León Cortés, Provincia de San
José, entre las coordenadas Lambert Costa
Rica Norte (187000-188000)N y (528000-
530000)E (Fig. 1).
Para el estudio de estabilidad se ha realizado
una evaluación de campo del macizo rocoso,
mediante la aplicación del método Rock
Mass Rating (RMR) (Bieniawski, 1989), así
como, ensayos de laboratorio para la
determinación de las propiedades físicas.
Nicaragua
Panamá
COSTA RICA
Mar Caribe
Océano Pacífico
SAN JOSÉ
0 50 100 150 200
kilómetros
San Pablo
de León Cortés
189000
185000
529000
533000
Sitio de estudio
Fig. 1 Localización del sitio de estudio.
El factor de seguridad se ha calculado para
ruptura por las discontinuidades del macizo
rocoso y por falla circular. Este último tipo de
ruptura se ha considerado ya que se trata de
un macizo intensamente fracturado, en
donde la superficie de ruptura puede ser
definida por las discontinuidades, con la
tendencia a seguir una trayectoria circular
(Hoeck & Bray, 1981).

MARCO GEOLÓGICO.
Según Denyer y Arias (1991) el área de
estudio se encuentra comprendida en la
Formación Grifo Alto, la cual es una serie de
rocas volcánicas andesíticas y piroclásticas,
en las que se incluyen los depósitos
ignimbríticos que afloran al este de la hoja
topográfica Caraigres.
En la figura 2 se aprecia la presencia de
fallas geológicas importantes, como la falla
Jaris y la falla de desplazamiento de rumbo
que se localiza adyacente al área de estudio
y que es la responsable del fracturamiento
intenso que muestran las rocas silisificadas
del sitio.
Tm-bvc
Tm-pn
Tm-p
Tm-ca
Qal
Sitio de estudio
Fig. 2 Geología del área de estudio
(modificado de Arias & Denyer, 1990)
PROPIEDADES FÍSICAS, MECÁNICAS, Y
CLASIFICACIÓN DEL MACIZO ROCOSO.
Los resultados de las mediciones de las
propiedades físicas y mecánicas del material
que compone el macizo rocoso, se resumen
en el cuadro 1. La resistencia a la
compresión inconfinada indica que la roca
intacta posee una resistencia alta, según la
clasificación de Bieniawski (1989). Por otro
lado, el Índice de Calidad de la Roca (RQD)
es característico de macizos rocosos de
calidad muy pobre, según Bieniawski (1989).
Utilizando la información del cuadro 1, se
obtiene que el macizo rocoso es de calidad
muy pobre (V), su cohesión es menor de 100
kPa y su ángulo de fricción interna es menor
de 15º, de acuerdo con la clasificación
geomecánica de macizos rocosos RMR
(Bieniawski, 1989). El criterio de ruptura
empírico para macizos rocosos intensamente
fracturados de Hoeck y Brown (1981) se ha
utilizado para definir los parámetros de
resistencia al corte del material. En la figura
3 se observa la relación entre el esfuerzo de
ruptura axial (esfuerzo principal mayor) y la
presión de confinamiento (esfuerzo principal
menor) para el macizo rocoso intensamente
fracturado del Bajo Gamboa, en esta figura la
relación con la constante adimensional
m=0.017 es la que se considera válida, la
otra relación se ha incluido para efecto de
comparación. En la figura 4 se observa la
envolvente de Mohr para el mismo macizo
rocoso, aquí la envolvente considerada como
válida es la de constante igual a 0.03562, la

restante se ha incluído con fines de
comparación.
El macizo rocoso presenta cuatro sistemas
de discontinuidades, con espaciamientos
muy cortos y orientados desfavorablemente,
lo cual lo torna sumamente susceptible a
presentar fenómenos de deslizamiento.
Cualquier corte vertical en este macizo
producirá problemas de estabilidad, debido a
la orientación (a favor de la pendiente) y
ángulo de buzamiento (58º) de uno de sus
sistemas de discontinuidades.
Cuadro 1: Propiedades físicas y
mecánicas para la clasificación del macizo
rocoso, deslizamiento Bajo Gamboa,
Costa Rica.
Resistencia a la
compresión
inconfinada
103 MPa
RQD 20%
Espaciamiento
mínimo de
discontinuidades
20 mm
Condición de las
discontinuidades
Superficies poco ásperas,
separación menor a 1 mm,
paredes muy meteorizadas
Condiciones
generales del agua
subterránea
Completamente seca
Orientación de la
dirección
estratigráfica y
buzamiento de las
discontinuidades
Desfavorable
Peso unitario de la
roca
26.5 kN/m3
Cohesión del macizo
rocoso
< 100 kPa
Ángulo de fricción
del macizo rocoso
< 15º
0
5
10
15
20
Esfuerzoaxial[MPa]
0 2 4 6 8 10 12 14
Esfuerzo confinante [MPa]
Fig. 3 Criterio de ruptura empírico
Macizo Rocoso Bajo Gamboa
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
Esfuerzocortante[MPa]
0,0 1,0 2,0 3,0 4,0 5,0 6,0
Esfuerzo normal [MPa]
Fig. 4 Envolvente de Mohr
Macizo Rocoso Bajo Gamboa
ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE LA
LADERA NATURAL.
Para la ejecución del análisis de estabilidad
de la ladera natural se ha utilizado la base
topográfica presentada por Estrada (1993).
Se ha seleccionado un perfil topográfico
perpendicular a la orientación de las
discontinuidades más desfavorables y a las
curvas de nivel del terreno. Debido a que no
se conoce con certeza la ubicación de la
superficie freática, se ha realizado el análisis
considerando la condición de flujo de agua
subterránea número 1 de Hoeck y Bray

(1981), es decir una ladera natural
completamente drenada.
Bajo esta condición el factor de seguridad de
la ladera natural, según el método de
análisis, se puede observar en el cuadro 2 y
la figura 5. Los tres factores de seguridad se
encuentran muy cercanos a la unidad, lo cual
indica que la ladera se encuentra en una
condición precaria de estabilidad, esto
considerando la ladera como completamente
drenada. Si se considera otra situación para
el agua subterránea, con certeza los factores
de seguridad pueden alcanzar valores
incluso inferiores a la unidad.
Cuadro 2: Factores de seguridad de la
ladera natural según el método de
análisis.
Método de análisis Factor de
sefuridad
Ordinario o de Fellenius 1.033
Simplificado de Bishop 1.096
Simplificado de Jambu 1.016
Ordinario o de Fellenius: se desprecian
las fuerzas entre dovelas
Simplificado de Bishop: las fuerzas
resultantes entre dovelas son
horizontales. No se consideran las fuerzas
de corte entre dovelas
Simplificado de Jambu: las fuerzas
resultantes entre dovelas son
horizontales. Se utiliza un factor de
corrección empírico para considerar las
fuerzas de corte entre dovelas
Fig. 5 Análisis de estabilidad de la ladera
natural, utilizando los métodos: Ordinario
o de Fellenius, Simplificado de Bishop y
Simplificado de Jambu. Escala vertical y
horizontal: 1:2000. Perfi: N57ºE
1.096
1.016
1 . 0 3 3

Durante el trabajo de campo se encontraron
evidencias de que la ladera se encuentra en
un proceso de desestabilización acelerado,
esto debido a la tala de la vegetación y a la
extración de materiales utilizando cortes
verticales. Se observan grietas y escarpes de
0.5 a 1.0 m de altura y que establecen la
posibilidad de un deslizamiento de grandes
proporciones, el cual puede involucrar las
propiedades vecinas y poner en peligro las
tomas del acueducto de la comunidad de San
Antonio.
ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA
MEDIANTE EXPLOTACIÓN DEL
MATERIAL Y MANEJO DEL AGUA
SUBTERRANEA.
El talud propuesto por Estrada (1993) para la
exlotación del material ha sido analizado,
considerando rupturas por las diaclasas y por
falla general. Este talud es de 10 m de altura,
con un ángulo de inclinación de 60º y bermas
de 20 m de ancho. Esta configuración es
estable por sí sola, pues el factor de
seguridad calculado para rupturas por las
diaclasas es de 2.356 y para ruptura general
de 2.444 (Fig. 6). Por otra parte, si se
considera el empleo de esta configuración
para toda la ladera, se puede producir una
falla generalizada del talud, pues el factor de
seguridad sería inferior a 1.0.
Perfil: N57ºE. Factor de seguridad mínimo:
2.444 (Simplificado de Bishop)
Fig. 6 Estabilidad del talud propuesto para
explotación por Estrada (1993).
Se han realizado varios diseños para tratar
de elevar el factor de seguridad,
considerando la remoción de material y el
drenaje del agua subterránea. El diseño que
presenta características aceptables desde el
punto de vista de su estabilidad es el de la
figura 7, donde se ha tomado en cuenta que
se trata de un talud para la explotación de
materiales en una cantera y no representa
una amenaza alta desde el punto de vista de
pérdida de vidas y pérdidas económicas. El
factor de seguridad es de 1.20, considerando
que el agua subterránea se debe mantener,
al menos, en la posición sugerida por el autor
(Fig. 7).
Factor de seguridad mínimo: 1.20
Método: Simplificado de Jambu
Distancia horizontal [m]
40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 380 400 420
Distanciavertical[m](x1000)
1.74
1.75
1.76
1.77
1.78
1.79
1.80
1.81
1.82
1.83
1.84
1.85
1.86
1.87
1.88
1.89
1.90
1.91
1.92
1.93
Fig. 7 Perfil (N57ºE ) de estabilización
propuesto
23
24

Para ejecutar esta obra de estabilización se
debe considerar que los trabajos involucran,
al menos, una distancia de 50 m en la
propiedad colindante al suroeste y el estudio
de las condiciones del agua subterránea para
el diseño de las obras de drenaje apropiadas.
Dentro de las posibles soluciones para el
drenaje se pueden contemplar las galerías de
infiltración, los drenajes subhorizontales y los
pozos.
BENEFICIOS DEL PROCESO DE
ESTABILIZACIÓN DE LA LADERA.
La estabilización de la ladera estudiada
evitaría que el proceso involucre más área,
en los alrededores del sitio y además, se
eliminaría la amenaza de destrucción de las
tomas del acueducto de la comunidad de San
Antonio. Por otro lado, si se considera la
resistencia a la compresión inconfinada del
material (104 MPa) y que el mismo se
encuentra intensamente fracturado, se habre
la posibilidad para que sea utilizado como
material de construcción, o como agregado
de concreto y asfalto.
La modificación del perfil de la ladera
involucra un área de 5300 m
2
por metro
lineal. Si se considera que el tramo por
estabilizar tiene 250 m de largo, entoces se
puede hablar de un volumen explotable
aproximado de 1325000 m
3
. Ahora bien, si el
precio del material en banco se considera
como de ¢ 300 por metro cúbico, quiere decir
que se cuenta potencialmente con ¢ 397.5
millones para ser extraídos.
CONCLUSIONES.
La falla de desplazamiento de rumbo, que se
localiza adyacente al área de estudio, es la
responsable del fracturamiento intenso que
muestran las rocas silisificadas del sitio.
La resistencia a la compresión inconfinada
indica que la roca intacta posee una
resistencia alta, mientras que el Índice de
Calidad de la Roca (RQD) es característico
de macizos rocosos de calidad muy pobre.
Lo anterior conduce a considerar que la
cohesión del macizo es menor de 100 kPa y
su ángulo de fricción interna es menor de
15
El macizo rocoso presenta cuatro sistemas
de discontinuidades, con espaciamientos
muy cortos y orientados desfavorablemente,
lo cual lo torna sumamente susceptible a
presentar fenómenos de deslizamiento.
Cualquier corte vertical en este macizo
producirá problemas de estabilidad, debido a
la orientación (a favor de la pendiente) y
ángulo de buzamiento (58 ) de uno de sus
sistemas de discontinuidades.
El factor de seguridad de la ladera se
encuentra muy cercano a la unidad, lo cual
indica que la misma posee una condición
precaria de estabilidad, esto considerandola
ladera como completamente drenada. Si se
toma en cuenta otra situación para el agua
subterránea, con seguridad los factores de
seguridad pueden alcanzar valores incluso
inferiores a la unidad. Durante el trabajo de

campo se encontraron evidencias de que la
ladera se encuentra en un proceso de
desestabilización acelerado, esto debido a la
tala de la vegetación y a la extración de
materiales utilizando cortes verticales,
además se ha establecido la posibilidad de
un deslizamiento de grandes proporciones, el
cual puede involucrar las propiedades
vecinas y poner en peligro las tomas del
acueducto de la comunidad de San Antonio.
El factor de seguridad de la ladera
modificada es de 1.20, considerando que el
agua subterránea se debe mantener en la
posición sugerida por el autor. Para ejecutar
esta obra de estabilización se debe
considerar que los trabajos involucran, al
menos, una distancia de 50 m en la
propiedad colindante al suroeste y el estudio
de las condiciones del agua subterránea para
el diseño de las obras de drenaje apropiadas.
La estabilización de la ladera evitaría que el
proceso involucre más área, en los
alrededores del sitio y se eliminaría la
amenaza de destrucción de las tomas del
acueducto de la comunidad de San Antonio.
Por otro lado, se habre la posibilidad para
que el sitio sea utilizado como fuente de
materiales para la construcción, o de
agregados de concreto y asfalto.
Se puede decir que el volumen de material
explotable comprende aproximadamente
1325000 m
3
y si el precio del material en
banco se considera como de ¢ 300 por metro
cúbico, quiere decir que se cuenta
potencialmente con ¢ 397.5 millones para ser
extraídos. La suma anterior justifica
financieramente la ejecución de las obras de
estabilización.
BIBLIOGRAFIA.
Bieniawski, Z.T., 1989: Engineering Rock
Mass Classifications. John Wiley & Sons.
New York. 251 p.p.
Denyer, P. y Arias, O., 1991: Estratigrafía de
la región central de Costa Rica. Revista
Geológica de América Central, 12: 1-59 p.
Estrada, E., 1993: Programa inicial de
explotación, informe técnico-financiero.
Geología-Evaluación, Exp. 2327. Informe
inédito. 16 p.
Hoek, E. & Bray, J.W., 1981: Rock Slope
Engineering. The Institution of Mining and
Metallurgy. Revised third edition. London.
358 p.p.

ZONIFICACIÓN DE LA SUSCEPTIBILIDAD
AL DESLIZAMIENTO: RESULTADOS
OBTENIDOS PARA LA PENÍNSULA DE
PAPAGAYO MEDIANTE LA
MODIFICACIÓN DEL MÉTODO MORA-
VAHRSON (MORA, R. ET AL., 1992).
Geól. Jeisson Chaves Gamboa
Geól. Mauricio Vásquez Fernández
Sección Geotecnia e Hidrogeología
1. INTRODUCCIÓN.
La metodología para la determinación “a
priori” de la amenaza de deslizamientos
Mora-Vahrson (Mora, R. et al., 1992) se ha
modificado con la inclusión del ángulo de la
pendiente del terreno, en sustitución del
índice de relieve relativo, y la consideración
de los parámetros de resistencia al corte de
suelos y la clasificación de macizos rocosos
de Bieniawski (1989) en el parámetro de
susceptibilidad litológica. También, se ha
considerado una clasificación más
simplificada del grado de amenaza, el cual se
propone se denomine Susceptibilidad al
Deslizamiento. De esta manera, la nueva
metodología para el estudio de la
susceptibilidad al deslizamiento se ha
denominado método Mora-Vahrson-Mora
(MVM).
Esta metodología permite obtener una
zonificación de la susceptibilidad del terreno
a deslizarse, mediante la combinación de la
valoración y peso relativo de diversos
indicadores morfodinámicos, la cual es
sencilla de implementar en un sistema de
información geográfica (SIG). Se pretende
dividir el área estudiada en sectores de
comportamiento similar y proveer una base
para entender las características de cada uno
de estos sectores.
La metodología es simple, fácilmente
recordada y entendible; cada uno de sus
factores es claro y la terminología
utilizada es ampliamente aceptada;
incluye los factores más significativos
desde el punto de vista de la inestabilidad
de laderas; se basa en parámetros que
pueden determinarse de manera rápida y
barata en el campo y en la oficina, así
como, en valoraciones que incluyen el
peso relativo de los parámetros.
Los mapas generados con esta metodología
se utilizan y aplican como instrumentos en la
toma de decisiones para los procesos de
planificación del uso del terreno, explotación
de recursos naturales y el desarrollo de
infraestructura, urbanismo y líneas vitales
(Mora, R. et al., 1992). El resultado de su
aplicación será una mejor comprensión de
los fenómenos naturales en el área de
estudio, lo cual incide en su desarrollo
eficiente y duradero (Mora, R. et al., 1992).
La metodología permite desarrollar una
aproximación del grado de susceptibilidad al
deslizamiento de la región estudiada y de los
fenómenos que influencian mayormente esta
condición (Mora, R. et al., 1992). Es valiosa
en la identificación de áreas críticas y útil en
la orientación de prioridades en cuanto al

destino de los recursos destinados hacia
estudios geotécnicos de detalle (Mora, R. et
al., 1992).
Bajo ninguna circunstancia, esta metodología
debe sustituir los estudios geotécnicos de
campo y laboratorio, necesarios para el
diseño y concepción de las obras civiles y
sus complementos de protección y mitigación
correspondientes (Mora, R. et al., 1992).
Adicionalmente, fuera de un concepto
general, la metodología tampoco es capaz de
pronosticar el tipo de deslizamiento que
podría presentarse.
2. FACTORES Y PARÁMETROS
UTILIZADOS POR LA
METODOLOGÍA MVM.
La metodología se aplica mediante la
combinación de varios factores y parámetros,
los cuales se obtienen de la observación y
medición de indicadores morfodinámicos y su
distribución espacio-temporal. En este trabajo
se utilizó una base topográfica 1:20000, con
una resolución de 100 m
2
, es decir un
tamaño de píxel de 10x10 m.
La combinación de los factores y parámetros
se realiza considerando que los
deslizamientos ocurren cuando en una
ladera, compuesta por una litología
determinada, con cierto grado de humedad y
con cierta pendiente, se alcanza un grado de
susceptibilidad (elementos pasivos) (Mora,
R., Vahrson, W. & Mora, S., 1992). Bajo
estas condiciones, los factores externos y
dinámicos, como son la sismicidad y las
lluvias intensas (elementos activos), actúan
como factores de disparo que perturban el
equilibrio, la mayoría de las veces precario,
que se mantiene en la ladera (Mora, R. et al.,
1992).
Es así como se considera que el grado de
susceptibilidad al deslizamiento es el
producto de los elementos pasivos y de la
acción de los factores de disparo (Mora, R. et
al., 1992):
H = EP * D
donde:
H: grado de susceptibilidad al deslizamiento,
EP: valor producto de la combinación de los
elementos pasivos, y
D: valor del factor de disparo.
Por su parte el valor de los elementos
pasivos se compone de los siguientes
parámetros (Mora, R. et al., 1992):
EP = Sl * Sh * Sp
donde:
Sl : valor del parámetro de susceptibilidad
litológica,
Sh : valor del parámetro de humedad del
terreno, y
Sp : valor del parámetro de la pendiente.
El factor de disparo se compone de los
siguientes parámetros (Mora, R. et al., 1992):
D = Ds + Dll
donde:
Ds : valor del parámetro de disparo por
sismicidad, y

Dll : valor del parámetro de disparo por lluvia.
Sustituyendo los parámetros apropiados, la
ecuación original se puede expresar como
(Mora, R. et al., 1992):
H = (Sl * Sh * Sp) * (Ds + Dll)
De esta ecuación se pueden derivar las
relaciones (Mora, R. et al., 1992):
Hs = (Sl * Sh * Sp) * (Ds)
Hll = (Sl * Sh * Sp) * (Dll)
donde:
Hs : susceptibilidad al deslizamiento por
sismicidad, y
Hll : susceptibilidad al deslizamiento por
lluvias.
Para los resultados de la combinación de
todos los factores no se puede establecer
una escala de valores única, pues los
mismos dependen de las condiciones de
cada área estudiada. Por este motivo, se
sugiere dividir el rango de valores obtenidos,
para el área de estudio, en cinco clases de
susceptibilidad y asignar los calificativos que
se presentan en el cuadro 1. El calificativo de
susceptibilidad es una representación
cuantitativa de los diferentes niveles de
amenaza, que muestra solamente el rango
de amenaza relativa en un sitio en particular
y no la amenaza absoluta. Se sugiere que la
asignación de rangos se efectúe con la
utilización de un histograma de los resultados
de la combinación de parámetros.
Cuadro 1: Clasificación de la
susceptibilidad al deslizamiento.
Clase
Calificativo de
susceptibilidad al
deslizamiento
Característica
I Muy baja
Sectores estables, no se
requieren medidas correctivas.
Se debe considerar la influencia
de los sectores aledaños con
susceptibilidad de moderada a
muy alta.
II Baja
Sectores estables que requieren
medidas correctivas menores,
solamente en casos especiales.
Se debe considerar la influencia
de los sectores aledaños con
susceptibilidad de moderada a
muy alta.
III Moderada
No se debe permitir la
construcción de infraestructura si
no se mejora la condición del
sitio
IV Alta
Probabilidad de deslizamiento
alta en caso de sismos de
magnitud importante y lluvias de
intensidad alta. Se deben
realizar estudios de detalle y
medidas correctivas que
aseguren la estabilidad del
sector, en caso contrario, deben
mantenerse como áreas de
protección.
V Muy alta
Probabilidad de deslizamiento
muy alta en caso de sismos de
magnitud importante y lluvias de
intensidad alta. Se deben
realizar estudios de detalle y
medidas correctivas que
aseguren la estabilidad del
sector, en caso contrario, deben
mantenerse como áreas de
protección.
Se debe enfatizar en que esta clasificación
relativa de la susceptibilidad, se basa en
influencia que tienen las diferentes

condiciones examinadas en un área
específica; es decir, las áreas de
susceptibilidad determinadas para un sitio
son válidas únicamente para este sitio.
Condiciones similares, encontradas fuera del
sitio, pueden producir un resultado diferente
por una pequeña diferencia en alguno de los
factores.
3. DESCRIPCIÓN DE LOS
PARÁMETROS DE LA
METODOLOGÍA MVM.
3.1 PARÁMETRO DE LA PENDIENTE
(Sp).
Este parámetro utiliza las clases de
pendiente de van Zuidam (1986), con las
cuales se describen los procesos
característicos y esperados, y las
condiciones del terreno, así como una
leyenda de colores sugerida por el mismo
autor (Cuadro 2). Las clases de pendientes
pueden coincidir con los sectores críticos,
donde los procesos de deslizamiento son
dominantes (van Zuidam, 1986).
3.2 PARÁMETRO DE
SUSCEPTIBILIDAD LITOLÓGICA
(Sl).
Los tipos de suelos y rocas juegan un papel
preponderante en el comportamiento
dinámico de las laderas (Mora, R. et al.,
1992).
Cuadro 2: Clases de pendientes,
condiciones del terreno, colores
sugeridos y valoración del parámetro Sp.
Clase de
pendiente
[º] [%]
Condiciones del
terreno
Color
Valor
de Sp
0-2 0-2
Planicie, sin
denudación
apreciable
Verde
oscuro
0
2-4 2-7
Pendiente muy
baja, peligro de
erosión
Verde
claro
1
4-8 7-15
Pendiente baja,
peligro severo de
erosión
Amarillo 2
8-16 15-30
Pendiente
moderada,
deslizamientos
ocasionales,
peligro de erosión
severo
Naranja 3
16-35 30-70
Pendiente fuerte,
procesos
denudacionales
intensos
(deslizamientos),
peligro extremo de
erosión de suelos
Rojo
claro
4
35-55 70-140
Pendiente muy
fuerte,
afloramientos
rocosos, procesos
denudacionales
intensos,
reforestación
posible
Rojo
oscuro
5
> 55 > 140
Extremadamente
fuerte,
afloramientos
rocosos, procesos
denudacionales
severos (caída de
rocas), cobertura
vegetal limitada
Morado 6
La composición mineralógica, la capacidad
de retención de humedad, los espesores y
grado de meteorización, el estado de

fracturamiento, el ángulo de buzamiento, la
posición y variación de los niveles freáticos,
etc., influyen claramente en la estabilidad o
inestabilidad de las laderas (Mora, R. et al.,
1992).
La evaluación de este parámetro puede
realizarse según las sugerencias de Mora, R.
et al., (1992), sin embargo, si se cuenta con
descripciones de los macizos rocosos y la
evaluación de propiedades geotécnicas de
suelos, se recomienda utilizar los cuadros 3 y
4.
El cuadro 3 se ha confeccionado con la
utilización de la clasificación de macizos
rocosos RMR (Bieniawski, 1989), y el cuadro
4 con la modificación del cuadro propuesto
por Miles & Keafer (2002).
Cuadro 3: Valoración del parámetro
susceptibilidad litológica, caso macizos
rocosos según RMR (Bieniawski, 1989).
Valoración
RMR
Número
de clase
RMR
Descripción
RMR
Valoración
del
parámetro
Sl
< 20 I Muy pobre 5
21-40 II Pobre 4
41-60 III Medio 3
61-80 IV Bueno 2
81-100 V Muy Bueno 1
susceptibilidad litológica, caso suelos
Ángulo de
fricción
efectiva
Cohesión
efectiva
[kPa]
Descripción
Valoración
del
parámetro
S
[grados] Sl
0-15 0-10 Muy bajo 5
15-20 10-15 Bajo 4
20-25 15-20 Medio 3
25-30 20-25 Alto 2
> 30 > 25 Muy alto 1
3.3 PARÁMETRO DE HUMEDAD DEL
TERRENO (Sh).
En este caso se recurre a los promedios
mensuales de precipitación, efectuando con
ellos un balance hídrico simplificado, en
donde se asume una evapotranspiración
potencial de 125 mm/mes, por lo tanto,
precipitaciones mensuales inferiores a 125
mm no conducen a un aumento de la
humedad del terreno, mientras que una
precipitación entre 125 y 250 mm si la
incrementa, y precipitaciones mensuales
superiores a 250 mm conducen a una
humedad del suelo muy alta (Mora, R. et al.,
1992).
Seguidamente, a los promedios mensuales
se les asignan los valores del cuadro 5 y se
efectúa la suma de estos valores para los
doce meses del año, con lo que se obtiene
un valor que puede oscilar entre 0 y 24
unidades. El resultado refleja los aspectos
relacionados con la saturación y la
distribución temporal de humedad en el
terreno (Mora, R. et al., 1992). La valoración
del parámetro se presenta en el cuadro 6.
Cuadro 5: Valores asignados a los promedios
mensuales de lluvia (Mora, R. et al., 1992).
Promedio de
precipitación
mensual
[mm]
Valor
asignado

< 125 0
125-250 1
>250 2
Cuadro 6: Valoración del parámetro humedad
del terreno (Sh) (Mora, R. et al., 1992).
Suma de
valores
asignados a
cada mes
Descripción
Valoración
del
parámetro
Sh
0-4 Muy bajo 1
5-9 Bajo 2
10-14 Medio 3
15-19 Alto 4
20-24 Muy alto 5
3.4 PARÁMETRO DE DISPARO POR
SISMICIDAD Ds.
La sismicidad es el evento natural que ha
causado la mayor destrucción por
deslizamientos en Costa Rica (Mora, R. et
al., 1992). Se ha observado que el potencial
de generación de deslizamientos por
actividad sísmica puede correlacionarse con
la escala de intensidades Mercalli-Modificada
(Mora, R. et al., 1992).
En caso de contar con datos sobre
aceleraciones pico (PGA), se ha utilizado la
relación de Trifunac y Brady (1975), para
establecer los valores correspondientes del
parámetro de disparo por sismicidad (Ds)
(Cuadro 7). Existen otras relaciones entre
intensidad y aceleración que pueden ser
utilizadas, a criterio de las personas que
pongan en práctica esta metodología.
Cuadro 7: Valoración del parámetro de
disparo por sismicidad Ds.
Intensidad
Mercalli-
Modificada
Aceleración
pico (%g)
(Trifunac &
Brady, 1975)
Valoración
del
parámetro
Ds
I 0.3-0.6 1
II 0.6-1.1 2
III 1.1-2.2 3
IV 2.2-4.5 4
V 4.5-8.9 5
VI 8.9-17.7 6
VII 17.7-35.4 7
VIII 35.4-70.5 8
IX 7.5-140.8 9
X 140.8-280.8 10
XI 280.8-560.4 11
XII > 560.4 12
3.5 PARÁMETRO DE DISPARO POR
LLUVIA Dll.
En este parámetro se consideran las
intensidades de lluvias potencialmente
generadoras de deslizamientos, se utiliza la
lluvia máxima en 24 horas con un período de
retorno de 100 años, aplicando la distribución
de valores extremos Gumbel tipo I o
LogPearson tipo III a series temporales con
más de 10 años de registro (Mora, R. et al.,
1992). En el cuadro 8 se aprecia la
valoración del parámetro Dll.
Cuadro 8: Valoración del parámetro de
disparo por lluvias Dll (Mora, R. et al.,
1992).
Lluvia máxima
en 24 horas,
período de
retorno 100
años
[mm]
Descripción
Valor del
parámetro
Dll.

< 100 Muy bajo 1
100-200 Bajo 2
200-300 Medio 3
300-400 Alto 4
> 400 Muy alto 5
4. RESULTADOS PARA LA
PENÍNSULA DE PAPAGAYO.
El área de estudio comprende la Península
de Papagayo, en la Provincia de
Guanacaste, Costa Rica (Fig. 1).
La Península de Papagayo se caracteriza por
presentar una predominancia de pendientes
de fuertes a muy fuertes (51% del área),
según la clasificación de van Zuidam (1986),
las cuales se asocian con la forma del
terreno característica del lugar: los
acantilados costeros.
En un segundo plano aparecen las planicies
y pendientes muy bajas (26% del área),
asociadas a planicies ignimbríticas, sectores
de manglar y playas.
La figura 2 muestra la clasificación de
pendientes y su valoración de acuerdo con el
método MVM. En el cuadro 9 se aprecia el
porcentaje de área cubierta por cada clase
de pendiente.
Cuadro 9: Porcentaje de área por clase de
pendiente.
Clase de pendiente Área [km2
] % de área
Planicie 2.21 16.05
Pendiente muy baja 1.35 9.80
Pendiente baja 1.88 13.65
Pendientemedia 3.35 24.33
Pendiente fuerte 3.72 27.02
Pendiente muy fuerte 1.17 8.50
Pendiente
extremadamente fuerte
0.09 0.65
La Geología de la península se caracteriza
por la presencia de rocas ígneas y
sedimentarias, las cuales se han
correlacionado con formaciones previamente
descritas o se han descrito como unidades

informales. Cada unidad se ha clasificado de
acuerdo al RMR (Bieniawski, 1989) y se le ha
asignado su valoración de acuerdo con el
parámetro de susceptibilidad litológica (Fig. 3
y cuadro 10).
Cuadro 10: Clasificación y valoración de las
unidades litológicas.
Unidad geológica Litología RMR Sl
Depósitos
Recientes
Coluvios, aluviones,
arenas
-
Bajo
(4)
Unidad Papagayo Ignimbritas
Medio
(54)
Medio
(3)
Unidad Coyol
Areniscas, ignimbritas
conglomerados, tobas,
Medio
(41-60)
Medio
(3)
Unidad Nacascolo Ignimbritas
Medio
(55-60)
Medio
(3)
Unidad Iguanita Areniscas
Medio
(59)
Medio
(3)
Formación
Descartes
Calcilutitas
Pobre
(37)
Bajo
(4)
Intrusivos Gabros y plagiogranitos
Pobre
(21-40)
Bajo
(4)
Complejo de
Nicoya
Basaltos
Pobre
(35)
Bajo
(4)
En la península el desarrollo de suelos es
sumamente limitado, más bien, los
problemas de estabilidad están asociados a
deslizamientos en roca, por lo cual no se han
realizado estudios tendientes a determinar
parámetros de resistencia al corte de suelos.
El parámetro de humedad del terreno se ha
evaluado con los datos de la estación Playas
del Coco, la cual pertenece al Servicio
Nacional de Riego y Avenamiento
(SENARA). Esta estación cuenta con una
longitud de registro de 21 años y es la más
cercana a la Península de Papagayo. No se
han considerado datos de otras estaciones,
pues las mismas se encuentran bastante
alejadas y no presentan la influencia del
clima costero.
En el cuadro 11 se resume la información
correspondiente a los promedios mensuales
de la estación y los valores asignados a cada
mes. La clasificación final del parámetro de
humedad es de 6, lo cual indica una
influencia baja del mismo en lo que respecta
a la susceptibilidad al deslizamiento. Este
valor se tomará como constante para toda la
península, pues como se menciona
anteriormente, no se cuenta con datos de
estaciones más cercanas.
El parámetro de disparo por sismo se ha
evaluado considerando la intensidad (MM)
máxima reportada para la península, la cual
es de VIII y corresponde con un evento
sísmico de magnitud 7.5, ocurrido en 1916 y
localizado frente al Golfo de Papagayo
(Barquero, 1994). Por lo anterior, el factor de

disparo por sismo conduce a una valoración
del parámetro Ds de 8.
humedad del terreno (Sh)
Mes
Promedio
mensual
[mm]
Valor Asignado
ENERO 0 0
FEBRERO 0 0
MARZO 0.9 0
ABRIL 4.5 0
MAYO 163.4 1
JUNIO 246 1
JULIO 114.2 0
AGOSTO 160.9 1
SEPTIEMBRE 326.4 2
OCTUBRE 234.3 1
NOVIEMBRE 57.4 0
DICIEMBRE 8.2 0
Total: 6
Clasificación del
parámetro de
humedad: 2 (bajo)
Para evaluar el parámetro de disparo por
lluvia (Dll) se utilizaron los datos de la
estación Playas del Coco, tomando los
valores extremos anuales de lluvia en 24
horas y aproximando las distribuciones de
valores extremos LogPearson tipo III y
Gumbel tipo I (Linsley et al., 1986).
Los resultados son muy similares para las
dos distribuciones, 187.7 mm y 188.4 mm
respectivamente, con lo cual el parámetro Dll
se establece en 2, es decir, la influencia del
factor de disparo por lluvias es baja.
4.1. SUSCEPTIBILIDAD AL
DESLIZAMIENTO POR INFLUENCIA DE
LLUVIAS DE INTENSIDAD ALTA.
Los resultados de la aplicación de la
metodología MVM, en el caso de disparo por
lluvias de intensidad alta, se observan en la
figura 4.
En esta misma figura se aprecia el uso
recomendado del terreno, según el cuadro1,
considerando únicamente la susceptibilidad
al deslizamiento en caso de lluvias intensidad
alta, otros conceptos pueden y deben ser
incluidos para restringir el uso del terreno.
Bajo estas condiciones se puede decir que el
51% del área de la península puede
destinarse a desarrollo, el 25% a desarrollo
controlado (sujeto a la prevención de
deslizamientos) y el 24% a conservación.

4.2 SUSCEPTIBILIDAD AL
DESLIZAMIENTO POR ACTIVIDAD
SÍSMICA DE MAGNITUD IMPORTANTE.
sismos, se observan en la figura 5.
al deslizamiento en caso de sismos de
magnitud importante, otros conceptos
pueden y deben ser incluidos para restringir
el uso del terreno.
Es decir, no existe diferencia significativa
entre los resultados del análisis si se
considera la actividad sísmica o las lluvias
intensas, básicamente las áreas susceptibles
son las mismas para cada factor de disparo.
4.3 SUSCEPTIBILIDAD AL
DESLIZAMIENTO POR CONJUGACIÓN
DE SISMOS DE MAGNITUD
IMPORTANTE Y LLUVIAS DE
INTENSIDAD ALTA.
lluvias de intensidad alta y sismos de
magnitud importante se observan en la figura
6.
al deslizamiento en caso de lluvias intensidad
alta conjugada con sismos de magnitud
importante, otros conceptos pueden y deben
ser incluidos para restringir el uso del terreno.

Es decir, el resultado coincide plenamente
con los dos análisis realizados anteriormente,
lo cual confirma que los sectores se han
clasificado adecuadamente.
5. CONCLUSIONES.
Los resultados, obtenidos mediante la
aplicación de la metodología para determinar
la susceptibilidad de los terrenos a deslizarse
MVM, indican que un 25% del área se
clasifica como de susceptibilidad media y un
24% como de susceptibilidad de alta a muy
alta; el restante 51% se clasifica como de
susceptibilidad de baja a muy baja.
Como se confirma al aplicar tres factores de
disparo individualmente, los sectores de
diferente susceptibilidad coinciden para cada
uno de los análisis, con lo cual se verifica el
potencial generador de deslizamientos de
cada uno de ellos, el cual está regido,
principalmente, por la pendiente del terreno y
el tipo de litología presente, considerando los
factores de disparo como constantes para
toda el área de estudio.
El resultado de esta investigación debe ser
utilizado como una herramienta para el
diseño y ubicación de las diferentes obras de
infraestructura del proyecto, sin sustituir los
estudios geotécnicos de detalle,
principalmente en las áreas de
susceptibilidad de media a muy alta.
Debido a que la intensidad sísmica máxima
es de VIII (MM), la cual se debe a un
terremoto de magnitud 7.5 frente al Golfo de
Papagayo en 1916, se hace necesaria la
consideración del parámetro de aceleración
sísmica para el diseño de cualquier obra civil.
6. BIBLIOGRAFÍA
Barquero, R. & Rojas, W., 1994: Catálogo de
mapas de isosistas de temblores y
terremotos de Costa Rica. Red Sismológica
Nacional (ICE-UCR). San José, Costa Rica.
(Informe inédito)
Bieniawski, Z.T., 1989: Engineering Rock
Mass Classifications. John Wiley & Sins, New
York. 251 p.p.

Linsley, R.K., Kohler, M.A. & Paulhus, J.L.,
1986: Hidrología para Ingenieros. McGraw-
Hill, México. 386 p.p.
Miles, S.B. & Keafer, D.K., 2002: Seismic
landslide hazard for the city of Berkeley,
California. U.S. Department of The Interior,
U.S. Geological Survey. (Documento no
editable en Internet)
Mora, R., Vahrson, W. & Mora, S., 1992:
Mapa de Amenaza de Deslizamientos, Valle
Central, Costa Rica. Centro de Coordinación
para la Prevención de Desastres Naturales
en América Central (CEPREDENAC).
Trifunac, M.D. & Brady, A.G., 1975: On the
correlation of seismic intensity scales with the
peaks of the recorded ground motion. Bulletin
Seismological Society of America, vol. 65.
van Ziudam, R.A., 1986: Aerial photo-
interpretation in terrain analysis and
geomorphologic mapping. Smits Publishers,
The Hague. 442

ESTABILIDAD DE LAS MÁRGENES DE LA
QUEBRADA IPÍS A SU PASO POR LA
URBANIZACIÓN SETILLAL, IPÍS,
GOICOECHEA, COSTA RICA.
M. Sc Rolando Mora Ch.
1. INTRODUCCIÓN.
La urbanización Setillal se ubica en la
margen derecha de la quebrada Ipís, en lugar
conocido como Setillal (Fig 1), el cual
pertenece al cantón de Guadalupe, provincia
de San José. Esta margen ha presentado
procesos de deslizamiento en algunos
sectores cercanos a las viviendas, motivo por
el cual la Asociación de Desarrollo Comunal
del lugar se ha preocupado por conocer el
origen y posibles consecuencia de estos
deslizamientos.
Fig. 1 Localización del sitio de estudio.
Este estudio comprende: la identificación de
los materiales geológicos que componen las
márgenes de la quebrada Ipís, la
determinación del espesor de estos
materiales mediante sondeos de penetración
dinámicos, su caracterización física y
mecánica, la implementación de un modelo
de estabilidad de taludes, utilizando un
sistema de información geográfica (SIG) y la
formulación de recomendaciones tendientes
a mitigar los efectos adversos del proceso de
deslizamiento.
Durante trabajo de campo, los ensayos de
laboratorio y la formulación de
recomendaciones se ha contado con la
colaboración de los estudiantes de Geología
Jasón Chávez y Mauricio Vázquez, y los
estudiantes de Ingeniería Civil Esteban Acón
y Luis Javier Villalobos. Estos estudiantes de
la Universidad de Costa Rica, han apoyado el
estudio mediante su participación en el
Proyecto de Acción Social de la Escuela
Centroamericana de Geología: Estabilidad de
Taludes en Obras de Interés Social.
También, se ha contado con el apoyo de la
Asociación de Desarrollo Comunal de la
localidad, la cual ha brindado un excelente
soporte logístico al equipo de trabajo.
2. GEOLOGÍA.
Según Denyer & Arias (1991) el sector de
Setillal está formado por lahares y cenizas,
provenientes de los edificios volcánicos de la
Cordillera Volcánica Central. Estos
materiales se acumularon en forma de
avalanchas de lodo y ceniza (lahares) hacia
finales del Pleistoceno-Holoceno (1.6 a 0.01
millones de años), rellenando una antigua
topografía y dando origen a una nueva,
bastante plana (Denyer & Arias, 1991).
En el Valle Central los lahares tienen un
espesor cercano a los 60 m, son muy
heterogéneos, contienen fragmentos
andesíticos angulares de más de 1 m y están
inmersos en una matriz arenosa-arcillosa mal
cementada (Denyer & Arias, 1991). Estos
depósitos se encuentran interestratificados
con aluviones y avalanchas volcánicas y son
sobreyacidos por capas de ceniza, similares
a las depositadas por las erupciones del
volcán Irazú en 1963 (Denyer & Arias, 1991).
Propiamente en el sitio de estudio, se ha
identificado una capa de ceniza de un
espesor cercano a los 3.2 m, la cual
sobreyace a un lahar de 2.6 m de espesor y
este a su ves se encuentra sobre un aluvión
de espesor desconocido. Para determinar el
espesor de la capa de ceniza y el lahar, se
realizaron 4 sondeos dinámicos con la sonda
DPL y se revisaron los archivos de
perforaciones cercanas al sitio (Fig. 2). El
resultado de los sondeos DPL se observa en
la figura 3, y el cuadro 1 muestra un resumen
de los espesores encontrados en las mismas
perforaciones. La correlación entre las
perforaciones se puede apreciar en la figura
4. En algunos sectores del sitio de estudio,
es posible que el espesor de ceniza se
encuentre sobreyacido por un relleno, mal
compactado, de materiales removidos
durante la construcción de la urbanización.

Fig. 2 Localización de las perforaciones y
pozos, utilizados en la estimación del
espesor de los depósitos de cenizas.
Fig. 3 Resultados de las perforaciones
con el penetrómetro dinámico DPL.
Cuadro 1: Espesores de los depósitos
geológicos.
Perforación Espesor
de ceniza
[m]
Espesor
del lahar
[m]
Profundidad
del aluvión
[m]
DPL1 3.2 2.9 6.1
DPL2 3.3 2.4 5.7
DPL3 3.3 2.7 6.0
DPL4 3.1 2.5 5.6
Fig. 4 Interpretación de las perforaciones.
En la figura 4 el nivel freático no aparece,
debido a que no se detectó en ninguna de las
perforaciones. Lo anterior se explica debido a
que las capas de ceniza y el lahar se
comportan como acuitardos, el agua que se
infiltra, a través de estos materiales, recarga
el acuífero constituido por el aluvión. Los
depósitos que sobreyacen al aluvión pueden
encontrarse muy cercanos a la saturación
completa durante la temporada lluviosa, pero
sin alcanzar a desarrollar un acuífero, debido
a la permeabilidad sensiblemente más
elevada del mismo aluvión.
Por otro lado, la quebrada Ipís fluye sobre los
materiales del aluvión y considerando que
sus aguas presentan un contenido
apreciablemente alto de detergentes y otras
sustancias, así como depósitos de desechos
sólidos, esta quebrada podría estar
contribuyendo a deteriorar severamente la
calidad del agua del acuífero.
3. PROPIEDADES FÍSICAS Y
MECÁNICAS DE LAS CENIZAS.
El depósito de cenizas se ha caracterizado
física y mecánicamente, pues se considera
que el mismo es el que presenta el mayor
potencial de desestabilizarse en caso de
actividad sísmica. El espesor del depósito de
ceniza (Fig.5) se ha modelado utilizando la
información de las perforaciones antes
descritas y con la ayuda del sistema de
información geográfica ILWIS 3.0 (ITC,
2001).
Fig. 5 Espesor de los depósitos de
cenizas.
Un resumen de estas propiedades se aprecia
en el cuadro 2. Las mismas se han obtenido
mediante la ejecución de ensayos con
muestras inalteradas, en el Laboratorio de
Geotecnia e Hidrogeología, de la Escuela
Centroamericana de Geología, Universidad
de Costa Rica.
1 0
2 0
3 0
4 0
5 0
6 0
7 0
0 .0 0 .5 1 .0 1 .5 2 .0 2 .5 3 .0 3 .5 4 .0 4 .5 5 .0 5 .5 6 .0 6 .5 7 .0
P r o fu n d id a d [ m ]
D P L 1 D PL 2 D P L 3 D P L 4
#degopesDPL10

Cuadro 2: Propiedades físicas y
mecánicas del depósito de cenizas.
Propiedad Valor
Gravedad específica 2.69
Peso unitario húmedo [kN/m3
] 15.3
Peso unitario saturado [kN/m3
] 16.0
Peso unitario seco [kN/m3
] 9.8
Peso unitario de los sólidos [kN/m3
] 26.4
Relación de vacíos 1.68
Porosidad [%] 63.0
Grado de saturación [%] 90.0
Contenido de humedad [%] 56.0
Cohesión [kPa] 6.0
Angulo de fricción [grados] 29.0
Los ensayos de propiedades físicas se
realizaron en octubre de 2001, lo cual se
refleja en un contenido de humedad del 56%,
con el que el material alcanza un grado de
saturación del 90%. El valor del peso unitario
húmedo es muy cercano al del peso unitario
saturado, esto también se debe al elevado
grado de saturación del material en el campo.
Los ensayos de propiedades mecánicas se
realizaron a contenidos de humedad
mayores, llevando las muestras a
saturaciones cercanas al 100%. El estado de
saturación completa se alcanza cuando el
contenido de humedad asciende a 74.3%.
4. MODELO DETERMINÍSTICO DE
ESTABILIDAD DE LADERAS.
El modelo del talud infinito (Dunn, Andreson
& Kiefer, 1980) se ha utilizado para calcular
el factor de seguridad, bajo las siguientes
condiciones: talud completamente saturado,
pero sin desarrollar un acuífero de acuerdo
con las condiciones hidrogeológicas
previamente descritas; utilización de varios
coeficientes de aceleración sísmica, los
cuales varían de 0.1 de g a 0.3 de g, donde g
es la aceleración de la gravedad en m/s
2
. El
modelo del talud infinito es un modelo
bidimensional, el cual utiliza un plano de
ruptura infinitamente largo para describir la
estabilidad de los taludes.
La profundidad del plano de ruptura se ha
establecido en el contacto del depósito de
cenizas y el lahar. El grado de amenaza de
deslizamiento se puede expresar con el
factor de seguridad (FS), el cual es la
relación entre las fuerzas que tienden a
causar la falla del talud y aquellas que se
oponen al mismo proceso. En el cuadro 3 se
observan las consideraciones hechas con
respecto al factor de seguridad y que se
utilizan para clasificar los resultados del
modelo aplicado, este cuadro se ha
elaborado con base en los trabajos de Pack
et al. (2001) y GCO (1984). La fórmula para
calcular el factor de seguridad en condiciones
estáticas es la siguiente (modificada de
Hammond et al., 1992):
FS= c + cos
2
2[(s(D-Dw)+((s-(w)Dw] tanΝ/(D(s
sen2 cos 2)
donde:
c: cohesión del suelo [kPa],
2: pendiente del terreno,
(s: peso unitario del terreno [kN/m
3
],
(w: peso unitario del agua [kN/m
3
],
D: espesor vertical del material [m],
Dw: altura vertical del nivel freático dentro de
la capa de cenizas y
Ν: ángulo de fricción interna del material.
Cuadro 3: Consideraciones respecto al
factor de seguridad y que se utilizan en la
clasificación de los resultados del
modelo.
Factor de
seguridad Condición Característica
Necesidad
de medidas
correctivas
<= 0.5 Muy inestable
Probabilidad de
desestabilizarse
superior al 50%
en caso de una
aceleración
sísmica dada
Imperante
0.5<FS<=1.0 Inestable
Probabilidad de
desestabilizarse
inferior al 50%
en caso de una
aceleración
sísmica dada
Imperante
1.0<FS<=1.2 Quasi-estable
No se debe
permitir la
construcción de
infraestructura
si no se mejora
la condición del
sitio
Imprescindi
ble
1.2<FS<=1.4
Moderadamente
estable
Se puede
construir
infraestructura
con mejoras
menores del
sitio
Necesario
FS>1.4 Estable Sector estable
No se
requiere
La ecuación anterior puede modificarse para
considerar la aceleración sísmica, con lo que
se obtiene la siguiente expresión:

FS= c+((sD cos
2
2-D(s∀ sen2 cos2-(wDw
cos
2
2)tanΝ/(D(s sen2 cos 2 + D(s∀ cos
2
2)
donde:
∀: coeficiente de aceleración sísmica.
Pack et al. (2001) proponen una forma
adimensional de la ecuación del talud infinito,
en la que introducen las siguientes
expresiones:
C= c/ D(s, m= Dw/ D y r= (w/ (s
Estas expresiones se han utilizado para
desarrollar una forma adimensional de la
ecuación que considera la aceleración
símica:
FS= C+(cos
2
2-∀ sen2 cos2-
mrcos
2
2)tanΝ/(sen2 cos2 + ∀ cos
2
2)
Así mismo, para simplificar la ecuación y
hacerla fácilmente implementable en un
sistema de información geográfica como el
ILWIS, se ha utilizado la siguiente expresión:
A = C / cos 22
Al final, se obtiene la expresión adimensional
utilizada en el cálculo del factor seguridad
como:
FS= A + (cos 2-∀ sen 2 - mr cos 2) tanΝ /
(sen 2 + ∀ cos 2)
5. ANÁLISIS DE RESULTADOS.
En las figuras 6 y 7 se observan los
resultados del cálculo del factor de
seguridad, para las diferentes aceleraciones
sísmicas consideradas. De estas figuras se
desprende que es evidente la posibilidad de
deslizamiento, en ambas márgenes de la
quebrada Ipís, en caso de actividad sísmica.
Según Climent (2000) es práctica común el
uso de cargas sísmicas efectivas para el
diseño de obras de infraestructura, las cuales
son una fracción del valor pico de la
aceleración horizontal esperada. El factor 2/3
del espectro de repuesta elástico se
considera como el mínimo para ser utilizado
en todos los tipos de estructura (Climent,
2000). Tomando en cuenta que para el sitio
de estudio la aceleración pico es de 0.27g
para un período de recurrencia de 50 años
(Climent, 2000), el mínimo a considerar es de
0.18g. Por lo anterior, en adelante, el análisis
de resultados se ejecuta para un escenario
de un factor de seguridad correspondiente
con una aceleración sísmica de 0.20g.
Fig. 6 Resultados del análisis de
estabilidad de laderas para aceleraciones
sísmicas de 0.10, 0.15 y 0.20 de g.
En la figura 8 se aprecia un detalle del
resultado del análisis de estabilidad, para una
aceleración sísmica de 0.20g. Siguiendo lo
expuesto en el cuadro 3 y la figura 8,
podemos decir que en toda el área señalada
como Quasi-estable, Inestable o Muy
Inestable (amarillo, naranja y rojo
respectivamente), se debe prohibir la
construcción de cualquier tipo de obra de
infraestructura. En estos sectores se deben
emprender medidas correctivas, para evitar
el deslizamiento del talud en caso de
actividad sísmica de importancia. Si alguno
de estos sectores se desliza, el resultado
sería el desarrollo de un escarpe subvertical
en las cercanías de las viviendas, el cual
podría continuar desestabilizándose sin
necesidad de ocurrencia sismos y pondría en
peligro a las viviendas mismas y sus
habitantes.
Fig. 7 Resultados del análisis de
estabilidad de laderas para aceleraciones
sísmicas de 0.25 y 0.30 de g.

Fig. 8 Detalle del resultado del análisis de
estabilidad, para una aceleración sísmica
de 0.20g.
Los sectores considerados como
Moderadamente Estables (verde) pueden
comportarse adecuadamente durante un
sismo, sin embargo, requieren de algunas
medidas de estabilización menores, con el
objetivo de alcanzar un factor de seguridad
igual o mayor de 1.4.
En general, las medidas correctivas
involucran el movimiento de terrenos para
suavizar el talud y la construcción de obras
de retención, así como de drenajes. La
realización de estas obras está condicionada
por las limitaciones de espacio, el acceso
difícil al talud y el costo de las mismas.
El tránsito de vehículos livianos por las
cercanías del talud, no afecta
significativamente su estabilidad, pero la
persona que desee circular por este sector,
debe hacerlo bajo su propia responsabilidad.
Por otro lado, el puesto de la Policía debe ser
reubicado lo antes posible, pues se
encuentra al borde de una de las secciones
más inestables del talud.
6. PROTECCIÓN DE LAS MÁRGENES
DE LA QUEBRADA IPÍS ANTE
EROSIÓN Y SOCAVAMIENTO.
Otro problema de inestabilidad de laderas se
presenta si se considera la acción erosiva y
de socavamiento, que ejerce la quebrada Ipís
en sus márgenes. Este efecto se manifiesta
con severidad durante la temporada lluviosa
de nuestro país (Acón & Villalobos, 2002). En
el cuadro 4 se resumen las principales
características hidrológicas de la
microcuenca de la quebrada Ipís, las cuales
se obtienen del estudio de Acón & Villalobos
(2002).
Cuadro 4: Características hidrológicas de
la microcuenca de la quebrada Ipís hasta
la urbanización Setillal.
Área [km2] 1.03
Coeficiente de escorrentía 0.25
Lluvia de 1 hora de duración, que puede
esperarse una vez al año [mm]
34
Diferencia de elevación [m] 220
Longitud del cauce [km] 3.6
Tiempo de concentración [min.] 30
Lluvia máxima horaria, período de retorno 50
años [mm]
86
Tormenta de diseño [mm/h] 127.5
Caudal máximo probable, período de retorno
50 años [m3
/s]
9.11
Acón & Villalobos (2002) establecen que el
ángulo de reposo del talud es de 40°, por lo
cual, estos autores consideran que cualquier
pendiente superior a este valor es vulnerable
a la erosión y socavamiento. En la figura 9 se
aprecian los sectores donde la protección de
márgenes debe ser implementada.
Acón & Villalobos (2002) recomiendan el uso
de gaviones o suelo reforzado, con el
propósito de brindar estabilidad y protección
a los taludes, y resaltan las siguientes
características de estas estructuras:
- Admiten asentamientos

- Cuentan con componentes flexibles
- No se requieren fundaciones
especiales
- No requieren drenaje
- Utilizan material localmente
disponible
- Funcionan como estructura de
contención y protegen contra la
erosión
- No requieren de mano de obra
especializada, ni equipos especiales
- Su entrada en funcionamiento es
inmediata
- Pueden contar con paramentos
verticales, en gradones o inclinados
Fig. 9 Sectores donde se requiere la
implementación de medidas de protección
de márgenes y puntos de observación de
Acón y Villalobos (2002).
La gran cantidad de basura, acumulada a lo
largo del cauce de la quebrada Ipís, impide el
libre flujo y aumenta la vulnerabilidad ante la
socavación (Acón & Villalobos, 2002). Los
mismos autores enfatizan la necesidad de
limpiar el cauce y mantenerlo exento de
obstáculos.
La redes de aguas servidas y pluviales
descargan directamente a la quebrada, lo
cual contribuye a socavar y erosionar el
talud, así como, a aumentar los niveles de
contaminación del recurso hídrico (Acón &
Villalobos, 2002). En la figura 9 se aprecian
algunos puntos, donde Acón & Villalobos
(2002) han realizado las observaciones que
aparecen en el cuadro 5.
Cuadro 5: Recomendaciones brindadas
por Acón & Villalobos (2002), para el
manejo de aguas servidas y pluviales.
Punto
#
Situación actual Recomendación
1 Salida de aguas
pluviales clausurada
Mantenerla en su
estado actual
2
Salida de aguas
pluviales y aguas
negras, más la
descarga del punto 1.
Cuenta con disipador
de energía
Clausurar la salida de
aguas servidas y
conducirla a una planta
de tratamiento.
Mejorar la capacidad
de reducción de
velocidad del disipador,
con la construcción de
canal y gradas de
concreto
3
Salida de aguas
pluviales
Construcción de un
disipador de energía
apropiado
4
Vivienda afectada por
deslizamiento y
tubería de aguas
negras de la misma
Reubicar de la vivienda
y clausurar la tubería
5
Se ha construido una
iglesia y la sede de
Instituto Nacional de
Aprendizaje (INA)
Monitorear el
comportamiento del
talud y en caso
necesario, proceder a
su refuerzo y
protección
7. CONCLUSIONES Y
RECOMENDACIONES.
En el sitio de estudio se ha identificado una
capa de ceniza de un espesor cercano a los
3.2 m, la cual sobreyace a un lahar de 2.6 m
de espesor y este a su ves se encuentra
sobre un aluvión de espesor desconocido.
El nivel freático no se detectó en ninguna de
las perforaciones, debido a que las capas de
ceniza y el lahar se comportan como
acuitardos, el agua que se infiltra, a través de
estos materiales, recarga el acuífero
constituido por el aluvión. Los depósitos que
sobreyacen al aluvión pueden encontrarse
muy cercanos a la saturación completa
durante la temporada lluviosa, pero sin
alcanzar a desarrollar un acuífero, debido a
la permeabilidad sensiblemente más elevada
del mismo aluvión.
La quebrada Ipís fluye sobre los materiales
del aluvión y considerando que sus aguas
presentan un contenido apreciablemente alto
de detergentes y otras sustancias, así como
depósitos de desechos sólidos, esta
quebrada podría estar contribuyendo a
deteriorar severamente la calidad del agua
del acuífero.
El depósito de cenizas se ha caracterizado
física y mecánicamente, pues se considera

que el mismo es el que presenta el mayor
potencial de desestabilizarse en caso de
actividad sísmica.
Es evidente la posibilidad de deslizamiento,
en ambas márgenes de la quebrada Ipís, en
caso de actividad sísmica.
En el área señalada como Quasi-estable,
Inestable o Muy Inestable (amarillo, naranja y
rojo respectivamente), se debe prohibir la
construcción de cualquier tipo de obra de
infraestructura. En estos sectores se deben
emprender medidas correctivas, para evitar
el deslizamiento del talud en caso de
actividad sísmica de importancia. Si alguno
de estos sectores se desliza, el resultado
sería el desarrollo de un escarpe subvertical
en las cercanías de las viviendas, el cual
podría continuar desestabilizándose, sin
necesidad de ocurrencia sismos y pondría en
peligro a las viviendas mismas y sus
habitantes.
Los sectores considerados como
Moderadamente Estables (verde) pueden
comportarse adecuadamente durante un
sismo, sin embargo, requieren de algunas
medidas de estabilización menores, con el
objetivo de alcanzar un factor de seguridad
igual o mayor de 1.4.
Las medidas correctivas involucran el
movimiento de terrenos para suavizar el talud
y la construcción de obras de retención, así
como de drenajes. La realización de estas
obras está condicionada por las limitaciones
de espacio, el acceso difícil al talud y el costo
de las mismas.
El tránsito de vehículos livianos por las
cercanías del talud, no afecta
significativamente su estabilidad, pero la
persona que desee circular por este sector,
debe hacerlo bajo su propia responsabilidad.
El puesto de la Policía debe ser reubicado lo
antes posible, pues se encuentra al borde de
una de las secciones más inestables del
talud.
Se deben considerar las recomendaciones
de Acón & Villalobos (2002), en lo que
respecta a limpiar el cauce de la quebrada
Ipís y acatar sus observaciones en cada uno
de los puntos, donde sugieren mejoras.
8. BIBLIOGRAFÍA.
Acón, E. & Villalobos, L.J., 2002: Informe de
zonas de peligro de socavación en margen
sur de la quebrada Ipís, Setillal, Goicoechea.
Informe de Trabajo Comunal Universitario
(TCU). Proyecto Estabilidad de Taludes en
Obras de Interés Social, Escuela
Centroamericana de Geología, Universidad
de Costa Rica. (Informe inédito)
Climent, A. (Editor), 2000: Microzonificación
Sísmica. NORAD-CEPREDENAC. San José,
Costa Rica. 120 p.p.
Denyer, P. & Arias, O., 1991: Estratigrafía de
la región central de Costa Rica. Revista
Geológica de América Central, 12: 1-59.
Dunn, I.S., Anderson, L.R. & Kiefer, F.W.,
1980: Fundamentals of Geotechnical
Analysis. John Wiley & Sons, New York. 416
p.p.
GCO, 1984: Geotechnical Manual for Slopes.
Geotechnical Control Office. Engineering
Development Department, Hong Kong. 295
p.p.
Hamnond, C., Hall, D., Miller, S. & Swetik, P.,
1992: Level I Stability Analysis (LISA),
Documentation for Versión 2.0. General
Technical Report INT-285, USDA, Forest
Service Intermountain Research Station.
ITC, 2001: Ilwis 3.0 Academic, Userr’s Guide.
International Istitute for Aerospace Survey
and Earth Sciences. Enschede, The
Netherlands. 530 p.p.
Pack, R.T., Tarboton, D.G. & Goodwin, C.N.,
2001: A stability index approach to terrein
stability hazard mapping, SINMAP User’s
Manual. Canadian Forest Products Ltd.
Forest Renewal B.C. 68 p.p.

Deslizamientos

Recommended

Recommended

More Related Content

What's hot

What's hot (20)

Viewers also liked

Viewers also liked (20)

Similar to Deslizamientos

Similar to Deslizamientos (20)

More from JUANCA650

More from JUANCA650 (12)

Deslizamientos