07  -grede_412_i_413
Upcoming SlideShare
Loading in...5
×
 

07 -grede_412_i_413

on

  • 474 views

 

Statistics

Views

Total Views
474
Views on SlideShare
474
Embed Views
0

Actions

Likes
0
Downloads
9
Comments
0

0 Embeds 0

No embeds

Accessibility

Categories

Upload Details

Uploaded via as Adobe PDF

Usage Rights

© All Rights Reserved

Report content

Flagged as inappropriate Flag as inappropriate
Flag as inappropriate

Select your reason for flagging this presentation as inappropriate.

Cancel
  • Full Name Full Name Comment goes here.
    Are you sure you want to
    Your message goes here
    Processing…
Post Comment
Edit your comment

07  -grede_412_i_413 07 -grede_412_i_413 Document Transcript

  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 70 6. STATIČKI PRORAČUN GREDA POZ 412 i POZ 413 (Nije potrebno proračunavati u programu – dano samo radi primjera)
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 71 30 45 30 15 6. Statički proračun greda POZ 412 i POZ 413 6.1. Analiza opterećenja Slika 6.1. Poprečni presjek grede Slika 6.2. Položaj greda POZ 412 i POZ 413 u tlocrtu
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 72 135130 185 P3 P2 P1 L3 L2 L1 Pozicija413 Pozicija 412 Grede na ovim pozicijama međusobno su okomite i spojene te na mjestu spajanja neoslonjene. Takav sustav preporuča se proračunati tako da se greda pozicije 412 (pogledati tlocrt) proračuna kao slobodno oslonjena greda s lijeve strane oslonjena na zid, a s desne na prijepust grede pozicije 413. Greda pozicije 413 proračunava se kao greda s prijepustom opterećena odgovarajućim opterećenjem, i dodatno, koncentriranom silom ležajne reakcije grede pozicije 412. Slika 6.3. Shematski prikaz greda pozicija 412 i 413
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 73 r2 = 2,00 r2=2,99 r2 = 8,51 r2=36,34r2=11,41 r2 = 5,01 r2=3,70r2=2,03r2=3,21r2=5,08 r2 = 16,32 r2 = 25,52 r2 = 3,86 r2 = 14,59 r2=5,80 r2 = 4,05 r2=3,49 r2 = 7,17 r2 = 0,02 r2=0,03 r2 = 1,10 r2=7,42r2=4,24 r2 = 1,82 r2=1,08r2=1,21r2=-0,43r2=0,03 r2 = -0,10 r2 = 1,67 r2 = 0,23 r2 = 4,96 Slika 6.4. Reakcije ploče od stalnog opterećenja Slika 6.5. Reakcije ploče od mjerodavnog uporabnog opterećenja
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 74 Za analizu opterećenja od ploče, treba očitati ležajne reakcije na pozicijama 412 i 413 dobivene statičkim proračunom na računalu (slika 6.4. i 6.5.) te im pridodati vlastite težine greda. Stalno opterećenje na P1 Vlastita težina donjeg dijela grede 0,3 0,3 25⋅ ⋅ ......................................................2,25 kN/m Reakcija ploče ........................................................................................................8,51 kN/m Ukupno stalno opterećenje........................................................................... P1g =10,76 kN/m Uporabno opterećenje na P1 Ukupno uporabno opterećenje........................................................................ P1q =1,10 kN/m Stalno opterećenje na P2 Vlastita težina donjeg dijela grede 0,3 0,3 25⋅ ⋅ ......................................................2,25 kN/m Reakcija ploče ......................................................................................................36,34 kN/m Ukupno stalno opterećenje........................................................................... P2g = 38,59 kN/m Uporabno opterećenje na P2 Ukupno uporabno opterećenje....................................................................... P2q = 7,42 kN/m Stalno opterećenje na P3 Vlastita težina donjeg dijela grede 0,3 0,3 25⋅ ⋅ ......................................................2,25 kN/m Reakcija ploče ......................................................................................................11,41 kN/m Ukupno stalno opterećenje........................................................................... P3g = 13,66 kN/m Uporabno opterećenje na P3 Ukupno uporabno opterećenje....................................................................... P3q = 4,24 kN/m
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 75 185 q g 6.2. Statički proračun 6.2.1. Greda POZ 412 Slika 6.6. Statički sustav grede POZ 412 Momenti savijanja u polju: – od stalnog opterećenja 2 2 polje P1 G 10 76 1 85 4 60 8 8 g L , , M , ⋅ ⋅ = = = kNm – od uporabnog opterećenja 2 2 polje P1 Q 110 1 85 0 47 8 8 q L , , M , ⋅ ⋅ = = = kNm – proračunski moment savijanja u polju: polje polje polje Ed G Q1 35 1 5 1 35 4 60 1 5 0 47 6 915 kNm 691 5 kNcmM , M , M , , , , , ,= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ = = – proračunski moment savijanja nad ležajem (25% vrijednosti momenta u polju): sup polje Ed Ed0 25 0 25 6 915 1729 kNm 172 9 kNcmM , M , , , ,= ⋅ = ⋅ = = Poprečna sila (ležajna reakcija): – od stalnog opterećenja P1 G 10 76 1 85 9 95 2 2 g L , , V , ⋅ ⋅ = = = kN – od uporabnog opterećenja P1 Q 110 1 85 1 02 2 2 q L , , V , ⋅ ⋅ = = = kN
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 76 135 q g 130 R412 -13.7 kN/m -38.6 kN/m -9.9 kN -7.4 kN/m -1.0 kN – proračunska vrijednost poprečne sile (ležajne reakcije): Ed G Q1 35 1 5 1 35 9 95 1 5 1 02 14 96 kNV , V , V , , , , ,= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ = NAPOMENA: Za slobodno oslonjenu gredu (prostu gredu) reakcija nad ležajem jednaka je poprečnoj sili na tom ležaju. 6.2.2. Greda POZ 413 Slika 6.7. Statički sustav grede POZ 413 Statički proračun za stalno i korisno opterećenje proveden je u računalnom programu STAAD.Pro 2007. (proračun se može napraviti i ručno) Slika 6.8. Stalno opterećenje na gredu Slika 6.9. Uporabno opterećenje na P2
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 77 -4.2 kN/m -7.4 kN/m -1.0 kN Max: 45.544 kNmMax: 45.544 kNm Max: 7.596 kNmMax: 7.596 kNm Slika 6.10. Uporabno opterećenje na P3 Slika 6.11. Uporabno opterećenje na P2 i P3 Karakteristične vrijednosti momenata savijanja: Slika 6.12. Moment savijanja od stalnog opterećenja Slika 6.13. Moment savijanja od uporabnog opterećenja (slučaj 2) -4.2 kN/m
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 78 43.0 kN 24.5 kN -10.0 kN -60.1 kN 8.5 kN 2.8 kN -1.0 kN -10.7 kN Karakteristične vrijednosti poprečnih sila: Slika 6.14. Poprečne sile od stalnog opterećenja Slika 6.15. Poprečne sile od uporabnog opterećenja (slučaj 2) Proračunske vrijednosti momenta savijanja i poprečne sile: ( ) ( )413 413 413 Ed g q1,35 1,5 1,35 45,54 1,5 7,59 72,86 kNmM M M= ⋅ + ⋅ = ⋅ − + ⋅ − = − L2 L2 L2 Ed g q1,35 1,5 1,35 60,1 1,5 10,7 97,19 kNV V V= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ =
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 79 6.3. Dimenzioniranje Materijal: Beton: C20/25 ( ck ck,cubeC f / f valjak/kocka) cdf – proračunska čvrstoća betona 2 2ck cd cc c 20 1 0 13 33 N/mm 1 333 kN/cm 1 5 f f , , , , α γ = ⋅ = ⋅ = = Čelik: B500B ( yk tk 500 540f / f /= ) ydf – proračunska granica popuštanja čelika yk 2 2 yd s 500 434 78 N/mm 43 478 kN/cm 115 f f , , ,γ = = = = Visina grede: 45h = cm Zaštitni sloj betona (razred izloženosti XC1): 2 0c ,= cm Udaljenost do težišta armature: s 1 v 1 4 2 0 0 8 3 5 2 2 , d c , , , φ φ= + + = + + = cm Statička visina presjeka: 1 45 3 5 41 5d h d , ,= − = − = cm 6.4.1. Dimenzioniranje uzdužne armature Pozicija 412 – polje – sudjelujuća širina 0 1,0 1,0 185 185cmL L= ⋅ = ⋅ = – slobodno oslonjena greda 1 220 / 2 110cmb = = – raspon polja lijevo od grede iznosi 220 cm 2 235 / 2 117,5cmb = = – raspon polja desno od grede iznosi 235 cm 1 w 2 110 30 117,5 257,5cmb b b b= + + = + + = 00,2 0,2 185 37cmL⋅ = ⋅ = 1. eff,1 1 00,2 0,1 0,2 110 0,1 185 40,5cm 37cmb b L= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ = >
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 80 2. eff,2 2 00,2 0,1 0,2 117,5 0,1 185 42,0cm 37cmb b L= ⋅ + ⋅ = ⋅ + ⋅ = > eff eff,1 w eff,2 37 30 37 104cm < 257,5cmb b b b b= + + = + + = = Odabrana sudjelujuća širina je eff 104cm.b = Bezdimenzijski moment savijanja: 412 Ed Ed lim2 2 eff cd 692 0 003 0 296 104 41 5 1 333 M , , b d f , , μ μ= = = < = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ Za Rd 0 004,μ = očitano: cε = -0,4 ‰ ξ = 0,020 s1ε =20,0 ‰ ζ =0,993 Potrebna površina armature: 412 412 2Ed s1,req yd 692 0 39 cm 0 993 41 5 43 478 M A , d f , , ,ζ = = = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ Minimalna armatura za polje: 2 s1,min w0 0013 0 0013 30 41 5 1 62 cmA , b d , , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = → mjerodavno 2ctm s1,min w yk 2 2 0 26 0 26 30 41 5 1 42 cm 500 f , A , b d , , , f = ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = Maksimalna armatura za polje: 2 s1,max eff0 040 0 040 104 45 187 2 cmA , b h , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = – za betone ≤ C50/60 i f 0 45 15 cm 0 45 41 5 18 68 cmh , d , , ,< ⋅ → < ⋅ = – gdje je fh visina pojasnice 2 s1,max c eff f0 022 0 022 2 5 0 022 2 5 104 15 85 cmA , A , , b h , ,= ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = → mjerodavno Odabrana armatura mora biti veća od potrebne i mora se nalaziti u području između minimalne i maksimalne armature: maxs1,provs1,mins1, AAA << ODABRANO: 412 2 412 2 s1,prov s1,req2 ( =2,26 cm ) 0 39 cmA A ,φ12 > =
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 81 Pozicija 412 - oslonac Uslijed vrlo malog momenta savijanja u polju, a time i nad osloncem, dovoljno je u gornjoj zoni postaviti: ODABRANO: L1 2 s1,prov2 8 ( =1,00 cm )Aφ Pozicija 413 Vlačna armatura se postavlja u područje koje se u ovom slučaju nalazi gore, dakle, tlačno područje je dolje, te mu je stvarna širina wb , a ne effb . Bezdimenzijski moment savijanja: 413 Ed Ed lim2 2 w cd 7286 0 106 0 296 30 41 5 1 333 M , , b d f , , μ μ= = = < = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ Za Rd 0 110,μ = očitano: cε = -3,4 ‰ ξ = 0,145 s1ε =20,0 ‰ ζ =0,940 Potrebna površina armature: 413 413 2Ed s1,req yd 7286 4 30 cm 0 940 41 5 43 478 M A , d f , , ,ζ = = = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ Minimalna armatura u gornjoj zoni: 2 s1,min w0 0013 0 0013 30 41 5 1 62 cmA , b d , , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = → mjerodavno 2ctm s1,min w yk 2 2 0 26 0 26 30 41 5 1 42 cm 500 f , A , b d , , , f = ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = Maksimalna armatura u gornjoj zoni: 2 s1,max w0 040 0 040 30 45 54 0 cmA , b h , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = 2 s1,max w0 022 0 022 30 45 29 7 cmA , b h , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = → mjerodavno Odabrana armatura mora biti veća od potrebne i mora se nalaziti u području između minimalne i maksimalne armature: maxs1,provs1,mins1, AAA <<
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 82 ODABRANO: 413 2 413 2 s1,prov s1,req3 ( =4,62 cm ) 4 30 cmA A ,φ14 > = Radi oblika momentnog dijagrama, u donjoj zoni dovoljno je postaviti: ODABRANO: L1 2 s1,prov2 12 ( =2,26 cm )Aφ 6.4.2. Dimenzioniranje poprečne armature Pozicija 412 Ed 14 96V ,= kN – nosivost grede na poprečnu silu bez poprečne armature: ( ) ( )1 3 Rd,c Rd,c l ck 1 cp w min 1 cp w100 / V C k f k b d v k b dρ σ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ≥ + ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦ Rd,c 0 18 1 5 0 12C , / , ,= = 200 200 1 1 1 69 2 0 415 k , , d = + = + = < ( ) 262122s ,A == φ cm2 020001810 54130 262 w 1s 1 ,, , , db A <= ⋅ = ⋅ =ρ cp 0σ = ( ) 1 3 Rd,c Rd,c l ck 1 cp w100 / V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦ ( )[ ] 7738N38768415300020001810100691120 31 cRd, ,,,,V / ==⋅⋅+⋅⋅⋅⋅= kN – minimalna vrijednost za Rd,cV je: 3 2 1 2 3 2 1 2 min ck0 035 0 035 1 69 20 0 344/ / / / v , k f , , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = ( ) ( ) kN8342N4282841530003440cp1minminc,Rd, ,,dbkvV ==⋅⋅+=⋅⋅⋅+= σ – maksimalna vrijednost poprečne sile:
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 83 Rd,max cw w 1 cd 1 ctg tg V b z fα ν Θ Θ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + cw 1 0,α = [ ] [ ]1 ck0 6 1 250 0 6 1 20 250 0 6 0 92 0 552, f / , / , , ,ν = ⋅ − = ⋅ − = ⋅ = 0 9 0 9 415 373 5mmz , d , ,= ⋅ = ⋅ = 39 8,Θ = ° Rd,max 1 1 0 300 373 5 0 552 13 33 412240 9 N 412,2 kN ctg39,8 tg39,8 V , , , , ,= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = = ° + ° – provjera: kN2412kN8342kN9614 maxRd,cRd,Ed ,V,V,V =<=<= → Nije potreban proračun poprečne armature. – maksimalni razmak spona (minimalna poprečna armatura): a) prema EN 1992-1-1: ck w,min yk 20 0 08 0 08 0 00072 500 f , , , f ρ = ⋅ = ⋅ = b) prema hrvatskom nacionalnom dodatku: ctm w,min yd 2 2 0 15 0 15 0 00076 434 78 f , , , , f , ρ ⎛ ⎞ = ⋅ = ⋅ =⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠ – odabrati veću vrijednost w,minρ sw l max w,min w 1 01 44 29 cm sin 0 00076 30 0 1 0 , A , s , b , , ,ρ α = = = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ c) prema tablici 5.11. (Betonske konstrukcije 1; Sorić, Kišiček), najveći uzdužni razmak spona: – za: kN661232412300,3kN9614 maxRd, ' Ed ,,,V,V =⋅=⋅<= – slijedi: l max 0 75 0 75 41 5 311 cm 30 0 cm,s , d , , , ,= ⋅ = ⋅ = </ Mjerodavni maksimalni razmak spona prema uvjetu c) iznosi 30 cm. Gredu armirati minimalnom poprečnom armaturom cm, 2mφ8/30,0 = . (obavezno navesti)
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 84 Pozicija 413 – smanjenje poprečne sile na osloncu: ( ) ( ) ( ) ( )Ed sup1 35 1 5 2 1 35 38 59 1 5 7 42 0 3 2 0 415V , g , q b / d , , , , , / ,Δ = ⋅ + ⋅ ⋅ + = ⋅ + ⋅ ⋅ + Ed 35 72V ,Δ = kN Ed Ed Ed 97 19 35 72 61 47' V V V , , ,Δ= − = − = kN – nosivost grede na poprečnu silu bez poprečne armature: ( ) ( )1 3 Rd,c Rd,c l ck 1 cp w min 1 cp w100 / V C k f k b d v k b dρ σ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ≥ + ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦ Rd,c 0 18 1 5 0 12C , / , ,= = 200 200 1 1 1 69 2 0 415 k , , d = + = + = < ( )s 2 14 3 08A ,φ= = cm2 s1 1 w 3 08 0 00247 0 02 30 41 5 A , , , b d , ρ = = = < ⋅ ⋅ cp 0σ = ( ) 1 3 Rd,c Rd,c l ck 1 cp w100 / V C k f k b dρ σ⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ ⋅ ⎣ ⎦ ( ) 1 3 Rd,c 0 12 1 69 100 0 00247 20 0 300 415 430011 N 43 00 / V , , , , ,⎡ ⎤= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + ⋅ ⋅ = = ⎣ ⎦ kN – minimalna vrijednost za Rd,cV je: 3 2 1 2 3 2 1 2 min ck0 035 0 035 1 69 20 0 344/ / / / v , k f , , ,= ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ = ( ) ( )Rd,c,min min 1 cp 0 344 0 300 415 42828 N 42 83 kNV v k b d , ,σ= + ⋅ ⋅ ⋅ = + ⋅ ⋅ = = – maksimalna vrijednost poprečne sile: Rd,max cw w 1 cd 1 ctg tg V b z fα ν Θ Θ = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ + cw 1 0,α = [ ] [ ]1 ck0 6 1 250 0 6 1 20 250 0 6 0 92 0 552, f / , / , , ,ν = ⋅ − = ⋅ − = ⋅ =
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 85 0 9 0 9 415 373 5 mmz , d , ,= ⋅ = ⋅ = 39 8,Θ = ° Rd,max 1 1 0 300 373 5 0 552 13 33 412240 9 N 412,2 kN ctg39,8 tg39,8 V , , , , ,= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ = = ° + ° – provjera: ' Rd,c Ed Rd,max43 00 kN 61 47 kN 412 2 kNV , V , V ,= < = < = → potrebno je proračunati spone za preuzimanje naprezanja od poprečnih sila Proračun poprečne armature: 1 2 sw 2 0 5 1 01 cmA , ,= ⋅ = – pretpostavljaju se dvorezne (m=2) spone 90α = ° 39 8,Θ = ° 0 9 0 9 41 5 37 4 cmz , d , , ,= ⋅ = ⋅ = 2 2 ywd 500 434 78 N/mm 43 478 kN/cm 115 f , , , = = = sw l ywd Ed 1 01 ctg 37 4 43 478 1 2 32 06 cm 61 47' A , s z f , , , , V , Θ= ⋅ ⋅ ⋅ = ⋅ ⋅ ⋅ = – razmak spona – maksimalni razmak spona (minimalna poprečna armatura): c) prema EN 1992-1-1: ck w,min yk 20 0 08 0 08 0 00072 500 f , , , f ρ = ⋅ = ⋅ = d) prema hrvatskom nacionalnom dodatku: ctm w,min yd 2 2 0 15 0 15 0 00076 434 78 f , , , , f , ρ ⎛ ⎞ = ⋅ = ⋅ =⎜ ⎟⎜ ⎟ ⎝ ⎠ – odabrati veću vrijednost w,minρ sw l max w,min w 1 01 44 29 cm sin 0 00076 30 0 1 0 , A , s , b , , ,ρ α = = = ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
  • SVEUČILIŠTE U ZAGREBU GRAĐEVINSKI FAKULTET Ime i prezime ZAVOD ZA KONSTRUKCIJE JMBAG PROGRAM IZ KOLEGIJA BETONSKE I ZIDANE KONSTRUKCIJE 2 86 30 4530 15 2O8 2O12 vilice O8/30 cm 2O12 vilice O8/30 cm 30 45 30 15 3O14 2O12 2O8 c) prema tablici 5.11. (Betonske konstrukcije 1; Sorić, Kišiček), najveći uzdužni razmak spona: – za: ' Ed Rd,max61 47 kN 0,3 0 3 412 2 123 66 kNV , V , , ,= < ⋅ = ⋅ = – slijedi: l max 0 75 0 75 41 5 311 cm 30 0 cm,s , d , , , ,= ⋅ = ⋅ = </ Mjerodavni maksimalni razmak spona prema uvjetu c) iznosi 30 cm. ODABRANO: cm, 2mφ8/ 30,0 = Slika 6.16. Skica armiranja grede POZ 412 Slika 6.17. Skica armiranja grede POZ 413