2444750-233680<br />UNIVERSITATEA TEHNICA”GHEORGHE ASACHI” IASI<br />FACULTATEA “TEXTILE-PIELARIE SI MANAGEMENT  INDUSTRIA...
Desimea in batatura                   </li></ul>Masa tesaturii           <br />Masa in urzeala       <br />Masa in batatur...
Calculul numarul spetei, Ns
Ns=Dunc∙1+Cb100  [caste/10cm]
Ns=2942∙1+9.1100=135  [caste/10cm]</li></ul>Unde: <br />Ns – numarul spetei in casute/10 cm<br />Du – desimea in U la tesa...
Numarul de cocleti de pe ite care actioneaza firele din fondul tesaturii
Ncf=nfr∙c+t [cocleti/ita]
Ncf=446864∙1+52=121 [cocleti/ita]</li></ul>Unde:<br />Nc     – numarul de cocleti de pe itele ce actioneaza fondul tesatur...
Latimea urzealii la nivelul lamelelor</li></ul>li=lsp [cm]<br />li=180 [cm]<br />Unde:<br />lsp – latimea spetei, cm<br />...
Urzirea tuturor firelor</li></ul>Nt=za-2⋅Nfla+Nf21+Nf22<br />Nt=10-2⋅448+468+456=4508 [fire] <br /><ul><li>Realizarea lati...
Numarul de fire de culoare i din urzeala
Ni=za⋅Ra⋅nir+nm+r
Ni1=10⋅7⋅48+20+52=3432
Ni1=10⋅7⋅16+20+52=1192
Cantitatea de fire de culoare i  necesara pentru ralizarea unei urzeli
Qi=Ni⋅Lpf103∙Nmi∙100+pu100
Qi1=3432⋅1700103∙52/2∙100+1100=226.644 [Kg]
Qi1=1192⋅1700103∙52/2∙100+1100=78.948 [Kg]
Cantitatea totala de fire de culoare i  necesara pentru a prelucra intreaga comanda
Qti=Ns⋅Qi
Qt1=7.23⋅226.644=1638.63 [Kg]
Qt1=7.23⋅78.948=570.794 [Kg]</li></ul>BANDA 1 SI 11<br />STANGA<br />DREAPTA<br />BANDA 2 SI 10<br />STANGA<br />DREAPTA<b...
Volumul bobinelor pentru masina de rasucit </li></ul>Urzeala<br />VMb=π∙H12⋅D2+D12+D⋅D1-d2+d12+d∙d1 [cm3]<br />VMb=3.14∙14...
MMb=VMb∙ρ103 [Kg]
MMb=4722.75∙0.38103=1.79 [Kg]
Lungimea maxima
LMb=103∙MMb∙Nm [m]
LMb=103∙1.79∙52/2=46540 [m]
Dimensionarea bobinelor pentru masina de bobinat
Volumul bobinelor – masina de rasucit </li></ul>Batatura<br />VMb=π∙H12⋅D2+D12+D⋅D1-d2+d12+d∙d1 [cm3]<br />VMb=3.14∙14512⋅...
Batatura
MMb=VMb∙ρ103 [Kg]
MMb=6357.53∙0.38103=2.41 [Kg]
Lungimea maxima
Batatura
LMb=103∙MMb∙Nm [m]
LMb=103∙2.41∙52/2=62660 [m]
Multiplicitatea bobinelor fata de urzeala din benzi</li></ul>Bobinele realizate in acceiasi unitate cu urzeala<br /><ul><l...
Pp=Pt∙CUM Kg/f/h                                                        Pn=Pt∙CTU
PpU=0.69∙0.69=0.47 Kg/f/h                                    Pn=0.69∙0.73=0.50
PpB=0.69∙0.71=0.48 [Kg/f/h]                                    Pn=0.69∙0.75=0.51</li></ul>Unde:<br />Pt – productia teoret...
a masinii si a productiilor la rasucire</li></ul>Timpii tehnologici ce influenteaza randamentele si productia masinilor de...
Timpul tehnologic auxiliar, Ta;
Timpul de deservire, Td.
Timpul de baza
Tb=Ltr∙T∙602∙nf [secunde]
TbU=46540∙517∙602∙8000=90229.4 [secunde]
TbB=62660∙355∙602∙8000=83416.1 [secunde]</li></ul>Unde:<br />Tb – timpul de baza, timpul de obtinere a unui format de debi...
Timpul de baza</li></ul>Timpul de baza constituie timpul de urzire a tuturor benzilor unui sul final pe tamburul de urzire...
Calculul productiei la navadire</li></ul>Pp=Ts-TdT1 [urzeli/schimb]<br />Pp=28800-150024233.4=1.13 [urzeli/schimb]<br />T1...
NU=LUPpU
NU=132741160.95∙60∙16=0.85
LU=MinU∙10002nf∙TtU [m]
LU=2385.52∙10002468∙38.4=132741 [m]</li></ul>Unde:<br />NU. – numarul de masini de urzit necesar;<br />LU – lungimea urzel...
Calculul numarului de suluri finale rezultate din cantitatea totala de fire intrata in sectie</li></ul>Ns=LnLpf [suluri/zi...
Necesarul de masini de bobinat </li></ul>Nm=FrFm masini<br />NmU=31932∙2=4.98≅5 [masini]<br />NmB=27432∙2=4.28≅4 [masini]<...
Calculul suprafetelor</li></ul>Aceasta este un element strict necesar in proiectarea intreprinderilor, servind la confrunt...
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Proiect
Upcoming SlideShare
Loading in...5
×

Proiect

2,274

Published on

0 Comments
2 Likes
Statistics
Notes
  • Be the first to comment

No Downloads
Views
Total Views
2,274
On Slideshare
0
From Embeds
0
Number of Embeds
0
Actions
Shares
0
Downloads
43
Comments
0
Likes
2
Embeds 0
No embeds

No notes for slide

Transcript of "Proiect"

  1. 1. 2444750-233680<br />UNIVERSITATEA TEHNICA”GHEORGHE ASACHI” IASI<br />FACULTATEA “TEXTILE-PIELARIE SI MANAGEMENT INDUSTRIAL”<br />TEHNOLOGIA SI DESIGNUL PRODUSELOR TEXTILE<br /> <br /> <br /> <br /> Indrumator: Student:<br /> Conf.dr.ing.: IACOB IOAN Zapiroi Costin-Andrei<br /> Grupa 10401<br />2009-2010<br /> <br />Cuprins<br />Cap I. 1. Stabilirea caracteristicilor tehnice ale tesaturii pagina 5<br />2. Caracteristicile fizico-mecanice ale firelor pagina 5<br />3. Adoptarea fluxului tehnologic de preparatie a firelor pagina 6<br />4. Adoptarea caracteristicilor tehnologice ale masinilor pagina 7<br />Cap II. Calcule privind structura tesaturii: pagina 13<br /><ul><li>Desimea in urzeala
  2. 2. Desimea in batatura </li></ul>Masa tesaturii <br />Masa in urzeala <br />Masa in batatura <br />Cap III. Dimensionarea formatelor cu fire pagina 25<br />Dimensionarea tevilor <br />Dimensionarea bobinelor <br />Dimensionarea sulurilor de urzeala<br />Cap IV. Proiectarea parametrilor tehnologici pe faze de prelucrare <br />a firelor pagina 48<br />Cap V. Proiectarea randamentelor masinilor de prelucrare a firelor, calculul productiei practice pagina 59<br />Calculul productiei teoretice <br />Cap VI. Calculul deseurilor de fabricatie pagina 81<br />Calculul necesarului de semifabricate pe faze de prelucrare <br />a firelor<br />Calculul necesarului de utilaje<br />Cap VII. Amplasarea utilajelor pagina 87<br />Cap VIII. Calcule de eficienta economica<br />Tema proiectului<br />Proiectarea unei tesatorii care realizeaza tesaturi tip Lana in cantitate de 300000 metri liniari pe luna conform normei de tesatura numarul 10.<br />MOSTRA TESATURA<br />Cap.I.<br />Stabilirea caracteristicilor tehnice ale tesaturii<br />Tesatura: 100% Lana<br />Latime tesatura: 152 [cm]<br />Finetea firelor: Nm 52/2 [m/g]<br />Masa pe metru liniar: 340 17 [g/m.l]<br />Caracteristicile fizico – mecanice ale firelor<br />Finete urzeala: Nm 52/2 [m/g]<br />Finete batatura: Nm 52/2 [m/g]<br />Fir simplu: Nm 52 [m/g]<br />rezistenta la rupere: 105 [cN]<br />alungire la rupere: 7 [%]<br />Fir rasucit: Nm 52/2 [m/g]<br />rezistenta la rupere: 185 [cN]<br />alungire la rupere: 10 [%]<br />Adoptarea fluxului tehnologic<br />UrzealaBatatura<br />BobinareBobinare<br />Rasucire cu dubla torsiuneRasucire cu dubla torsiune<br />VaporizareVaporizare<br />Urzire in benzi<br />Navadire<br />Tesere<br />Adoptarea caracteristicilor tehnice <br />ale masinilor<br />Masina de bobinat IMATEX BA<br />Se adopta masina de bobinat automata cu curatitori electronici capacitivi pe care infasurarea se realizeaza cu cilindru santuit.<br />Materia prima: – fire simple rasucite din bumbac, lana, fibre sintetice sau amestecuri.<br />Destinatia firelor – urzeala si batatura.<br />Finetea firelor prelucrate (Nm): Nm 10-170<br />Dimensiuni bobina:<br />Tronconice<br />Conicitate – 1o51’ ; 4o20’; 5o57’; 9o10’<br />Inaltimea – 110; 150 [mm];<br />Diametrul la baza – 250 [mm];<br />Viteza de bobinare – 440-1200 [m/min].<br />Numar capete pe masina – 8, 16, 24, 32, 40, 48.<br />Dimensiuni de gabarit:<br />Lungime – 4370; 6850; 9330; 11810; 14290; 16770 [mm].<br />Latimea – 1575 [mm].<br />Inaltimea: 2530 [mm]<br />Putere electromotor – 16.2; 16,4; 19,3; 19,6; 29,2; 29,4 [kw].<br />Dispozitiv de depunere a firului – tambur santuit<br />Tipul masinii: – antrenare independenta pe fiecare cap innodator automat, epurare electronica, parafinare, scoaterea automata a bobinelor.<br />Masina de rasucit cu dubla torsiune <br />tip SAVIO TSD 176<br />Tipul bobinelor alimentate:<br />Diametrul maxim al bobinelor – 130 [mm]<br />Lungimea generatoare :<br />Inaltimea bobinei – 152 [mm]<br />Conicitatea – 40 20’<br />Dimensiuni tuburi – bobine de alimentare:<br />Diametrul de varf – 33 [mm]<br />Diametrul la baza – 59 [mm]<br />Lungimea tubului – 175 [mm]<br />Dimensiunile bobinelor finale:<br />Diametrul maxim – b275[mm]<br />Tuburile finale:<br />Diametrul la varf – 33 [mm]<br />Diametrul la baza – 55 [mm]<br />Lungimea tubului – 145 [mm]<br />Numarul de fusuri pe sectiune – 12 <br />Numar de sectiuni – 3 -> 36 [fuse]<br />4 -> 48 [fuse]<br />5 -> 60 [fuse]<br />6 -> 72 [fuse]<br />7 -> 84 [fuse]<br />Dimensiunea masinii de rasucit:<br />Lungimea masinii – 3 -> 5,10 [m]<br />4 -> 6,07 [m]<br />5 -> 7,13 [m]<br />6 -> 8,19 [m]<br />7 -> 9,25 [m]<br />Latimea – 1,2 [m] <br />Inaltimea – 1,2 [m]<br />Unghiul de infasurare Nm 52/2 – 10 0 ÷ 120<br />Masina de urzit TEXTIMA MK<br />Tipul urzitorului – in benzi.<br />Tipul firelor prelucrate – fire tip lana.<br />Dimensiunile sulului final<br />Distanta intre flanse [mm] – reglabila<br />Diametrul flansei [mm] – 700<br />Diametrul sulului gol [mm] – 220<br />Dimensiuni tambur:<br />Latimea de lucru [mm] – 1400, 1600, 1800, 2000, 2200, 2800;<br />Circumferinta [mm] – 2500;<br />Lungimea generatoarei [mm] – 300;<br />Inaltimea maxima a conului [mm] – 135;<br />Dimensiuni de gabarit:<br />Lungimea [mm] – 11140<br />Latimea [mm] – 3850<br />Dimensiunile rastelului:<br />Capacitate – 320 ÷ 576<br />Pasul bobinelor [mm] – 220<br />Lungimea rastelului [mm] – 5940<br />Viteza de lucru [m/minut]<br />Urzire – 160 ÷ 660<br />Pliere – 10 ÷ .60<br />Puterea instalata [kw] – 5<br />Alte caracteristici :<br />Alimentare discontinua<br />Semnalizarea optica electrica<br />Masina de navadit NICOVALA<br />Latimea de lucru [mm] maxim 2000<br />Nr.maxim de ite pentru navadire – 24<br />Diametrul maxim al sulului de U – 700 [mm]<br />Dimensiuni – lungimea – 1700 [mm]<br /> – latimea – 2200 [mm]<br />Masina de tesut<br />Se adopta Masina de Tesut cu graifar cu lansare din stanga.<br />Masina de Tesut SULZER 85 ZS 10E 1400<br />Latimea de lucru in spata [mm] – 2160<br />Viteza de lucru a arborelui principal [rot/min] – 220-265<br />Dimensiunile suveicii: graifar de lamsare din stanga<br />Dimensiunile canetei [mm] – 4 ÷ 75 [fire/cm B]<br /> – 333 ÷ 7,3 tex<br />Dimensiunile sulului:<br />Diametrul flansei – 600, 700, 800<br />Distanta intre flanse – 2320<br />Capacitatea magaziei automatului – automat 4 culori;<br />Numarul de ite – 24 ite: – Came exterioare – 10<br /> – Cu ratiera – 18<br />Putere de instalata – 1,5 [kw] ÷ 1,85 [kw]<br />Dispozitiv pentru 2 urzeli<br />Gabaritul masinii :<br />Adancimea – 1850 [mm]<br />Latimea – 3965 [mm]<br />Alte caracteristici pentru fire tip lana<br />Cap.II. Calcule privind structura tesaturii <br /><ul><li>Determinarea desimii firelor de urzeala</li></ul>si batatura in tesatura<br />Du si Db se exprima in fire/10 cm pentru tesatura finita si se cunosc din datele initiale. <br />Desimea firelor de urzeala si batatura se calculeaza pentru tesatura cruda cu relatiile:<br />Du'=Du∙1-Cf100; Db'=Db∙1±k100; <br />Du'=Du∙1∙Cf100=320∙1-8100=320∙0.92=294.4 [fire/10cm]<br />Db'=Db∙1±k100=220∙1-2100=220∙0.98=215.6 [fire/10cm]<br /> =220∙1+2100=220∙1.02=224.4 [fire/10cm]<br />k=2<br />Unde:<br />DU’, DB’ – desimea in U si B la tesatura cruda<br />k – alungirea tehnologica a tesaturii la finisare, k = 0 ÷ 3%<br /> Cf – contractia la finisare, Cf = 5 ÷ 10 %<br /><ul><li>Stabilirea latimii tesaturii crude, lc</li></ul>Latimea tesaturii finite, lf se adopta in functie de destinatia tesaturii astfel:<br />lf = 140 ÷ 150 cm – la imbracamintea exterioara.<br />lc=lf∙1+Cf100 [cm]<br />lc=152∙1+8100=152∙1.08=164.2 [cm]<br />Unde:<br />lc – latimea tesaturii crude, – 164,2 [cm]<br />lf – latimea tesaturii finite, – 152 [cm]<br />Cf– contractia tesaturii in procesul de finisare, – 8%<br /><ul><li>Calculul numarului de fire de urzeala din tesatura</li></ul>nt=nf+nm [fire]<br />nf=Du∙lf10fire; nm=Du∙lm10fire <br />nf=294∙15210=4468fire; <br /> 40=294∙lm10⇒lm=800294=2.72 cm <br />nm=40<br />nt=4468+40=4508 [fire]<br />Unde:<br />nt – lungimea totala de fire de U din tesatura<br />nf – numarul de fire din fondul de tesatura<br />nm – numarul de fire de margine<br />DU – desimea in U, fire /10 cm<br />lm – latimea marginei tesaturii, cm<br />Observatii: <br />De obicei la masinile de tesut cu graifere<br /> lm= 1.5 cm + 1.5 cm; <br />nm= 40 fire la masinile de tesut cu graifere; <br />nm = 8 ÷ 100 fire.<br /><ul><li>Stabilirea legaturii si a schemei de programare</li></ul> a tesaturii se realizeaza prin decompozitia tesaturii<br /><ul><li>Calculul contractiei firelor la tesere</li></ul>Determinarea contractiei sistemelor de fire la tesere se poate stabili expimand cu ajutorul relatiilor de mai jos ( se efectueaza minim 10 determinari).<br />lu = 106 [mm]<br />lb = 110 [mm]<br />Determinate experimental prin masurare:<br />Cu=lu-ltlu∙100=106-100106∙100=5.66 %<br />Cb=lb-ltlb∙100=110-100106∙100=9.1 %<br />Unde:<br />Cu , Cb – contractia in U si B la tesere, %<br />lu, lb – lungimea de fir in U si B la intinderea firelor extrase din mostra de <br /> tesatura<br />lt – o lungime arbitrara de tesatura pe directia U si B<br /><ul><li>Calculul asupra spetei
  3. 3. Calculul numarul spetei, Ns
  4. 4. Ns=Dunc∙1+Cb100 [caste/10cm]
  5. 5. Ns=2942∙1+9.1100=135 [caste/10cm]</li></ul>Unde: <br />Ns – numarul spetei in casute/10 cm<br />Du – desimea in U la tesatura, fire/ 10 cm<br />Nc – numarul de fire de U trase printr-o casuta a spetei<br />Observatii:<br /> Numarul spetei se adopta de obicei la valori intregi, imediat superioare dupa cum urmeaza:<br />daca numarul spetei Ns<100, numarul spetei se adopta din 1 in 1;<br />daca numarul spetei este Ns>100 numarul spetei se adopta din 5 in 5 unitati;<br /><ul><li>Calculul latimii U la nivelul spetei</li></ul>lsp=lc∙1+Cb100 [cm]<br />lsp=164.2∙1+9.1100=180 [cm]<br />Unde: <br />lsp – latimea U la nivelul spetei, cm;<br />lc – latimea tesaturii crude, cm;<br />Cb– contractia B la tesere, %;<br /><ul><li>Calculul asupra itelor
  6. 6. Numarul de cocleti de pe ite care actioneaza firele din fondul tesaturii
  7. 7. Ncf=nfr∙c+t [cocleti/ita]
  8. 8. Ncf=446864∙1+52=121 [cocleti/ita]</li></ul>Unde:<br />Nc – numarul de cocleti de pe itele ce actioneaza fondul tesaturii<br />r – raportul de navadire<br />nf – numarul de fire din fondul tesaturii<br />c – numarul de cocleti ocupati la o ita din cadrul raportului (c=1)<br />t – numarul de cocleti adaugati pe ita ca urmare a restului de impartirii (nf / r).<br /><ul><li>Numarul de cocleti din itele ce actioneaza marginea tesaturii</li></ul>Ncm=nm2∙2 [cocleti/ita]<br />Ncm=402∙2=10 [cocleti/ita]<br /><ul><li>Numarul total de cocleti se calculeaza cu relatia urmatoare</li></ul>Nc=Ncf+Ncm [cocleti]<br />Nc=124+10=134 [cocleti]<br /><ul><li>Calculul desimii cocletilor pe ite</li></ul>Pc=NcLi∙k [cocleti/cm]<br />Relatie de verificare <br />Pc < Pca<br />Unde :<br />K – numarul de ite rezultate din desenul de comanda<br />Pc – desimea cocletilor pe ite , cocleti/cm<br />Desimea cocletilor se adopta in functie de finetea de U astfel:firele de U cu finete mica Pc = 10 ÷12 (cocleti/cm).<br />Adoptam: – Pc=10 [cocleti/cm]<br /><ul><li>Calculul asupra lamelelor
  9. 9. Latimea urzealii la nivelul lamelelor</li></ul>li=lsp [cm]<br />li=180 [cm]<br />Unde:<br />lsp – latimea spetei, cm<br />ll – latimea lamelelor<br /><ul><li>Desimea lamelelor</li></ul>Pl=ncll∙nb [lamele/cm]<br />Pl=4508180∙4=6.3 [lamele/cm]<br />Unde:<br />Pl – desimea lamelelor, lamele/cm<br />ll – latimea U la nivelul lamelelor<br />nb – numarul de bare pe care se distribuie lamelele (nb = 4, 6, 8)<br />Relatie de verificare: Pt<Pla<br />Observatie: <br />Se adopta: Pla<14 lamele/cm – la U din BBC si lana.<br /><ul><li>Calculul masei tesaturii crude</li></ul> Masa totala a tesaturii crude, Gt<br />Gt=Gu+Gb [g/ml]<br />Lu=nt∙1+Cu100=4508∙1+5.66100=4763.15 [m]<br />Lb1=lsp∙Db1'∙10=180∙215.6∙10=3880.8 [m]<br />Lb2=lsp∙Db2'∙10=180∙224.4∙10=4039.2 [m]<br />Gu=Lu∙Ttu1000= [g/m]<br />Gu=4763.15∙38.41000=182.904 [g/m]<br />Gb=Lb∙Ttb1000 [g/m]<br />Gb1=3880.8∙38.41000=149.02 [g/m]<br />Gb1=4039.2∙38.41000=155.1 [g/m]<br />Gt1=Gu+Gb1=182.904+149.02=331.924 [g/ml]<br />Gt2=Gu+Gb2=182.904+155.1=338 [g/ml]<br />Gt'=Gtlc [g/m2]<br />Gt1'=Gt1lc=331.924164.2=2.02 [g/m2]<br />Gt2'=Gt2lc=338164.2=2.05 [g/m2]<br />Unde:<br />Gt – masa tesaturii metru liniar, g/m<br />Gu – masa U, g/m<br />Gb – masa B, g/m<br />Lu,Lb – lungimea firelor de U si B dintr-um metru de tesatura, m,<br />Tu,Tb – densitatea de lungime a firelor de U si B<br />Gt– greutatea tesaturii pe m2, g/m2<br />Cap.III. Dimensionarea formatelor cu fire<br /><ul><li>Calcule tehnologice pentru dimensionarea formatelor</li></ul>L=Lt∙100+pt100-Cut [m]<br />L=300000∙100+0.4100-5.66=319270.7 [m]<br />Unde:<br />L – lungimea de U ce trebuie realizata intr-un anumit interval de timp, conform comenzii tehnologice, m;<br />Cut – coeficientul de contractie al U la tesere, conform proiectului tehnic al tesaturi, m;<br />Pt – procentul de deseuri la tesere;<br />lt – latimea tesaturii;<br />Lz=Lnz∙kc [m/zi]<br />Lz=319270.726∙1.1=13507.6 [m/zi]<br />Unde:<br />Lz – lungimea de U ce trebuie realizata zilnic, m/zi;<br />nz – numarul de zile in care se programeaza a se realiza comanda (nz = 26)<br />kc = 1,05 ÷ 1,1 – reprezinta coeficientul de multiplicare pentru acoperirea comenzii finale de tesatura corespunzatoare normelor de calitate.<br /><ul><li>Dimensinarea urzelii finale</li></ul>Lungimea maxima a urzelii pe sulul final<br /><ul><li>Diametrul maxim al sulului.</li></ul>DM=Df-2÷3 [cm]<br />Df=700 [mm]<br />DM=700-20=380 mm=68 [cm]<br />Unde:<br />DM – diametrul maxim al sulului de urzeala, cm;<br />Df – diametrul flanselor sulului de urzeala ce se adopta din caracteristicile masinilor de tesut, cm;<br /><ul><li>Distanta intre flansele sulului final</li></ul>H=ls+5÷6 [cm]<br />ls=180 [cm]<br />H=180+5=185 [cm]<br />Unde:<br />H -- distanta intre flansele sulului, cm;<br />ls – latimea in spata a U, adoptata din caracteristicile tesaturii, cm;<br /><ul><li>Volumul maxim al urzelii posibil de infasurat</li></ul>VM=π∙H4∙Dm2-d2 cm3<br />VM=3.14∙1854∙682-12.72=648097 cm3<br />Unde:<br />VM – volumul maxim, cm3<br />DM – diametrul maxim al sulului de U, cm<br />D – diametrul corpului sulului adoptat din caracteristicile sulului de la masina de tesut, cm;<br /><ul><li>Masa maxima a urzelii incleiate</li></ul>MMI=VM∙ρ1000 [Kg]<br />MMI=648097∙0.51000=324 [Kg]<br />Unde:<br />MMl – masa maxima a urzelii incleiate, kg;<br />ρ – densitatea de infasurare, cm3 adoptat din tabelul 5.2 din cartea”Procese si masini de prelucrat fire” pagina 119;<br /><ul><li>Lungimea maxima a urzelii </li></ul>LM=MMI∙Nm∙103Nt [m]<br />LM=324∙52/2∙1034508=1868.7 [m]<br />Adoptam:<br />LMa=LM*=1868<br />Lungimea proiectata a urzelii finale<br /><ul><li>Numarul de suluri ce se obtin din lungimea comandata</li></ul>Nsza=LzLMa [suluri]<br />Nsza=13507.61868=7.23 [suluri]<br />Nsza=Nsz*+1=7+1=8 [suluri]<br />Unde:<br />Nsz – numarul de suluri ce se obtin din lungimea comandata zilnic;<br />Ns – numarul de suluri pentru o perioada mai mare de timp;<br />Lz – lungimea comandata zilnic, m;<br />LMa – lungimea maxima a U adoptata, m;<br /><ul><li>Lungimea calculata a urzelii pe sulul final</li></ul>Lfz=LzNsza [m]<br />Lfz=1350.68=1688.5 [m]<br />Unde:<br />Lfz – lungimea comandata zilnic a U finale, m;<br />Nsza – numarul de suluri comandate zilnic, adoptate;<br />Nsa – numarul de suluri comandate adoptat pentru un interval mai mare de timp;<br /><ul><li>Lungimea proiectata a urzelii pe sulul final.</li></ul>Lpf=Lfz*+0÷100 [m]<br />Lpf=1688+12=1700 [m]<br />Unde:<br />Lpf – lungimea proiectata a U finale pe un sul, rezultata din comanda zilenica , m;<br /><ul><li>Dimensionarea urzelilor din benzi</li></ul>Urzeli din benzi cu raport de culoare<br /><ul><li>Numarul de fire din raportul de culoare</li></ul>Rc=i=1nnir<br />Rc=48+16=64 [fire]<br />Unde:<br />Rc – numarul de fire din raportul de culoare;<br />n – numarul de culori din raport;<br />nir – numararul de fire la fiecare culoare i din raport.<br /><ul><li>Numarul de rapoarte de culoare instalate in rastel</li></ul>R=Cr-nmRc [benzi]<br />R=512-4064=7.37 [benzi]<br />Ra=R* [benzi]<br />Ra=7 [benzi]<br />Unde:<br />R – numarul de rapoarte de culoare din rastel;<br />Rc – raportul de culoare;<br />nm – numarul de fire de margine;<br />Cr – capacitatea rastelului masinii de urzit (adoptam: Cr = 512)<br /><ul><li>Numarul benzi</li></ul>Z=NfRa∙Rc [fire]<br />Z=44687∙64=9.9732 [fire]<br />Za=Z*+1<br />Za=9+1=10 [fire]<br />Unde: <br />Ra - numarul de rapoarte de culoare adoptat<br /> Rc – numarul de fire din raportul de culoare;, <br />Nf – numarul de fire din fondul tesaturii;<br />Z – numarul de benzi necesare pentru a realiza urzeala.<br /><ul><li>Numarul de fire dintr-o banda centrala</li></ul>Nf1=Ra∙Rc <br />Nf1=7∙64=448<br />Unde: <br />Nf1 - numarul de fire dintr-o banda centrala<br /><ul><li>Numarul de fire din benzile de margine </li></ul>Nf21=Ra∙Rc+nm2 [fire]<br />Nf21=448+20=468 [fire] <br />Nf22=Z ∙Ra∙Rc+nm2 [fire]<br />Nf22=436+20=456 [fire]<br />Unde: <br />Nf21 , Nf22 - numarul de fire din benzile de margine;<br /><ul><li>Dimensiunea urzelii la nivelul sulului </li></ul>DU=NtH [fire/cm]<br />DU=4508185=24.36 [fire/cm]<br /><ul><li>Latimea bezilor</li></ul>B1=NflaDU [fire/cm]<br />B1=44824.36=18.39 [fire/cm]<br />B21=Nf21DU [fire/cm]<br />B21=46824.36=19.21 [fire/cm]<br />B22=Nf22DU [fire/cm]<br />B22=45624.36=18.71 [fire/cm]<br /><ul><li>Verificarea parametrilor
  10. 10. Urzirea tuturor firelor</li></ul>Nt=za-2⋅Nfla+Nf21+Nf22<br />Nt=10-2⋅448+468+456=4508 [fire] <br /><ul><li>Realizarea latimii urzelii la nivelulul sulului</li></ul>H=za-2⋅B1+B21+B22<br />H=10-2⋅18.39+19.21+18.71=185 [cm] <br /><ul><li>Lungimea proiectata a urzelii finale </li></ul>Lpfz=1700 [m]<br /><ul><li>Cantitatile de fire pe culori ce sunt necesare pentru ralizarea unei urzeli
  11. 11. Numarul de fire de culoare i din urzeala
  12. 12. Ni=za⋅Ra⋅nir+nm+r
  13. 13. Ni1=10⋅7⋅48+20+52=3432
  14. 14. Ni1=10⋅7⋅16+20+52=1192
  15. 15. Cantitatea de fire de culoare i necesara pentru ralizarea unei urzeli
  16. 16. Qi=Ni⋅Lpf103∙Nmi∙100+pu100
  17. 17. Qi1=3432⋅1700103∙52/2∙100+1100=226.644 [Kg]
  18. 18. Qi1=1192⋅1700103∙52/2∙100+1100=78.948 [Kg]
  19. 19. Cantitatea totala de fire de culoare i necesara pentru a prelucra intreaga comanda
  20. 20. Qti=Ns⋅Qi
  21. 21. Qt1=7.23⋅226.644=1638.63 [Kg]
  22. 22. Qt1=7.23⋅78.948=570.794 [Kg]</li></ul>BANDA 1 SI 11<br />STANGA<br />DREAPTA<br />BANDA 2 SI 10<br />STANGA<br />DREAPTA<br /><ul><li>Dimensionarea bobinelor pentru masina de bobinat</li></ul>Scopul efectuarii acestui calcul este de a realiza bobine cu anumite dimensiuni care sa asigure o functionare cat mai indelungata a masinilor fara schimbarea bobinelor de alimentare. <br />Se cauta obtinerea unei multiplicitati intre bobine si suluri pentru a avea deseuri cat mai mici. <br />Dimensionarea bobinelor necesita urmatoarele calcule:<br /><ul><li>Volumul bobinelor </li></ul>Urzeala si batatura<br />VMb=π∙H12⋅D2+D12+D⋅D1-d2+d12+d∙d1 [cm3]<br />VMb=3.14∙15212⋅1302+109.922+130⋅109.91-552+332+55∙33 [cm3]<br />VMb=39.77∙4327.01-5929=1485131.51 mm3=1485.13 [cm3]<br />tgα=xH⇒x=tgα∙H=tg 4°20'∙152=10.04<br />D1=D-2∙x [cm]<br />D1=130-2∙10.04=109.92 [cm]<br />D=130 mm;d=55 mm; d1=33 mm; α=4°20'; H=152 [mm]<br />Unde:<br />H – lungimea generatoarei bobinei, cm;<br />h1, h2 – lungimea bazei specifice,respectiva zonelor tronconice, cm;<br />D, D1, D2, d, d1, d2 – diametrele bobinelor respetic ale suportului bobinelor, cm;<br /><ul><li>Masa maxima a firului pe bobina </li></ul>Urzeala si batatura<br />MMb=VMb∙ρ103 [Kg]<br />MMb=1485.13∙0.38103=0.564 [Kg]<br />Unde:<br />MMb – masa maxima a firului pe bobina, kg;<br />VMb – volumul maxim al bobinei, cm3;<br />ρ – densitatea de infasurare a firelor pe bobina, (adoptat din tabelul 5.7 pagina168, din cartea „Procese si masini de prelucrat fire”);<br /><ul><li>Lungimea maxima </li></ul>Urzeala si batatura<br />LMb=103∙MMb∙Nm [m]<br />LMb=103∙0.564∙52=29328 [m]<br />Unde:<br />LMb – lungimea maxima a firului pe bobina, m;<br />MMb – masa maxima a firului pe bobina, kg;<br />Nm – finetea firului, m/g;<br /><ul><li>Dimensionarea bobinelor pentru masina de bobinat
  23. 23. Volumul bobinelor pentru masina de rasucit </li></ul>Urzeala<br />VMb=π∙H12⋅D2+D12+D⋅D1-d2+d12+d∙d1 [cm3]<br />VMb=3.14∙14512⋅2182+198.842+218⋅198.84-552+332+55∙33 [cm3]<br />VMb=37.94∙130408.47-5929=4722751.09 mm3=4722.75 [cm3]<br />tgα=xH⇒x=tgα∙H=tg 4°20'∙145=9.58<br />D1=D-2∙x [cm]<br />D1=218-2∙9.58=198.84 [cm]<br />D=218 mm;d=55 mm; d1=33 mm; α=4°20'; H=145 [mm]<br /><ul><li>Masa maxima a firului pe bobina
  24. 24. MMb=VMb∙ρ103 [Kg]
  25. 25. MMb=4722.75∙0.38103=1.79 [Kg]
  26. 26. Lungimea maxima
  27. 27. LMb=103∙MMb∙Nm [m]
  28. 28. LMb=103∙1.79∙52/2=46540 [m]
  29. 29. Dimensionarea bobinelor pentru masina de bobinat
  30. 30. Volumul bobinelor – masina de rasucit </li></ul>Batatura<br />VMb=π∙H12⋅D2+D12+D⋅D1-d2+d12+d∙d1 [cm3]<br />VMb=3.14∙14512⋅2502+230.842+250⋅230.84-552+332+55∙33 [cm3]<br />VMb=37.94∙173497.11-5929=6357533.926 mm3=6357.53 [cm3]<br />tgα=xH⇒x=tgα∙H=tg 4°20'∙145=9.58<br />D1=D-2∙x [cm]<br />D1=250-2∙9.58=230.84 [cm]<br />D=250 mm;d=55 mm; d1=33 mm; α=4°20'; H=145 [mm]<br /><ul><li>Masa maxima a firului pe bobina
  31. 31. Batatura
  32. 32. MMb=VMb∙ρ103 [Kg]
  33. 33. MMb=6357.53∙0.38103=2.41 [Kg]
  34. 34. Lungimea maxima
  35. 35. Batatura
  36. 36. LMb=103∙MMb∙Nm [m]
  37. 37. LMb=103∙2.41∙52/2=62660 [m]
  38. 38. Multiplicitatea bobinelor fata de urzeala din benzi</li></ul>Bobinele realizate in acceiasi unitate cu urzeala<br /><ul><li>Numarul de suluri ce se pot obtine dintr-o bobina </li></ul>Nsb=LMbLpf∙za [suluri]<br />Nsb=465401700∙10=2.7376 [suluri]<br />Nsba=Nsb*=2<br />Unde:<br />Nsb – numarul de suluri ce se obtin dintr-o bobina;<br />Lpf – lungimea proiecta a U finale;<br />LMb – lungimea maxima a firului pe bobina;<br />Za – numarul de benzi;<br /><ul><li>Lungimea proiectata a firului pe bobina</li></ul>Lpb=Nsba∙Lpf∙za+lu∙kv [m]<br />Lpb=2∙1700∙10+15∙1.03=34016 [m]<br />Unde:<br />Lpb – lungimea de fir proiectata pe bobina, m<br />lu – lungimea de fir la U, 10 ÷ 20 m;<br />kv – coeficientul de siguranta;<br /><ul><li>Masa proiectata a bobinei </li></ul>Mpb=Lpb103∙Nm [Kg]<br />Mpb=34016103∙26=1.31 [Kg]<br /><ul><li>Volumul proiectat al bobinei</li></ul>Vpb=Mpb∙103ρ [cm3]<br />Vpb=1.31∙1030.38=3447.37 [cm3]<br /><ul><li>Multiplicitatea bobinelor fata de tevi</li></ul>Volumul maxim al firului de pe teava<br />Vt=π12∙D2∙d2+D∙d∙h+D2∙d12+D∙d1∙h1+3∙D2∙H-d2+d12+d∙d1∙h+H+h1 [cm3]<br />Vt=3.1412∙452∙222+45∙22∙36+452∙172+45∙17∙45+3∙452∙149- 222+172+22∙17∙36+149+45 [cm3]<br />Vt=237.04 [cm3]<br />Di=50 mm; δ=5 [mm];<br />D=Di-δ=45 [mm] <br />d=22 [mm]<br />d1=17 [mm] comform tabelului 5.8.TW 37<br />Conicitate 1°52'<br />h=0.8∙D=0.8∙45=36 [mm]<br />h1=1∙D=1∙45=45 [mm]<br />H=L-h-hi-30 [mm]<br />H=260-45-36-30=149 [mm]<br />H=260 adoptat din tabelul 5.9<br /><ul><li>Masa firului pe teava</li></ul>Mt=Vt∙ρ103 [Kg]<br />Mt=237.04∙0.36103=0.085 [Kg]<br />ρ=0.36 g/cm3 adoptat din tabelul 5.10<br /><ul><li>Lungimea maxima a firului pe teava</li></ul>LMt=103∙Mt∙Nm [m]<br />LMt=103∙0.085∙52=4420 [m]<br /><ul><li>Numarul de tevi necesare obtinerii unei bobine</li></ul>n=LPbLMt∙100+Pb100<br />n=340164420∙100+1100=7.62 [tevi]<br />Cap.IV. Proiectarea parametrilor tehnologici pe faze de prelucrare a firelor<br />Proiectatea parametrilor de prelucrare a firelor<br />si a reglajelor de pe masini<br />Proiectarea parametrilor tehnologici si a reglajelor la masinile de bobinat<br />Prelucrare firelor in faza de bobinare se realizeaza in anumite conditii tehnologice dependente de caracteristicile fizico-mecanice ale firelor.<br />Principalele reglaje tehnologice si cinematice ale masinilor de bobinare sunt:<br />tensiunea in fir la bobinare; <br />gradul de curatare al firelor;<br />prepararea bobinei in timpul bobinarii;<br />amplitudinea de diferentiere;<br />gradul de uleiere al firului.<br />Curatitori electronici capacitivi<br />Adoptam curatitorii de tip C.<br />Defecte rare ale firului necuratat la 1000 km fir (lana tip lana).<br />UrzealaBataturaA1912752A211797A33026A4810B17793B23947B31416B486C12630C22117C31713C4108D13226D21513D368D411<br />ni=n1∙A4+n1∙B4+n1∙C4+n1∙D4+n1∙C3+n1∙D3+n1∙D2 [noduri]<br />n1U=8+8+10+1+17+6+15=65 [noduri]<br />n2U=100000LMt[noduri]<br />n2U=1000004420=22.6 ≅23 [noduri]<br />n3U=0.1∙n1+n2 [noduri]<br />n3U=0.1∙68+23=9 [noduri]<br />NtU=n1+n2+n3 [noduri]<br />NtU=65+23+9=97 noduri USTER 90%<br />n1B=10+6+8+1+13+8+13=59 [noduri] <br />n2B=1000004420=22.6 ≅23 [noduri]<br />n3U=0.1∙59+23=8 [noduri]<br />NtU=59+23+8=90 noduri USTER 80-85%<br />S=140 %<br />Lrf=3 [cm]<br />Proiectarea tehnologica a profilului canalului <br />tamburului santuit.<br />Profilul de la baza al canalului tamburului santuit se determina dupa aceleasi criterii tehnologice folosite la tamburul taiat. Sunt partilaritati carese refera la numarul de spire ale canalului de conducere, profilul canalului in punctele de intersectie, pasul canalului.<br />Numarul de spire aale canalului de conducere al firului Nst’ corespunzator depunerii unui strat, poate avea una din valorile:<br />Nst = 1,5 adoptat de la pagina 225 din cartea „Procese si masini de prelucrat fire”.<br />L=Lb+4 [mm]<br />L=152+4=156 [mm]<br />ht=LNst [mm]<br />ht=1561.5=104 [mm]<br />tgαt=htπ∙Dt [mm]<br />tgαt=1563.14∙114.2=18° [mm]<br />Dt=Lπ∙Nst∙tgαt [mm]<br />Dt=1563.14∙1.5∙tg18° [mm]<br />Dt=1563.14∙1.5∙0.29=114.2 [mm]<br />L=ht∙Nst [mm]<br />L=104∙1.5=156 [mm]<br />ymax=π∙Dt∙Nst=3.14∙114.2∙1.5=537.9 [mm]<br />αL=β0=α1-4÷7°=18-4=14°<br />α0=βL=αL+11÷15°=18+12=30°<br />Proiectarea parametrilor tehnologici <br />la masina de rasucit<br />Stabilirea torsiunii firelor rasucite<br />ABCDαiU2060603530B2060602414<br />T=αm∙Nm [ras/m]<br />TU=100∙52/2=510 [ras/m]<br />TB=70∙52/2=357 [ras/m]<br />Tm=nfvd∙Cs [ras/m]<br />Tm=1000075∙0.97137.5 [ras/m]<br />Tm=1ifd∙Cs∙π∙Dd [ras/m]<br />Tm=1ifd∙0.97∙3.14∙0.09 [ras/m]<br />ifd=1137.5∙0.97∙3.14∙0.09=137.7=0.027 [ras/m]<br />Adoptam:<br />nf=10000 rot/min; vd=75 m/min; cs=0.97<br />Di=Dd=90 mm; TU=517ras/m; TB=355[ras/m]<br />Unde:<br />T – torsiunea recomandata la rasucirea firelor;<br />αm – coeficient de torsiune (adoptam αm pentru U = 100; si pentru B = 70, din tabelul 6.9, pagina 227, din cartea „Procese si masini de prelucrat fire”;<br />nf – turatia fuselor, rot/min;<br />vd – viteza de debitare, m/min;<br />Dd – diametrul cilindrilor de debitare, m;<br />Cs – coeficientul de scurtare a firelor;<br />Ifd – raport de transmisie de la fus la cilindrul de debitare, (adoptam <br />Cs = 0,97, din tabelul 6.10, pagina 228, din cartea „Procese si masini de prelucrat fire”.<br />Proiectarea parametrilor tehnologici <br />si a reglajelor la urzirea in benzi<br /><ul><li>Viteza de urzire</li></ul>La o anumita incarcare a ramei urzitorului, viteza de urzire se calculeaza cu relatia:<br />V=4∙106∙V1∙Lpfa∙Lpf∙R1∙Nf12-4∙106∙V1∙Tas [m/s]<br />V=4∙106∙6∙17005∙1700∙4∙4482-4∙106∙6∙50=7.25 m/s=435 [m/min]<br />Adopta:<br />V1=6; a=5; Lpf=1700; R1=4 [ruperi/10m fir U]<br />Tas=50 secunde, adoptat din recomandari, pagina 242<br />Tas=40÷60<br />Unde:<br />V – viteza de urzire, m/s;<br />V1 – numarul de bobine de pe randul vertical al rastelului urzitorului. <br />Este o caracteristica a masini de urzit si poate varia intre limitele: V1 = 6 ÷ 10;<br />Lpf – lungimea urzelii de pe sulul final, m (calculat anterior);<br />a – constanta dependenta de timpul de remediere a ruperilor la urzire; a = 4 ÷ 7;<br />R1 – indice de ruperi la 106 m fir de urzeala; R1=1,5.÷ 5 ruperi/106 m fir;<br />Nf1 – numarul de bobine din rastelul urzitorului (nr. de fire dintr-o banda centrala);<br />Tas – timpul de formare a rostului si asezare a sforilor;<br /><ul><li>Tesiunea si franarea firului in timpului urzirii</li></ul>TU=5÷8∙Sr [cN]<br />Sr=185 [cN]<br />TU=0.05∙185=9.23 [cN]<br />Unde:<br />TU – tensiunea in fir, recomandata la urzirea in benzi, cN;<br />Sr – sarcina la rupere.<br /><ul><li>Densitatea de infasurare pe tamburul de urzire</li></ul>ρ=0.4 [g/cm3] -- urzeli din fire simple tip lana cardata;<br /><ul><li>Conicitatea tamburului si avansului axial al straturilor</li></ul>Operatia de urzire va decurge in mod corespunzator numai daca se adopta valorile optime pentru avansul spetei de latime si inaltimea canalului.<br />Pentru reglarea avansului cinematic se impune mai intai determinarea avansului tehnologic al straturilor cu urmatoarea relatie:<br />at=Tt∙DU105∙ρ∙tgβ [cm]<br />at=38.4∙24.36105∙0.4∙tg 18°=0.08 [cm]<br />DU=Nf1B1 [fire/cm]<br />DU=44818.3 [fire/cm]<br />Verificari:<br />Lmax=2013;adoptat comformtabelului 6.20; pagina 246 <br />Lmax=Lpf+100÷400 [m]<br />Lmax=1700+313=2013 [m]<br />Unde:<br />at – avansul tehnologic necesar la prelucrarea unei anumite urzeli, cm;<br />Tt – densitatea liniara a firelor de urzeala, tex;<br />DU – densitatea firelor de urzeala in banda, fire/cm;<br />Nf1 – numarul de fire din banda centrala;<br />B1 – latimea benzii, cm;<br />ρ – densitatea de infasurare a urzelii pe tambur adoptat anterior, g/cm3;<br />β – unghiul de inclimare a conului tamburului<br /><ul><li>Turatia sulului la pliere</li></ul>Mentinerea constanta a tensiunii urzlii la pliere, vp, presupune si modificarea turatiei sulului final incat viteza de pliere sa se mentina constanta, pe baza acestei viteze se traseaza graficul de variatie teoretic ns=f (Ds), precum diferite valori ale diametrului sulului final cunoscute de la dimensionarea acestuia:<br />ns=vpDs [rot/min]<br />Vp – adoptat din caracteristicile utilajului <br />vp = 10 ÷ 60 [m/min]; <br />vp = 30 [m/min].<br />D0=220 mm⇒ ns0=300.22=136.4<br />D1=225 mm⇒ ns1=300.225=133.3<br />D2=230 mm⇒ ns2=300.23=130.4<br />D3=235 mm⇒ ns3=300.235=127.7<br />Unde:<br />ns – turatia sulului final, rot/min;<br />vp – viteza de pliere, m/min;<br />Ds –diametrul sulului final la un moment dat, m;<br /><ul><li>Amplitudinea de diferentiere (incrucisare) a straturilor</li></ul>Amplitudinea de diferentiere, pentru o usoara incrucisare a straturilor, se poate determina cu relatia:<br />λ=KUDU [cm]<br />λ=3024.35=1.23 [cm]<br />KU=0÷40; KU=30 adoptat, pagina 252<br />DU=nfire185 [fire/cm]<br />DU=4508185=24.35 [fire/cm]<br />Unde:<br />KU – coeficientul de reglaj tehnologic, KU = 0.÷ 40<br />DU – densimea U pe sulul final, fire/cm;<br />λ – amplitudinea de diferentiere, cm;( λ = 0.÷ 20m);<br />Cap.V. Proiectarea randamentelor de utilizare a masinilor, a normelor de lucru si a productiilor<br /><ul><li>Calculul productiei pe faze de prelucrare</li></ul>Pp=Pt∙CUM <br />Pt=Vd∙60∙Tt106 [Kg/f/h]<br />Pt=600∙60∙19.2106=0.69 [Kg/f/h]<br />CUF=0.85÷0.97<br />CUF=0.95 adoptat<br />Unde:<br />Pp – productia practica;<br />Pt – productia teoretica;<br />Vd – viteza de debitare, m/min;<br />Tt – densitatea liniara a firului prelucrat, tex;<br /><ul><li>Proiectarea timpilor tehnologici, a normelor </li></ul>de deservire, a coeficientilor de utilizare <br />si a productiilor la bobinare<br /><ul><li>Timpul de baza</li></ul>TbU=LbU∙60vb [secunde]<br />TbU=29328∙60600=2932.8 [secunde]<br />TbB=LbB∙60vb [secunde]<br />TbB=29328∙60600=2932.8 [secunde]<br />LU=LB=29328<br />Unde:<br />Tb – timpul de baza, secunde;<br />Lb – lungimea de fir dintr-o banda;<br />Vb – viteza de bobinare, se adopta din caracteristicile masinii de bobinat <br /><ul><li>Timpul tehnologic auxiliar, Ta.</li></ul>Ta=Tst+Tsb+Trb<br />Tst=LbLt-1∙tst<br />tst=60nk=606.6=9.1 tst=ta<br />TstU=LbULt-1∙tst=293284420-1∙9.1=51.23 [secunde]<br />TstB=LbBLt-1∙tst=293284420-1∙9.1=51.23 [secunde]<br />Lt=4420; Lb=29328<br />Tsb=ta+3÷5 [secunde]<br />Tsb=9.1+3.9=13 [secunde]<br />Trb=nr∙tr<br />nr=nr1+nr2 [noduri]<br />nrU=9+65=74 [noduri]<br />nrU=8+59=67 [noduri]<br />TrbU=74∙9.1=673.4 [secunde]<br />TrbB=67∙9.1=609.7 [secunde]<br />Ta=Tst+tsb+Trb [secunde]<br />TaU=51.28+13.1+673.4=737.78≅738 [secunde]<br />TaB=51.28+13.1+609.7=674.08≅674 [secunde]<br />Tc=5÷8%∙Tb [secunde]<br />TcU=0.05∙2932.8=146.64≅147 [secunde]<br />TcB=0.05∙2932.8=146.64≅147 [secunde]<br />Unde;<br />Lt – lungimea firului de pe formatul de alimentare; <br />Tst – timpul de stationare a masinii pentru schimbarea formatelor de alimentare, in s;<br />Lt – lungimea firului de pe formatul de alimentare;<br />tst – timpul de schimbare a formatului de alimentare, in s;<br />nk – turatia axului cu came al automatului, in tor/min;<br />ta – timpul de actionare al automatului;<br />tsb – timpul de schimbare a bobinei, in s;<br />tr – timpul de remediere a unei ruperi;<br />nr – numarul de ruperi de fir la bobinare:<br />nr1 – numarul de ruperi datorate portiunilor slabe din fir;<br />nr2 – numarul de ruperi de curatire;<br /><ul><li>Calculul coeficientului timpului util, CTU, al coeficientului de utilizare al masinii, CUM si al productiilor teoretice si la bobinare</li></ul>Pe baza timpilor tehnologici si de deservire, coeficientul timpului util,CTU, se calculeaza cu relatia:<br />CTU=TbTb+Ta+Tc∙Ts-TdTs<br />Td=Td1+Td2+Td3<br />Td=300+120+900=1320 [secunde]<br />Ts=8h∙60∙60=28800 [secunde]<br />CTUU=2932.82932.8+738+147∙28800-132028800=0.73<br />CTUB=2932.82932.8+674+147∙28800-132028800=0.75<br />CUM=CTU∙CUF CUF=0.85÷0.97…adopt 0.95<br />CUMU=0.73∙0.95=0.69<br />CUMB=0.75∙0.95=0.71<br /><ul><li>Productia normala la bobinare se calculeaza cu relatia
  39. 39. Pp=Pt∙CUM Kg/f/h Pn=Pt∙CTU
  40. 40. PpU=0.69∙0.69=0.47 Kg/f/h Pn=0.69∙0.73=0.50
  41. 41. PpB=0.69∙0.71=0.48 [Kg/f/h] Pn=0.69∙0.75=0.51</li></ul>Unde:<br />Pt – productia teoretica<br />Tt – densitatea liniara a firului, in tex;<br /><ul><li>Proiectarea timpilor tehnologici, a coeficientilor de utilizare
  42. 42. a masinii si a productiilor la rasucire</li></ul>Timpii tehnologici ce influenteaza randamentele si productia masinilor de rasucit sunt:<br /><ul><li>Timpul de baza, timpul masinii, Tb;
  43. 43. Timpul tehnologic auxiliar, Ta;
  44. 44. Timpul de deservire, Td.
  45. 45. Timpul de baza
  46. 46. Tb=Ltr∙T∙602∙nf [secunde]
  47. 47. TbU=46540∙517∙602∙8000=90229.4 [secunde]
  48. 48. TbB=62660∙355∙602∙8000=83416.1 [secunde]</li></ul>Unde:<br />Tb – timpul de baza, timpul de obtinere a unui format de debitare, secunde;<br />Ltr – lungimea firului de pe formatul obtinut la rasucire, m;<br />T – torsiunea firului, ras/m;<br />nf – turatia fuselor, rot/min.<br /><ul><li>Timpul tehnologic auxiliar</li></ul>Ta=Tsb+Ts1+Tr<br />Tsb=tsb∙MtMb∙nnl<br />TsbU=25∙1.310.564∙604=1190 [secunde]<br />TsbB=25∙2.410.564∙604=1602 [secunde]<br />Ts1=ts∙ki∙nn1+tm<br />Ts1=5∙1.1∙604+15=97.5 [seunde]<br />Tr=nr∙n∙Tb1000∙60∙60∙tnl<br />TrU=15∙60∙90229.41000∙60∙60∙20=451 [secunde]<br />TrB=15∙60∙83416.11000∙60∙60∙20=417 [secunde]<br />TaU=1190+97.5+451=1738.7 [secunde]<br />TaB=1602+97.5+417=2116.9 [secunde]<br />Adoptam:<br />tsb=25 secunde;din tabelul 7.6, pagina 300<br />n=60 fuse; caracteristicile masinii<br />ts=5 secunde; <br /> ki=1.1; <br /> nl=4 muncitoare<br />tm=15 [secunde]<br />nr=15 [ruperi/1000 fuse/h]<br />tnl=20 [secunde]<br />Unde:<br />Ta – timp tehnologic auxiliar, secunde;<br />Ts1 – timp de stationare a fusului pentru schimbarea levatei, secunde;<br />Tsb – timp de stationare a fusului pentru schimbarea bobinei de alimentare, secunde;<br />Tr – timp de stationare a fusului necesar remedierii ruperilor in timpul realizarii levatei, secunde;<br />tsb – timp de schimbare a unei bobine din rastelul de alimentare, secunde;<br />n – numarul de fuse de pe masina de rasucit, fuse;<br />Mt, Mb – masa de fir de pe formatul de debitare si respectiv de pe formatul de alimentare la rasucire, conform calculelor de dimensionare, kg;<br />nl – numarul de muncitoare care participa la schimbarea bobinelor in rastel;<br />ts – timpul de scoatere si inlocuire a tevii, secunde;<br />ki – coeficient de lucru neconcomitent al lucratorilor din echipa de levata;<br />n1 – numarul de muncitori din echipa de levata;<br />tm – timp de pornire si oprire al masinii, secunde;<br />nr – numarul de ruperi/1000 fuse/h;<br />tn1 – timp de lichidare a unei ruperi, secunde.<br /><ul><li>Timpul de deservire</li></ul>Td=i=15Td [secunde]<br />Td=350+150+300+300+900=2000 [secunde]<br />Adoptam:<br />Tdi- din tabelil 7.7, pagina 302<br /><ul><li>Coeficientul timpului neproductiv cauzat de stationarea fuselor ca urmare a coincidentelor ruperilor</li></ul>Ci=1-Pm100<br />Pm=nr∙T01200+a∙t02∙Tb<br />PmU=15∙7001200+3∙502∙90229.4=8.75+0.0008=8.7508<br />PmB=15∙7001200+3∙502∙83416.1=8.75+0.0009=8.7509<br />CiU=1-8.7508100=0.9125<br />CiB=1-8.7509100=0.9125<br />Adoptam:<br />nr=15 [ruperi]<br />T0=700 secunde;din tabelul 7.8, pagina 302<br />a=3<br />t0=50 [secunde]<br />Unde:<br />nr – numar de ruperi/1000 fuse/h;<br />T0 – durata parcurgerii intregii zone de deservire de catre lucratoare;<br />a – procentul de fuse inactive la pornirea masinii;<br />t0 – timp pana fusele incep sa infasoare fir, secunde.<br /><ul><li>Calculul coeficientilor de utilizare CTU, CUM si a productiilor la rasucire</li></ul>CTU=Ca∙Cb∙Ci<br />CTU=TbTb+Ta∙Ts-TdTs∙Ci<br />CTUU=90229.490229.4+1738.8∙28800-200028800∙0.9125=0.833<br />CTUB=83416.183416.1+2116.6∙28800-200028800∙0.9125=0.828<br />CUM=CTU∙CUF<br />CUMU=0.833∙0.95=0.791<br />CUMB=0.828∙0.95=0.787<br />Pt=60∙nf∙Tt106∙T <br />PtU=60∙10000∙19.2106∙517=0.0223 [Kg/h] <br />PtB=60∙10000∙19.2106∙355=0.0325 [Kg/h]<br />Pp=Pt∙CUM [Kg/h]<br />PpU=0.0223∙0.791=0.0176 [Kg/h]<br />PpB=0.0325∙0.787=0.0256[Kg/h]<br />Pn=Pt∙CTU Kg/h<br />PnU=0.0223∙0.833=0.0186 Kg/h<br />PnB=0.0325∙0.828=0.0269 Kg/h<br />Unde:<br />Pp – productia practica;<br />Pt – productia teoretica;<br />Tt – densitatea liniara a firului prelucrat, tex;<br />T – torsiunea firului, ras/m;<br />nf – turatia fuselor, rot/min;<br />Pn – productie de normare a lucratoarei.<br /><ul><li>Urzirea in benzi
  49. 49. Timpul de baza</li></ul>Timpul de baza constituie timpul de urzire a tuturor benzilor unui sul final pe tamburul de urzire, considerand ca procesul s-ar desfasura continuu, fara nici o oprire.<br />Se calculeaza cu relatia:<br />Tb=Lpf∙zav [secunde]<br />Tb=1700∙107.34=2316 [secunde]<br />Unde:<br />Tb – timpul de baza, secunde;<br />Lpf – lungimea U pe tambur, m;<br />v – viteza de infasurare a U pe tambur, m/s;<br />za – numarul de benzi dintr-o banda.<br /><ul><li>Timpul tehnologic auxiliar,Ta</li></ul>Timpul auxiliar constituie timpul de oprire a U pentru diverse operatii tehnologice executate de muncitoare pentru realizarea unui sul final. Se calculeaza cu realtia:<br />Ta=Tpm+Tsb+Ttb+Tfr+Trr+Tms+Tp [secunde]<br />Ta=374.83+233.9+340+60+795.6+250+43.5=2637.83 [secunde]<br /><ul><li>Timpul de pregatire a masinii</li></ul>Tpm=t1∙Lpf∙zaLbp [secunde]<br />Tpm=750∙1700∙1034015.45=374.83 [secunde]<br />Adoptam:<br />t1=750 [secunde]<br /><ul><li>Timpul de schimbare a bobinei</li></ul>Tsb=t2∙Lpf∙za∙NfLbp∙n1 [secunde]<br />Tsb=4∙1700∙10∙46834015.45∙4=233.9 [secunde]<br />Adoptam:<br />n1=4 [lucratori]<br />t2=4 [secunde]<br /><ul><li>Timpul de trecere de la o bobina la alta </li></ul>Ttb=t3∙Lpf100 [secunde]<br />Ttb=20∙1700100=340 [secunde]<br />Adoptam:<br />t3=20 [secunde]<br /><ul><li>Timpul de formare a rostului</li></ul>Tfr=2∙t4∙za [secunde]<br />Tfr=2∙30∙10=600 [secunde]<br />Adoptam:<br />t4=30 [secunde]<br /><ul><li>Timpul pentru remedierea ruperilor </li></ul>Trr=t5∙Lpf∙Nf∙R1∙za106 [secunde]<br />Trr=25∙1700∙48∙4∙10106=795.6 [secunde]<br />Adoptam:<br />t5=25 [secunde]<br /><ul><li>Timpul pentru montarea si scoaterea sulului final</li></ul>Tms=t6 [secunde]<br />Tms=250 [secunde]<br />Adoptam:<br />t6=250 [secunde]<br /><ul><li>Timpul de pliere a benzilor pe sulul final</li></ul>Tp=LpfVp [secunde]<br />Tp=170039.1=43.5 [secunde]<br />Vp=nem∙iem->p=D1D2∙D3D4∙z1z2∙z7z8∙z11z12∙z31z32∙z33z34 [m/min]<br />Vp=1440∙150300∙1∙2645∙2157∙5151∙2430∙2269=39.1 [m/min]<br />Unde:<br />Ta – timpul auxiliar;<br />Tpm – timpul de pregatire a masinii pentru o noua partida, m/s;<br />Tsb – timpul de schimbare a bobinelor din rastelul de alimentare, m/s;<br />Ttb – timpul de trecere de la o banda la alta, secunde;<br />Tfr – timpul pentru formarea rosturilor, secunde;<br />Trr – timpul pentru remedierea ruperilor la urzire, secunde;<br />Tms – timpul pentru montarea si scoaterea sulului final, secunde;<br />Tp – timpul de pliere a benzilor pe sulul final, secunde;<br />Tb – timpul de baza, secunde;<br />T1 – timpul de stationare, secunde;<br />Lpf – lungimea urzelii finale, m;<br />Lbp – lungimea firului de pe bobina, m;<br />T2 – timpul de schimbare a unei bobine in rastel, secunde;<br />Nf – numarul de fire din banda cea mai incarcata;<br />n1 – numarul de lucratoare care schimba bobinele in rastel;<br />Nf – numarul de fire dintr-o banba centrala;<br />n1 – numarul de lucratoare care schimba bobinele in rastel;<br />t3 – timpul de legare a firelor la inceperea unei noi benzi, secunde;<br />t4 – timpul de formare a rastelului, secunde;<br />t5 – timpul de lichidare a unei ruperi, secunde;<br />R1 – numarul de ruperi la 106 m fir;<br />t6 – timpul de montare si soatere a sulului final, secunde;<br />Tp – timpul de pliere, secunde;<br />Vp – viteza de pliere, m/s;<br /><ul><li>Timpul de deservire</li></ul>Td=Td1+Td2+Td3+Td4+Td5+Td6+Td7+Td8+Td9 [secunde]<br />Td=60+180+240+180+120+240+300+240+900=2460 [secunde]<br />Unde:<br />Td1 – timpul pentru primirea dispozitiei de urzire, secunde; <br />Td2 – timpul pentru controlul bobinelor in rama, secunde;<br />Td3 – timpul pentru pregatirea snururilor, secunde;<br />Td4 – timpul pentru descurcarea firelor, secunde;<br />Td5 – timpul pentru deplasarea ramei, secunde;<br />Td6 – timpul pentru mici reparatii si reglaje, secunde;<br />Td7 – timpul pentru curatirea locului de munca, secunde;<br />Td8 – timpul pentru strangerea si predarea deseurilor, secunde;<br />Td9 – timpul pentru odihna si necesitati firesti, secund.;<br /><ul><li>Proiectarea coeficientilor de utilizare, CTU si CUM si a productiei la urzire</li></ul>CTU=TbTb+Ta∙Ts-TdTs<br />CTU=23162316+2637.83∙28800-246028800=0.43<br />Unde:<br />Ts – timpul unui schimb, secunde;<br /><ul><li>Coeficientul de utilizare a masinii </li></ul>CUM=CTU∙CUF<br />CUM=0.43∙0.86=0.37<br />Adoptam:<br />CUF=0.86<br /><ul><li>Productia teoretica, in m/h de banda </li></ul>Pt=v∙60 [m/min]<br />Pt=7.25∙60=435 [m/min]<br /><ul><li>Productia practica, in m/h de banda </li></ul>Pp=Pt∙CUM [m/min]<br />Pp=435∙0.37=160.95 [m/min]<br /><ul><li>Productia de normare, in m/h banda </li></ul>Pn=Pt∙CTU [m/min]<br />Pn=435∙0.86=374.1 [m/min]<br /><ul><li>Proiectare productiei practice la navadire
  50. 50. Calculul productiei la navadire</li></ul>Pp=Ts-TdT1 [urzeli/schimb]<br />Pp=28800-150024233.4=1.13 [urzeli/schimb]<br />T1=t1+t2+t3∙Nt+t4∙Ntnc [secunde]<br />T1=2020+575+4∙4508+0.8∙45081=24233.4 [secunde]<br />Unde:<br />Pp - productia practica la rastelul pentru navadire manuala, urzeli/schimb;<br />Ts – durata unui schimb, secunde;<br />Td – timp de deservire, secunde;<br />T1 – timp de pregatire si navadire efectiva, secunde;<br />t1 – timpul de pregatire a urzelii, secunde,<br />t2 – timpul necesar scoaterii urzelii, secunde;<br />t3 – timpul timp necesar trecerii unui fir prin ite si lamele, secunde;<br />t4 – timp necesar trecerii unui fir prin casuta spetei, secunde;<br />nc – numarul de fire trase intr-o casuta a spetei <br />Nt – numarul total de fire din urzeala.<br /><ul><li>Randamente la tesere</li></ul>CTU=TbTb+Ta+Tc∙T-TdT<br />Tb=10∙Db'n [secunde]<br />Tb=10∙224∙60400=336 [secunde]<br />Ta=Tlr+Tss [secunde]<br />Tlr=term∙nru+terb∙nrb [secunde]<br />nru=xu∙nt∙1+Cu100100000<br />nru=5∙4508∙1+5.66100100000=0.238<br />nrb=xb∙10∙Db∙lsp100000<br />nrb=5∙10∙224∙1.80100000=0.21<br />Tlr=24∙0.238+18∙0.21=9.492 [secunde]<br />Tss=60Lpf[secunde]<br />Tss=601700=0.0352[secunde]<br />Ta=9.492+0.0352=9.5272 [secunde]<br />Adoptam:<br />Db'=224 [fire/10cm]<br />n=400[rot/min]<br />Or=3%<br />Tlru=0.3÷0.4 [min]<br />Tlru=0.4∙0.6=24 [secunde]<br />Tlrb=0.25÷0.35 [min]<br />Tlrb=0.3∙0.6=18 [secunde]<br />Xu=5 [ruperi/100000]<br />Td=400 [secunde]<br />Unde:<br />n – turatia arborelui principal, rot/min;<br />D’b – desimea in batatura la tesatura cruda, fire/10 cm;<br />Td – timp de deservire, secunde;<br />Tlr – timp de lichidare a ruperilor, secunde;<br />Tss – timp de schimbare a sulurilor de urzeala, secunde;<br />tlru, tlrb – timpi de lichidare a ruperilor de urzela si respectiv batatura, secunde;<br />nru, nrb – numarul de ruperi de urzela si respectiv de batatura pentru realizarea unui m de tesatura; <br />Cu – contractia urzelii la tesere, %;<br />lsp – latimea in spata, m;<br />Lps- lungimea de urzeala proiectata pe sulul final.<br />Calculul zonei de deservire <br />H1=TbTlr<br />H1=3369.492=35.39<br />Calculul timpului de coincidenta a operatiilor<br />Tc=0.04∙nru+0.75∙nrb∙Hia+1+1Hia [secunde]<br />Tc=0.04∙0.238+0.75∙0.21∙36+1+136=0.59 [secunde]<br />CTU=336336+9.5272+0.59∙28800-40028800=0.95<br />Productia teoretica<br />Pt=TTb [m/h]<br />Pt=28800336=85.71 [m/h]<br />Productia practica<br />Pp=Pt∙CUF∙CTU [m/8h]<br />Pp=85.71∙0.97∙0.95=78.98 [m/8h]<br />Cap.VI. Calculul pierderilor tehnologice <br />pe faze de fabricatie <br /><ul><li>Calculul pierderilor tehnologice pe faze de fabricatie</li></ul>Calculul deseurilor in fazele de bobinare<br />Fire tip lana<br />Pb=l1+l2+l3∙nrbLbp∙100%<br />PbU=1+4+1∙7434016∙100=0.232 %<br />PbB=1+4+1∙6734016∙100=0.223 %<br />Adoptam:<br />l1=1 m; l2=4m; l3=1[m]; <br /><ul><li>Calculul deseurilor in faza de rasucire</li></ul>pr=0.3 %<br />Adoptam:<br />pr=0.3 % -(0.3÷0.6)<br /><ul><li>Calculul deseurilor in faza de urzire</li></ul>Urzire din benzi pentru fire tip lana<br />PU=l1+l2+l3∙nruLbp∙100%<br />PU=4+2+1∙7434016∙100=0.235 %<br />Adoptam:<br />l1=4 m; l2=2 m; l3=1 [m]; <br /><ul><li>Calculul deseurilor la navadire</li></ul>Pn=lnLpf∙100 %<br />Pn=0.71700∙100=0.04 %<br /><ul><li>Calculul deseurilor la tesere, in sistemul de urzeala</li></ul>Masina de tesut cu graifere<br />PtU=l1+l2+l3+l4∙nruLpf+nms∙2nms+nt∙100 %<br />PtU=0.5+2.5+1+0.01∙0.2381700+40∙240+4468∙100=2.01 %<br />Adoptam:<br />l1=0.5 m; l2=2.5 m; l3=1 [m]; l4=0.01 [m]; <br /><ul><li>Calculul deseurilor la tesere, in sistemul de batatura</li></ul>PtB=l1+lr∙nrb+l3Lb+lm∙2lsp+2∙lm∙100 %<br />PtB=2+0.5∙1.8∙0.21+1362660+1.5∙2180+2∙1.5∙100=1.66 %<br />Adoptam:<br />l1=2 m; l2=0.9 m; l3=13 [m]; lm=1.5 [m]; <br /><ul><li>Calculul necesarului de semifabricatie pe de prelucrare a firelor</li></ul>Calculul cantitatii de fire prelucrate pe faze tehnologice<br />Acest calcul permite cunoasterea cantitatii de materie prima care sub forma de semifabricat circula in sectiile prelucratoare din preparatie si tesatorie. Pe baza acestor dete se determina alte elemente ale procesului de productie, utilajul si forta de munca necesare.<br />Calculul se efectueaza in ordinea inversa a procesului tehnologic.<br /><ul><li>Masa urzelii pe unitatea de lungime</li></ul>mU=NtNmU∙103 [Kg/m]<br />mU=450852/2∙103=0.173 [Kg/m]<br /><ul><li>Masa bataturii pe unitatea de lungime</li></ul>mB=lsp∙DbNmB∙103 [Kg/m]<br />mB=180∙22052/2∙103=0152 [Kg/m]<br /><ul><li>Calculul cantitatii de fir de U si B necesara pentru realizarea comenzii</li></ul>MU=mU∙L [Kg/zi]<br />MU=0.173∙13507.6=2336.81 [Kg/zi]<br />MB=mB∙L [Kg/zi]<br />MB=0.152∙13507.6=2053.15 [Kg/zi]<br />Tip fireNmTESERENAVADIREURZIRERASUCIREBOBINAREReceptiekgCkg/ziDeseuriCkg/ziDeseuriCkg/ziDeseuriCkg/ziDeseuriCkg/ziDeseuri%kg%kg%kg%kg%kgU52/223372.0146.972383.970.040.92384.920.2355.62385.520.37.12392.670.2325.552398.22B52/220531.6634.07------2087.070.36.22093.330.2234.662097.99<br />Cap.VII. Amplasarea utilajelor<br /><ul><li>Necesarul de utilaje pe faze de fabricatie</li></ul>Necesarul de unitati de productie pe faze tehnologice:<br /><ul><li>Calculul numarului de fuse la bobinare</li></ul>F=MinPp [fuse]<br />FU=2398.220.47∙16=319 [fuse]<br />FB=2097.990.48∙16=274 [fuse]<br />Unde:<br />F - numarul necesar de fuse;<br />Min – cantitatea de fir intrata in faza respectiva, respectiv la bobinare, in kg;<br />Pp – productia practica a unitatii de productie;<br /><ul><li>Calculul numarului de fuse la rasucire</li></ul>F=MinPp [fuse]<br />FU=2392.670.0176∙16=8497 [fuse]<br />FB=2093.330.0256∙16=5111 [fuse]<br /><ul><li>Calculul numarului de masini de urzit
  51. 51. NU=LUPpU
  52. 52. NU=132741160.95∙60∙16=0.85
  53. 53. LU=MinU∙10002nf∙TtU [m]
  54. 54. LU=2385.52∙10002468∙38.4=132741 [m]</li></ul>Unde:<br />NU. – numarul de masini de urzit necesar;<br />LU – lungimea urzelii prelucrate din cantiitatea intrata la urzit;<br />nf. – numarul de fire pe sulul preliminar;<br />Ttu – densitatea de lungime a firelor de urzeala;<br />Ppu – productia practica a masinii de urzit;<br /><ul><li>Calculul numarului de rastele navadit
  55. 55. Calculul numarului de suluri finale rezultate din cantitatea totala de fire intrata in sectie</li></ul>Ns=LnLpf [suluri/zi]<br />Ns=13777,11700=8.10 [suluri/zi]<br />Ln=Minn∙106Nt∙Ttu [m]<br />Ln=2384.92∙1064508∙38.4=13777,1 [m]<br />Unde:<br />Ln – lungimea U corespunzatoare cantitatii de fire intrata la operatia de navadire;<br />Minn – cantitatea de fire intrata in faza de navadire;<br />Lpf – lungimea proiectata a U finale;<br /><ul><li>Calculul numarului de suluri navadite</li></ul>Nsn=Ns∙Ψ100 [suluri/zi]<br />Nsn=8∙25100=2 [suluri/zi]<br />Nsi=Ns∙100-Ψ100 [suluri/zi] <br />Nsi=8∙100-25100=6 [suluri/zi]<br />Adoptam:<br />Ψ=25 %<br />Unde:<br />Ψ – procentul de urzeli navadite, (20 ÷ 30)<br /><ul><li>Calculul numarului de rastele de navadire</li></ul>Nr=NsmPpn=[rastele]<br />Nr=21.13∙2=0.88 [rastele]<br />Nm=NsiPp [rastele]<br />Nm=61.99∙2=1.50 [rastele]<br />Pp=60-9008600Nt∙a∙τ<br />Pp=60-90086004508∙500∙0.3=1.99<br />Adoptam:<br />a=500 [noduri/min]<br />Unde:<br />Nr – numarul de rastele de navadire;<br />Ppn – productia practica la navadire;<br />Nm – masini de innodat;<br />Pp – productie la innodare;<br /> - timp efectiv de lucru al masinii, (0,3);<br />a – noduri/min efectuate de masina.<br /><ul><li>Calculul necesarului de masini
  56. 56. Necesarul de masini de bobinat </li></ul>Nm=FrFm masini<br />NmU=31932∙2=4.98≅5 [masini]<br />NmB=27432∙2=4.28≅4 [masini]<br /><ul><li>Necesarul de masini de rasucit </li></ul>Nm=FrFm masini<br />NmU=849760∙2=70.8≅71 [masini]<br />NmB=511160∙2=42.6≅43 [masini]<br /><ul><li>Necesarul de masini de urzit </li></ul>Nma=Nm*+1 [masini]<br />Nma=0+1=1 [masini]<br /><ul><li>Necesarul de masini de navadit</li></ul>Nmn=Nm*+1 [masini]<br />Nmn=0+1=1 [masini]<br />Nmi=Nm*+1 [masini]<br />Nmi=1+1=2 [masini]<br /><ul><li>Necesarul de masini de tesut</li></ul>Nmt=LzPp masini<br />Nmt=13507.678.98∙2=85.51≅86 masini<br /><ul><li>Alegera tipului de cladire si proleme ale amplasarii utilajului
  57. 57. Calculul suprafetelor</li></ul>Aceasta este un element strict necesar in proiectarea intreprinderilor, servind la confruntarea cu amplasarii. <br />Valoarea totala obtinuta prin calcul trebuie sa fie foarte apropiata de suprafata toatala ocupata prin amplasare, care se construieste grafic tinand seama de intervalele admise.<br />Calcululele se efectueaza pentru incaperile de productie si cele auxiliare.<br />Calculul sectiilor de productie<br />S=Sm∙nk<br />S=Sm∙nk<br />Unde:<br />S – suprafata sectiei, in cm2;<br />Sm – suprafata utilajului ce profileaza sectia, in cm2;<br />n – numarul de masini din cadrul sectiei;<br />k – coeficientul de utilizare a suprafetei sectiei.<br />Calculul suprafetei sectiei de navadit se face dupa urmatorul model:<br />a). Suprafata pentru pastrarea urzelilor nenavadite:<br />S1=N1Cr∙S∙k1<br />S1=N1Cr∙S∙k1<br />Unde:<br />N1 – numarul de U nenavadite fiind de obicei 2/3 din numarul de U necesare, timp de o zi, in sala masilnilor de tesut, ca rezerva;<br />Cr – capacitatea rastelului pentru pastrarea urzelilor, aceasta prezentand urmatoarele caracteristici: Cr=8,latimea; l=1400mmsi lungimea L=3000 mm;<br />S – suprafata bazei rastelului, l*L, in m2;<br />K1 – adaos pentru intervale, k=2,5 (150% adaos pentru intervale).<br /><ul><li>Suprafata pentru pastrarea U navadite:</li></ul>S2=N2Cr∙S∙k2<br />S2=N2Cr∙S∙k2<br />Unde:<br />N2 – numarul de U nenavadite fiind de obicei 1/3 din numarul de U intr-o zi, in sala masilnilor de tesut, ca rezerva;<br />K2 – adaos pentru intervale, k=2,5;<br /><ul><li>Suprafata pentru deservirea ramelor de navadit:</li></ul>S3=n∙Sm<br />S3=n∙Sm<br />Unde:<br />n – numarul de rame de navadire, determinate in 8;<br />Sm – suprafata necesara unei rame, 10.....19 m2;<br /><ul><li>Suprafata pentru primirea si prepararea urzelilor navadite:</li></ul>S6=20…30 [m2]<br />9.1.2. Calculul suprafetei de depozitare<br />In cazul depozitelor, se recomanda unitatile tampon care cuprind materiale necesare productiei pentru o zi, calculul efectuandu-se pentru toate tipurile distincte de fire.<br />Calculul suprafetei ocupate de depozitul de U<br />a). Suprafata pentru depozitara rezervei de fire:<br />S1=N∙Sn1∙k1<br />N=NtC∙A=<br />C=V1Vt=<br />Nt=MrMt=<br />Unde:<br />N – numarul de lazi cu fire;<br />Nt - numarul de tevi aflat in lazi sau cutii,<br />A – coeficientul de pierderi la asezarea tevilor in lazi, 0,7..0,8;<br />C – capacitatea unei lazi cu fire; exprimata in numarul de tevi ce incap intr-o lada,adoptandu-se partea intreaga a rezulltatului impartirii;<br />V1 – volumul lazii sau cutiei in care se afla tevile sau bobinele cu fir, in cm3;<br />Vt – volulmul formatului cu fir ce se ambaleaza in lazi sau cutii,respectiv pentru tevi sau bobine cu fir, in cm3;<br />Mr,Mt – masa de fir receptionata, respectiv masa firului pe o teava sau o bobina, in kg;<br />S – suprafata ocupata de olada sau o cutie, in cm2;<br />n – numarul de straturi cu lazi ce se depoziteaza, n=3....4, cate trei lazi pe o paleta, sau n=5...6, daca firele sunt in cutii;<br />k1 – coeficientul de adoas pentru intervale, k1=2.<br />b). Suprafata pentru receptionarea firelor din filatura:<br />S2=N∙S∙0.2∙k2<br />Unde:<br />0,2 – reprezinta procentul de fire din rezerva ce se receptioneaza (20%), in care poate fi si mai mare;<br />K2 – adaos pentru intervale k2=1,5.<br />c). Suprafata pentru pastrarea lazilor cu tevi goale:<br />S3=N∙S∙0.3n3∙k3<br />Unde:<br />0,3 – reprezinta procentul(30%) de lazi cu tevi goale din rezerva zilnica;<br />n3 – numarul de straturi, n3=3;<br />k3 – adaos pentru intervale, k3=1,25.<br />d). Suprafata pentru pastrarea lazilor goale:<br />S4=N∙S∙0.7n4∙k4<br />Unde:<br />0,7 – procentul de lazi goale din rezerva zilnica;<br />n4 – numarul de straturi, n4=4;<br />k4 – adaos pentru intervale, k4=1,25.<br />e). Suprafata pentru predarea tevilor spre sortare:<br />S5=N∙S∙0.5<br />Suprafata totala a depozitului de U este:<br />STU=i=15Si=<br />Calculul suprafetei ocupate de depozitul de batatura<br />a). Suprafata pentru depozitarea rezervei la batatura:<br />S1=N∙Sn1∙k1<br />S1=N∙Sn1∙k1<br />Unde:<br />N’ – numarul de lazi cu fir de batatura;<br />n1 – numarul de straturi cu lazi ce se depoziteaza, 3...4 sau n1=5...6 pentru cutii;<br />k1 = 1,5.....2;<br />S – suprafata ocupata de o lada sau o cutie, in cm2.<br />b). Suprafata pentru receptionarea firelor de la filatura:<br />S2=N∙S∙0.2∙k2<br />Unde:<br />K2=1,5<br />c). Suprafata pentru pastrat lazi cu tevi goale:<br />S3=N∙S∙0.3n3∙k3<br />Unde: <br />K3=1,25;<br />d). Suprafata pentru pastrat lazile goale:<br />S4=N∙S∙0.7n4∙k4<br />Unde:<br />K4=1,25<br />n4 – numarul de straturi cu tevi goale, 4.<br />e). Supafata pentru sortarea tevilor:<br />S5=N∙S∙0.5<br />f). Suprafata pentru masini de curatat tevi:<br />S6=n∙Sm<br />Unde:<br />n – numarul de masini necesare, 1 sau 2;<br />Sm - suprafata necesara pentru o masina, 15 m2<br />Suprafata totala a depozitului de batatura este:<br />STB=i=16Si=<br />10. Stabilirea schemei de personal<br />

×